VENTILAÇÃO PROVA ONLINE GABARITO 2021 2 R1

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RESOLUÇÃO 
MÉTODO DESCRITO EM AULA PARA O PRIMEIRO CASO: 
Dc = diâmetro da coluna na face da coifa 
Xc = y + z = distância entre o ponto hipotético da fonte e a face da coifa 
(ft) 
Y = distância entre a superfície do processo e a face da coifa (ft) 
Z = distância entre a superfície do processo e o ponto hipotético da fonte 
Ds = diâmetro da fonte quente (ft) 
Df = diâmetro da face da coifa (ft) 
 
 Ds = 4,593 ft 
Y = 1,312 ft 
Tmet = 1650 ° C = 3002 °F 
Tamb = 35 °C = 95 °F 
Vr = 150 fpm 
 
Z = (2Ds)1.138 = (2 x 4,593) 1.138 = 12,475 ft 
Xc = y + z = 1,312 ft + 12,475 ft = 13,787 ft 
Dc = 0,5 Xc 0.88 = 0,5 (13,787) 0.88 = 5,032 ft 
Df = Dc + 0,8y = 5,032 ft + 0,8 x 1,312 ft = 6,08 ft 
 
As = ∏ Ds2/4 = 16,57 ft2 
Af = ∏ Df2/4 = 29,03 ft2 
Ac = ∏ Dc2/4 = 19,89 ft2 
 
 Vf = 8 (As)0,33 T0,42 = 8 x (16,57) 0,33 (2907) 0,42 / (13,787) 0,25 
(fpm) Xc0,25 
 
 Vf = 8 x 2,5257 x 28,4870 / 1,9269 
 
 Vf = 298,72 ft/min 
 
Qt = VfAc + Vr (Af – Ac)  cfm 
 
 Qt = 298,72 x 19,89 + 150 x (29,03 - 19,89) = 7312,54 ft3/min 
 
MÉTODO DESCRITO EM AULA PARA O SEGUNDO CASO: 
Dc = diâmetro da coluna na face da coifa 
Xc = y + z = distância entre o ponto hipotético da fonte e a face da coifa 
(ft) 
Y = distância entre a superfície do processo e a face da coifa (ft) 
Z = distância entre a superfície do processo e o ponto hipotético da fonte 
Ds = diâmetro da fonte quente (ft) 
Df = diâmetro da face da coifa (ft) 
 
 Ds = 4,593 ft 
Y = 1,969 ft 
Tmet = 1650 ° C = 3002 °F 
Tamb = 35 °C = 95 °F 
Vr = 150 fpm 
 
Z = (2Ds)1.138 = (2 x 4,593) 1.138 = 12,475 ft 
Xc = y + z = 1,969 ft + 12,475 ft = 14,444 ft 
Dc = 0,5 Xc 0.88 = 0,5 (14,444) 0.88 = 5,242 ft 
Df = Dc + 0,8y = 5,242 ft + 0,8 x 1,969 ft = 6,817 ft 
 
As = ∏ Ds2/4 = 16,57 ft2 
Af = ∏ Df2/4 = 36,499 ft2 
Ac = ∏ Dc2/4 = 21,582 ft2 
 
 Vf = 8 (As)0,33 T0,42 = 8 x (16,57) 0,33 (2907) 0,42 / (14,444) 0,25 
(fpm) Xc0,25 
 
 Vf = 8 x 2,5257 x 28,4870 / 1,9495 
 
 Vf = 295,25 ft/min 
 
Qt = VfAc + Vr (Af – Ac)  cfm 
 
 Qt = 295,25 x 21,582 + 150 x (36,499 - 21,582) = 8609,64 ft3/min 
 
% DIFERENÇA = [ (8609,64 - 7312,54) / (8609,64)] x 100 = 15,07 % 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
RESOLUÇÃO 
1) QUAL A VAZÃO DE CAPTAÇÃO? 
 
Q = 200 ft3/min por ft linear do captor (200. L) 
 
Então: 
 
Q = 200 . 3/0,3048 = 1968,50 ft3/min 
 
 
2) QUAL A PERDA DE CARGA EM polegadas de H2O? 
 
Velocidade do duto = 4000 ft/min; Perda do filtro de 3 polegadas de H2O 
 
Δ PC = perda no filtro + 0,25 x Vd2 / (4005)2 ( pol de água) 
 
Δ PC = 3” + 0,25 x (4000)2 / (4005)2 = 3,249 pol. H2O 
 
3) QUAL O DIÂMETRO DO DUTO? 
 
SÃO DOIS DUTOS, ´PORTANTO A VAZÃO USADA NO CÁLCULO SERÁ METADE 
DA CALCULADA NO ITEM 01. 
 
Q = 1968,50 ft3/min / 2 = 984,25 ft3/min 
 
Q = V x A, portanto: 
 
V = 4000 ft/min 
 
A = Q / V = = 984,25 ft3/min / 4000 ft/min = 0,2461 ft2 
 
D = ✓4 x A / ∏ = 0,56 ft 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CÁLCULO DA VAZÃO DE EXAUSTÃO: 
 
CAPTOR SEM FALNGE: 
Q = 200 (10 X2 + AREA DO CAPTOR) 
 
AREA DO CAPTOR = (5/3 x W + (2 x L – 0,35 m)) = (5/3 x 1,2 + (2x 0,8 – 
0,35)) = 
 
AREA DO CAPTOR = 3,25 m2 = 34,98 ft2 
 
X = 1,5 m = 4,92 ft 
 
Então: 
 
Q = 200 (10 X2 + AREA DO CAPTOR) = 200 (10 x (4,92)2 + 34,98 ) 
 
Q = 55.408,8 ft3/min 
 
CAPTOR COM FLAGE SE REDUZ O VALOR DA VAZÃO EM 25% 
ENTÃO: 
 
Q = 41.556,6 ft3/min 
 
CÁLCULO DA PERDA DE CARGA NA COIFA: 
 
COMO O CAPTOR NÃO TEM FENDA, A FÓRMULA É: 
 
Δ PC = 0,25 x Vd2 / (4005)2 (pol de água) 
 
Δ PC = 0,25 x (3543,3)2 / (4005)2 = 0,196 pol. H2O 
 
CÁLCULO DO DIÂMETRO DO DUTO: 
 
Q = V x A, PORTANTO: 
 
V = 18 m/s = 3543,3 ft/min 
 
A = Q / V = 41.556,6 ft3/min / 3543,3 ft/min = 11,73 ft2 
 
D = ✓4 x A / ∏ = 3,86 ft 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
RESOLUÇÃO 
CARGA TÉRMICA DAS PESSOAS 
(15 x 100 + 05 x 300) kcal/h x 4,184 = 12.552 Btu/h 
 
CARGA TÉRMICA DAS PAREDES 
AREA = 111,6 m2 – 8 m2 = 103,6 m2 = 1.115,14 ft2 
FATOR = 4,0 
CARGA = 1.115,14 ft2 x 4 = 4.460,56 Btu/h 
 
CARGA TÉRMICA DA JANELA NORDESTE E JANELA SUDESTE 
AREA = 8 m2 = 86,11 ft2 
FATOR = 12 (JANELAS A SOMBRA) 
CARGA = 86,11 ft2 x 12 = 1.033,32 Btu/h 
 
CARGA TÉRMICA DEVIDO AO PISO 
AREA = 10 x 8 m = 80 m2 = 861,11 ft2 
FATOR = 3,0 
CARGA = 861,11 ft2 x 3 = 2.583,33 Btu/h 
 
CARGA TÉRMICA DEVIDO AO TETO 
AREA = 10 x 8 m = 80 m2 = 861,11 ft2 
FATOR = 12,0 
CARGA = 861,11 ft2 x 12 = 7.749,99 Btu/h 
 
CARGA TÉRMICA DA ILUMINAÇÃO 
 
CARGA = (40 x 50 x 0,875 x 1,26) kcal/h x 4,184 = 9.225,72 Btu/h 
 
CARGA TÉRMICA DE EQUIPAMENTOS INTERNOS 
 
CARGA = 0,025 kW x 860 kcal/h/kW x 4,184 = 89,96 Btu/h 
 
CARGA TÉRMICA DA INFILTRAÇÃO 
 
1) CFM = 7,5 x 20 = 150 ft3/min 
2) CFM = (10 x 8 x 3,1)/(0,3048)3 x 1,5/ 60 = 147,11 ft3/min 
3) CFM = 6 m3/h/m2 x 80 m2 = 480 m3/h = 282,52 ft3/min 
 
FATOR F ENTÃO É = 282,52 ft3/min 
TBU = 29,5 °C 85,1 °F (TBS = 32 °C e 85% UR) 
FATOR G = 49 
CALOR DEVIDO A INFILTRAÇÃO = 49 x 282,52 ft3/min = 4.043,48 Btu/h 
 
SOMATÓRIO: 
 
CARGA TOTAL = 12.552 Btu/h + 4.460,56 Btu/h + 1.033,32 Btu/h + 
 2.583,33 Btu/h + 10.333,32 Btu/h + 9225,72 Btu/h + 89,96 Btu/h 
 + 4.043,48 Btu/h = 44.321,69 Btu/h 
 = 44.321,69 Btu/h / 12000 BTU/TR = 3,693 TRs 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
RESOLUÇÃO 
a) TBU FINAL = 9,5 º C; 
b) TEMP. PONTO ORVALHO FINAL = 5,0 º C; 
c) H2O removida = (0,03 - 0,0055) = 0,0245 kg de água/kg de ar seco; 
d) NÃO HAVERA CONDENSAÇÃO, POIS A TEMPERATURA DO PONTO 
ORVALHO FINAL É MENOR QUE A TEMPERATURA DE 14ºC.