Manual de refrigeración

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Manual de refrigeración 
Copyright © Juan Manuel Franco Lijó. 
Edición en e-book: 
© Editorial Reverté. S.A., 2012 
ISBN: 978-84-291-9211-7 
Edición en papel: 
© Editorial Reverté. S.A., 2006 
ISBN: 978-84-291-8011-4 
Propiedad de: 
EDITORIAL REVERTÉ, S. A. 
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ler o préstamo públicos, queda rigurosamente prohibida sin la autorización 
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Prólogo
Cuando tuve la ocasión de leer este libro, que en ese momento aún era un borra-
dor, entendí perfectamente la influencia, en todo su desarrollo, que tuvieron estu-
diantes, profesionales del sector y profesores a los que el autor impartió cursos de
la especialidad, ya que fueron ellos los que le animaron a recopilar en un libro los
temas impartidos en las clases.
Su experiencia docente y profesional han sido determinantes para compaginar
estas dos actividades en el libro, ya que de una parte el contenido se adapta a los
programas oficiales de enseñanza (media y superior), y por otra, es un libro de
apoyo y consulta para los profesionales del sector.
Por ello, creo que en el intento de encontrar ese equilibrio entre ambas activi-
dades en todos los temas, está este resultado de tratar de una manera práctica los
sistemas de refrigeración.
No es necesario tener conocimientos en la materia, ya que todos los temas se
tratan desde un nivel de iniciación con un lenguaje sencillo y práctico, y profun-
dizando en su estudio a medida que se desarrollan. Además hay que destacar el
constante recurso del autor a los gráficos y esquemas, así como a los numerosos
ejemplos de aplicaciones en todos los temas para facilitar su comprensión.
Se puede decir que el libro está constituido por tres partes perfectamente
definidas:
Una primera, que abarca hasta el capítulo siete, donde se estudian los elemen-
tos fundamentales, los complementarios, así como los de seguridad y control de
una instalación. Todo ello se trata, a modo de introducción, desde sus conceptos
más básicos, como su funcionamiento, principales características, montaje, pará-
 
vi
 
Prólogo
metros de actuación, cálculo y proceso de selección. Aquí se expone también la
importancia del conocimiento y manejo del diagrama de Mollier, y su aplicación
en las instalaciones.
La segunda parte es totalmente práctica y está dedicada al manejo de las ins-
talaciones, recogida en el capítulo octavo y que trata, entre otros, de la interpreta-
ción de los manómetros, ya que a través de los mismos obtenemos una
información muy importante del estado de las instalaciones, los útiles más em-
pleados, su funcionamiento y aplicaciones (bombas de vacío, dosificadores, ana-
lizadores, etc.). También se abordan las operaciones más frecuentes que se
realizan, tales como meter refrigerante en estado de gas o líquido, carga de aceite,
comprobación de la hermeticidad del circuito o la realización del vacío, así como
el estudio y manejo de las válvulas de servicio, de gran importancia para el co-
rrecto funcionamiento de las instalaciones.
Finalmente, una tercera parte, que comprende los tres últimos capítulos. El
primero de ellos, el capítulo 9, está dedicado principalmente al mantenimiento de
las instalaciones, cuya aplicación es cada día más importante. Aquí se estudian los
objetivos, los distintos tipos que se pueden aplicar, la elaboración de un plan de
mantenimiento y los medios para recabar la información necesaria con objeto de
controlar su ejecución y establecer las mejoras necesarias. El capítulo 10 trata de
los fluidos refrigerantes alternativos, definitivos, y su ámbito de aplicación en las
instalaciones. Por último, el capítulo 11 hace referencia a la conducción de las ins-
talaciones, donde se recogen las averías más frecuentes y comunes a los distintos
sistemas, los motivos que las originan y sus soluciones.
En definitiva, con este libro se ha conseguido recopilar conceptos y aplicacio-
nes prácticas muy importantes de los sistemas de refrigeración, que pueden ayu-
dar a ver “alguna luz en el túnel, y no solamente el referido al de congelación”, y
además de tal manera que su lectura se hace cómoda y agradable.
Ramón Gómez Rodríguez
Profesor Numerario del Área de Conocimiento
de Máquinas y Motores Térmicos
Departamento de Energía y Propulsión Marina
Universidad de La Coruña
 
vii
 
Índice analítico
Prólogo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . v
Índice analítico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . vii
 
CAPÍTULO 1 Sistemas de refrigeración por compresión . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
1.1 Elementos fundamentales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 1
1.1.1 Funciones principales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 2
1.1.2 Fluido refrigerante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1.2 Alta y baja presión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 3
1.3 Elementos de seguridad y control . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 4
1.3.1 Presostatos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 5
1.3.2 Termostato . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
1.3.3 Válvula de solenoide (o electroválvula) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 7
1.3.4 Presostato diferencial de aceite. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 8
1.4 Funcionamiento de la instalación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 9
1.5 Elementos complementarios . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 10
1.5.1 Resistencia calefactora (del cárter) . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
1.5.2 Separador de aceite . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 11
1.5.3 Recipiente de líquido . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 12
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viii
 
Índice analítico
1.5.4 Filtros de humedad. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 15
1.5.5 Visor. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 16
1.5.6 Acumulador de aspiración . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 17
1.5.7 Intercambiador de calor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 18
 
CAPÍTULO 2 Diagrama de Mollier . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
2.1 Estudio del diagrama . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 21
2.1.1 Proceso de realización del ciclo estándar . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 23
2.2 Ciclo práctico . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 26
2.3 Ciclo real . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 27
 
CAPÍTULO 3 Compresor . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 33
3.1 Estudio de los compresores alternativos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34
3.1.1 Elementos del compresor. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 34
3.1.2 Terminología . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 38
3.1.3 Funcionamiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 40
3.1.4 Lubricación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 41
3.1.5 Valores fundamentales. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 43
3.1.6 Despiece de un compresor alternativo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 44
3.2 Compresores herméticos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46
3.2.1 Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 46
3.2.2 Características del funcionamiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 47
3.2.3 Conclusiones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
3.2.4 Dispositivos de seguridad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 48
3.2.5 Conceptos eléctricos fundamentales 
de los compresores herméticos48
3.3 Compresores semiherméticos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52
3.3.1 Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52
3.3.2 Ácidos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 52
3.3.3 Filtro de aspiración . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 53
3.4 Compresores abiertos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
3.4.1 Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 54
3.4.2 Características de funcionamiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 56
3.4.3 Compresores de doble etapa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 56
3.5 Unidades condensadoras . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 59
3.6 Compresores rotativos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60
3.6.1 De excéntrica . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60
3.6.2 De paletas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 60
3.7 Compresores helicoidales . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61
3.7.1 Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 61
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Índice analítico
 
ix
3.7.2 Importancia del aceite . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 62
3.7.3 Valores de la relación de compresión. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 63
3.8 Determinación de la temperatura de descarga . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 63
3.9 Potencia frigorífica . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 65
3.10 Regulación de la potencia . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 69
3.10.1 Sistemas de regulación. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 69
3.11 Variaciones de las presiones y su repercusión en las potencias . . . . . . . . 71
3.12 Funcionamiento en régimen seco y en régimen húmedo . . . . . . . . . . . . . 74
 
CAPÍTULO 4 Condensador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 77
4.1 Introducción y conceptos genéricos de su funcionamiento . . . . . . . . . . . . 77
4.2 Capacidad de un condensador. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 78
4.3 Tipos de condensadores . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79
4.3.1 Por agua . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 79
4.3.2 Por aire . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 84
4.3.3 Mixtos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 87
4.4 Torres de refrigeración . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 91
4.4.1 Bomba de circulación del agua . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 93
4.5 Diferencias en el montaje de una torre o un condensador evaporativo . . . 95
4.6 Importancia y efectos del subenfriamiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 95
4.7 Cálculo de la capacidad de un condensador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 97
4.8 Selección del condensador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 99
4.9 Determinación del caudal de agua . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 101
 
CAPÍTULO 5 Evaporador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 103
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 103
5.1 Capacidad del evaporador. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 103
5.2 Clasificación de los evaporadores. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104
5.2.1 Evaporadores según el estado del fluido refrigerante 
en su interior . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 104
5.2.2 Evaporadores según su construcción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 106
5.3 Expansión directa e indirecta . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 108
5.3.1 Expansión directa . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 108
5.3.2 Expansión indirecta . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 109
5.4 Salto térmico en los evaporadores (Dt). . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 113
5.5 Determinación de la capacidad de un evaporador . . . . . . . . . . . . . . . . . . 113
5.6 Selección de un evaporador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 115
5.7 Desescarche. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 117
5.7.1 Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 117
5.7.2 Tipos de desescarche . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 117
5.8 Efectos de la presión de aspiración en el evaporador . . . . . . . . . . . . . . . . 124
5.9 Influencia del aceite en el evaporador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 125
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x
 
Índice analítico
 
CAPÍTULO 6 Dispositivos de expansión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 127
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 127
6.1 Tubos capilares . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 128
6.1.1 Sustitución del tubo capilar . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 129
6.2 Válvulas de expansión termostáticas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 129
6.2.1 Funcionamiento de la válvula . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 130
6.2.2 Recalentamiento. . . . . . . . . .. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 132
6.2.3 Colocación del bulbo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 137
6.2.4 Carga del bulbo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 139
6.3 Válvulas de expansión termostáticas con igualador externo de presión . . . . . 139
6.3.1 Montaje del igualador externo . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142
6.3.2 Caídas de presión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142
6.3.3 Filtro y tobera . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 142
6.4 Boquillas distribuidoras . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 143
6.5 Válvulas de expansión termostáticas con MOP. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 144
6.6 Selección de La válvula de expansión termostática. . . . . . . . . . . . . . . . . . 145
6.7 Conceptos genéricos de las válvulas de expansión termostáticas . . . . . . . 147
6.8 Válvulas de expansión de flotador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 148
6.8.1 Válvula de baja presión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 148
6.8.2 Válvula de alta presión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 149
6.8.3 Conclusiones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 150
 
CAPÍTULO 7 Reguladores . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 151
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 151
7.1 Regulador de presión de evaporación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 151
7.2 Regulador de presión de aspiración . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 154
7.3 Regulador de presión de condensación . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 155
7.4 Regulador de capacidad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 156
7.5 Válvulas para control de agua . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 157
 
CAPÍTULO 8 Manejo de las instalaciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 159
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 159
8.1 Manómetros . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 159
8.2 Analizador . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 161
8.3 Botellas de refrigerante . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 162
8.4 Dosificador. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 163
8.5 Bomba de vacío . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 164
8.6 Válvulas de intervención . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 165
8.7 Detectores de fugas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 166
8.8 Válvulas de servicio . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 167
8.8.1 Válvulas de servicio de aspiración . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 168
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Índice analítico
 
xi
8.9 Comprobación de la hermeticidad . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 176
8.9.1 Realización de la prueba de vacío . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 177
8.9.2 Prueba de presión . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 178
 
CAPÍTULO 9 Mantenimiento de las instalaciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 185
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 185
9.1 Mantenimiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 186
9.1.1 Objetivos del mantenimiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 186
9.1.2 Tipos de mantenimiento . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 186
9.1.3 Diferencias entre los mantenimientos preventivo y predictivo . . . 189
9.1.4 Ejemplo de aplicación del mantenimiento preventivo . . . . . . . . . . 189
9.2 Estadillos. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 194
 
CAPÍTULO 10 Fluidos refrigerantes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 197
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 197
10.1 Gases refrigerantes alternativos al R-12 y el R-502 . . . . . . . . . . . . . . . . 198
10.2 Gases refrigerantes definitivos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 199
10.3 Codificación de los fluidos refrigerantes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 199
10.3.1 Mezclas azeotrópicas . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 201
10.3.2 Fluidos refrigerantes inorgánicos. . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 201
 
CAPÍTULO 11 Averías y soluciones . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 203
Introducción . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 203
11.1 Averías más comunes . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 203
11.1.1 Aumento excesivo de la presión de descarga . . . . . . . . . . . . . . . . 204
11.1.2 Presión de descarga muy baja . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 204
11.1.3 Presión de aspiración muy alta . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 205
11.1.4 Presión de aspiración muy baja . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 205
11.1.5 Presión de aceite muy alta . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 206
11.1.6 Presión de aceite muy baja . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 206
11.1.7 El compresor carga y descarga intermitentemente . . . . . . . . . . . . 206
Apéndice . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 207
Bibliografía . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 219
Agradecimientos . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 221
Índice alfabético . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . 223
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1
 
C A P I T U L O
 
1
 
S
 
istemas de refrigeración 
por compresión
 
Introducción
Los sistemas de refrigeración por compresión son los más empleados en la in-
dustria de la refrigeración y, por lo tanto, el objeto de este libro. Empezaremos su
estudio por los elementos fundamentales que los constituyen, a los que iremos
añadiendo los de regulación y control y, posteriormente los complementarios
para ver, paso a paso, sus principales características, la relación entre ellos y, en-
tender cómo se realizan los procesos de arranque y paro de la instalación.
Este capítulo servirá de base para desarrollar los posteriores en los que es-
tudiaremos en profundidad los principales elementos.
 
1.1
 
ELEMENTOS FUNDAMENTALES 
Los sistemas de refrigeración por compresión constan, básicamente, de cuatro
elementos que consideramos fundamentales a través de los cuales circula un flui-
do refrigerante.
Por lo tanto, vamos a ver de una parte los elementos fundamentales y sus prin-
cipales funciones y, por otra, cómo circula el fluido refrigerante a través de ellos.
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2
 
Capítulo 
 
1
 
Sistemas de refrigeración por compresión
Estos elementos son (Fig. 1.1):
a. Compresor 
b. Condensador 
c. Dispositivo de expansiónd. Evaporador 
 
1.1.1
 
Funciones principales 
La función principal de cada uno de ellos es la siguiente:
Compresor: Aspira el fluido refrigerante a la presión de baja establecida y lo
comprime elevando su presión y temperatura hasta unos valores tales que se pue-
da efectuar la condensación. La descarga la efectúa al condensador
Condensador: Es el elemento de la instalación que se encarga de pasar el estado
de vapor del fluido refrigerante a estado líquido. El fluido refrigerante entra en el
condensador en estado de gas (vapor recalentado) y sale en estado líquido a la
temperatura que se condensó o incluso a una temperatura menor si se produce su-
benfriamiento.
El fluido refrigerante cede su calor al agente condensante (aire o agua).
Dispositivo de expansión: Hace que el fluido, que entra en estado líquido, sufra
una caída de presión (y temperatura) hasta la necesaria en el evaporador. También
controla la cantidad de fluido refrigerante que debe entrar en el evaporador.
Evaporador: Se encarga de enfriar o acondicionar la cámara. Puede estar den-
tro o fuera de la misma. Su misión es que el fluido refrigerante, que entra a baja
presión y temperatura, efectúe el enfriamiento de la cámara.
 
Figura 1.1 Elementos fundamentales de un sistema de refrigeración.
Condensador
Compresor
Alta
presión
Baja
presión
Dispositivo de expansión
Evaporador
��������
 
1.2 Alta y baja presión
 
3
Es el elemento de la instalación donde el fluido refrigerante se evapora, ro-
bando calor del exterior del evaporador debido a la diferencia de temperaturas
(entre la que tiene el fluido refrigerante a baja presión y temperatura, y la que ro-
dea al evaporador).
Dada la importancia que tienen estos cuatro elementos, en los siguientes capítulos
los trataremos con mayor profundidad. 
 
1.1.2
 
Fluido refrigerante
El fluido refrigerante está sometido a cambios de estado a lo largo del circuito:
 
� En el compresor entra en estado de gas, a baja presión y temperatura, y sale
con presión y temperatura más altas (recalentado), que es como entra en el
condensador.
 
� Del condensador sale en estado líquido y entra en el dispositivo de expansión.
 
� Del dispositivo de expansión sale en forma de mezcla de líquido y gas
(expansión), a baja presión y temperatura, y entra en el evaporador.
� Del evaporador sale en estado de gas, a baja presión y temperatura, de donde
es aspirado por el compresor, y se inicia un nuevo ciclo.
Como sabemos, al aumentar la presión de un fluido se eleva su punto de ebulli-
ción, y al disminuir la presión, también disminuye su punto de ebullición. Esta es
una de las claves de la refrigeración.
Para una mejor comprensión de lo que esto representa, supongamos que el
fluido que circula por estos elementos es el R-134 a, que a la presión atmosférica
hierve a –27º C.
� Si se somete a una presión de 1 kg/cm2, hierve a –10 ºC
� Si se somete a una presión de 0,2 kg/cm2, hierve a –23 ºC
� Si la presión es de 9 kg/cm2, hierve a 39 ºC
Recordemos que el agua a la presión atmosférica hierve a los 100 ºC.
1.2 ALTA Y BAJA PRESIÓN
Anteriormente hemos comentado que el fluido está sometido a cambios de pre-
sión. Por lo tanto, debemos diferenciar la parte del circuito que está sometida a
una presión alta, y la que se encuentra a baja presión (Fig. 1.1).
La parte correspondiente a la alta presión está comprendida entre la descar-
ga del compresor y la entrada del dispositivo de expansión.
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4 Capítulo 1 Sistemas de refrigeración por compresión
Hay que resaltar que la temperatura del fluido refrigerante no es la misma en
todo ese tramo:
� Entre la salida del compresor y la entrada del condensador el fluido está en
estado de gas (vapor recalentado).
� Se condensa a una temperatura menor y sale del condensador a esa misma
temperatura o menor si se subenfría, con lo cual, la temperatura del fluido a
la entrada del dispositivo de expansión puede ser igual o menor que la de con-
densación.
La instalación dispone de un manómetro para saber en cada momento la presión.
La parte que corresponde a la baja presión, es la comprendida entre la salida
del dispositivo de expansión y la entrada del compresor. La instalación dispone
del manómetro de baja presión para conocer su valor en cada momento.
En este tramo, también la temperatura varía (aumenta) desde el evapo-
rador hasta la entrada del compresor, tal como estudiaremos en capítulos
posteriores.
1.3 ELEMENTOS DE SEGURIDAD Y CONTROL
La figura 1.2 representa los cuatro elementos fundamentales para el estudio de
sus principales características a los que se añaden los elementos de seguridad y
control.
Figura 1.2 Elementos fundamentales de un circuito frigorífico en los que se 
añaden los dispositivos de seguridad y control.
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Manómetro de
baja presión
Manómetro de
alta presión
Presostato de baja presión Presostato de alta presión
Compresor
Evaporador
Dispositivo 
de expansión
Válvula
de solenoide
Condensador
Termostato
Cámara
1.3 Elementos de seguridad y control 5
Hemos comentado que en un circuito frigorífico existen dos zonas bien dife-
renciadas, que están sometidas a distintas presiones. Pero puede ocurrir que du-
rante el funcionamiento normal de la instalación esas presiones alcancen valores
que afecten al rendimiento de la misma o, incluso, a la propia seguridad de las per-
sonas.
Para evitar que estos hechos se produzcan, la instalación dispone de pre-
sostatos.
1.3.1 Presostatos 
Son unos aparatos que, activados por presión, tienen la función de abrir o cerrar
un circuito mediante uno o varios contactos normalmente ya sean abiertos o ce-
rrados. De manera práctica, se puede decir que son unos interruptores eléctricos
que funcionan por presión.
Pueden ser:
a. Presostatos de alta presión
Se conectan a la descarga del compresor, y su función es impedir que en la
zona de alta presión, se alcancen valores que afecten al rendimiento de la ins-
talación o a la propia seguridad de las personas. Se regulan a una determinada
presión, y cuando la instalación alcanza ese valor, entonces el presostato para
el compresor.
b. Presostatos de baja presión
Se conectan a la aspiración del compresor, y su función es evitar que la presión,
en la zona de baja, pueda “caer” por debajo de la presión atmosférica y evitar tam-
bién que la presión descienda por debajo de la normal de funcionamiento, ya que
afectaría al rendimiento. De hecho, su regulación debe estar siempre por encima
de la presión atmosférica.
Cuando la presión descienda hasta la correspondiente al valor de regulación,
el presostato parará el compresor.
Si actúa el presostato de alta presión, antes de pulsar el botón de rearme,
se debe detectar la causa de ese aumento anormal de presión y solucionar la
anomalía.
Los presostatos de alta y baja presión no tienen que instalarse necesaria-
mente por separado, ya que también se pueden instalar los dos formando un
solo elemento, llamado presostato combinado, tal como se representa en la
figura 1.3.
Tal como se observa en dicha figura, además de las escalas respectivas de
alta y baja presión hay una tercera escala llamada diferencial de presiones. En
esta se fija la diferencia entre la presión de arranque y la de paro.
En el siguiente ejemplo, veremos cómo se realiza el ajuste.
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6 Capítulo 1 Sistemas de refrigeración por compresión
Ejemplo de aplicación
¿Cuál será el valor del diferencial del presostato combinado de una instalación, si quere-
mos que el presostato corte a –23 ºC y arranque a –18 ºC? El fluido refrigerante es R-22.
Mediante las tablas del mismo fluido o en los manómetros correspondientes, ve-
mos que:
� A la temperatura de –23 ºC, le corresponde una presión de 1,22 kg/cm2 (que es la pre-
sión de paro).
� A la temperatura de –18 ºC, le corresponde una presión de 1,7 kg/cm2 (que es la pre-
sión de arranque).
Diferencial = 1,7 kg/cm2 – 1,22 kg/cm2 = 0,48 kg/cm2
Figura 1.3 Presostato combinado.
Figura 1.4 Conexionado de un presostato combinado al circuito.
Tornillode regulación 
de baja presión
Rearme manual
de alta presión
Escala de 
baja presión
Escala de
alta presión
Escala
diferencial
de presión
Conexión de 
baja presión
Conexión 
eléctrica Conexión 
de alta presión
Tornillo de regulación 
del diferencial
Tornillo de regulación 
de alta presión
��������
��������
DescargaAspiración
Compresor
1.3 Elementos de seguridad y control 7
1.3.2 Termostato
Es el elemento que controla la temperatura de la cáma-
ra (Fig. 1.5).
Abre o cierra un contacto conectado a un circuito
eléctrico cuando alcanza la temperatura de regulación. Se
puede decir que es un interruptor o conmutador eléctrico
que funciona por temperatura. Dentro de los distintos ti-
pos existentes, para mejor comprensión de su funciona-
miento, comentaremos los de “depósito de gas”.
El termostato con depósito de gas, se basa en que éste
sufre variaciones de presión en relación a la temperatura
que rodea al depósito que lo contiene. Si una de las pare-
des del depósito es de membrana, sufrirá deformaciones
a consecuencia de esos cambios de temperatura. Si ade-
más actúa sobre unos contactos, bien sea directa o indi-
rectamente, los abrirá o cerrará de acuerdo a la regulación establecida.
Como los presostatos, disponen de un diferencial (diferencia entre las tempe-
raturas de arranque y de paro) que puede ser fijo o variable. Por lo general suele
ser de ±3.
Ejemplo de aplicación
Queremos mantener una temperatura de –20 ºC en la cámara y el diferencial establecido
es de ±3 ºC.
Ello quiere decir que la instalación se parará cuando la temperatura alcance los –23 ºC,
pues el termostato, en ese momento, cerrará la válvula de solenoide.
Debido a la transmisión de calor, la temperatura en el interior de la cámara aumentará
hasta alcanzar los –17 ºC y entonces el termostato abrirá la válvula de solenoide, y se pon-
drá de nuevo en funcionamiento el compresor.
En el circuito de la figura 1.2, que hemos puesto como ejemplo para facilitar la com-
prensión en este capítulo, el termostato actúa sobre la válvula de solenoide (Fig. 1.6).
1.3.3 Válvula de solenoide (o electroválvula) 
Aunque no es un elemento de regulación ni de control, debe-
mos comentar sus principales características para poder en-
tender mejor el siguiente apartado.
Se coloca antes del dispositivo de expansión (Fig 1.2). Tal
como se aprecia en la figura 1.6, es una válvula que contiene en
su parte superior una bobina, dentro de la cual se desliza el vás-
tago de la válvula. 
Si se hace pasar una corriente eléctrica a través de un hilo
conductor enrollado en un núcleo de hierro, se forma un elec-
��������
Figura 1.5 Termostato.
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��������
��������
Figura 1.6 Válvu-
la de solenoide.
8 Capítulo 1 Sistemas de refrigeración por compresión
troimán. El núcleo puede ser atraído por el campo magnético creado al conectar
la bobina y desplazado por un resorte alojado en un extremo del núcleo de hierro.
Su funcionamiento es de todo o nada, no es de regulación proporcional. Cuan-
do está activada por el campo magnético, levanta el vástago de la válvula y deja
pasar el fluido. Cuando se desactiva, cesa la imanación (no hay campo magnéti-
co), el vástago de la válvula cae y corta el paso del fluido refrigerante.
Va conectada en serie con el termostato, por decirlo de una manera práctica;
el termostato deja pasar o corta la corriente eléctrica a la bobina, con lo cual la
válvula se abre o cierra, según las necesidades térmicas.
1.3.4 Presostato diferencial de aceite
Es un elemento de seguridad; de hecho es un interruptor de seguridad (Fig. 1.9).
Protege al compresor contra una presión de aceite demasiado baja. Se conecta a
la aspiración y a la descarga de la bomba de lubricación (Fig. 1.8). 
La presión de aceite de lubricación, es la diferencia entre la presión de impul-
sión del aceite y la de aspiración, que es la del cárter. El presostato actúa según
esta diferencia, que como dato orientativo no suele ser menor que 1 bar. 
Lleva incorporado un relé temporizador, de modo que si en un intervalo de
60, 90 ó 120 segundos la presión del aceite no alcanza el valor de regulación,
para el compresor. Por ejemplo en el arranque, como ese valor no se alcanza de
manera instantánea, el compresor se pararía al momento. 
Figura 1.7 A: Válvula de solenoide. B: Termómetro-termostato electrónico. Es 
decir, mide la temperatura en el interior del local y además controla la tempe-
ratura necesaria.
A B
��������
1.4 Funcionamiento de la instalación 9
Otro tipo de control de presión diferencial de aceite, muy empleado con los
nuevos fluidos refrigerantes, es el mostrado en la siguiente figura 1.10. 
El sensor de control se enrosca directamente en la carcasa de la bomba del
compresor. Unos canales internos enlazan el control a los puertos de aspiración y
descarga de la bomba de aceite. Este tipo de controles, se puede sustituir sin ne-
cesidad de intervenir en el circuito frigorífico. También dispone de un tiempo de
retardo para su actuación. 
1.4 FUNCIONAMIENTO DE LA INSTALACIÓN
Relacionando los elementos citados, el funcionamiento de la instalación es como
sigue:
1. Cuando la instalación entra en funcionamiento, la temperatura en el interior
de la cámara empieza a disminuir hasta que alcanza la que queremos obtener.
Figura 1.8 Conexionado de un presostato diferen-
cial de aceite al compresor.
Figura 1.9 Presostato diferencial 
de aceite.
Figura 1.10 Control de presión diferen-
cial de aceite montado en un compresor.
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10 Capítulo 1 Sistemas de refrigeración por compresión
2. En ese momento el termostato, que ya la detectó, corta la corriente a la válvula
solenoide y ésta cierra. Como ya no pasa fluido, el compresor en su funciona-
miento, cada vez tiene menos fluido que aspirar, con lo que su presión de as-
piración empieza a “caer” hasta que alcanza el valor fijado en el presostato de
baja y éste para el compresor.
3. Debido a la entrada de calor del exterior (transmisión por paredes, techo, sue-
lo, puertas), la temperatura en el interior de la cámara empieza a subir. Cabe
resaltar, que la mayor parte de las horas que trabaja un compresor, lo hace
para eliminar el calor que entra por transmisión.
4. El termostato detecta ese aumento de temperatura y al cerrar sus contactos da paso
de corriente a la válvula solenoide y ésta se abre. El fluido, que se encuentra a la
entrada de la misma a alta presión, pasa al dispositivo de expansión (está abierto)
y entra en el evaporador. A medida que va entrando, roba calor del interior de la
cámara y su presión y temperatura aumentan hasta alcanzar un valor tal que co-
rresponda al fijado en el diferencial del presostato y arranca el compresor. 
1.5 ELEMENTOS COMPLEMENTARIOS
Una instalación podría trabajar con los elementos anteriormente citados, pero,
evidentemente, necesita de otros elementos complementarios para que el ciclo de
trabajo se pueda efectuar con el mayor rendimiento posible. 
En el siguiente esquema (Fig. 1.11) se representan los más importantes y su
disposición en las instalaciones. 
Figura 1.11 Instalación de los elementos fundamentales, de seguridad y control, 
y complementarios.
����
Compresor
Manómetro de baja presión Manómetro de alta presión
Separador de aceite
Presostato de baja presión Presostato de alta presión
Válvula de
paso recto
Recipiente de líquido
Visor
de líquido
Válvula de 
paso recto
Filtro
deshidratador
Válvula
de carga
Válvula de
solenoideTermostato
(de la cámara)
Válvula de
expansión
Evaporador
Condensador
Acumulador de aspiración
1.5 Elementos complementarios 11
1.5.1 Resistencia calefactora (del cárter) 
Cuando las temperaturas que rodean al compresor (temperatura ambiente) son muy
bajas, en los tiempos de parada del compresor puede ocurrir que el fluido refrige-
rante depositado en el cárter se condense, por lo que en el momento del arranque se
produce una vaporización rápida del fluido que conlleva un arrastre de aceite.
También la baja temperatura ambiente afecta a la viscosidad del aceite, ya que
sies muy baja, ésta aumenta las resistencias a vencer en el arranque. Para evitar
estas circunstancias se instalan en el cárter unas pequeñas resistencias eléctricas
que lo mantienen a cierta temperatura, de tal manera que cuando para el compre-
sor, entran en funcionamiento. 
1.5.2 Separador de aceite 
Se instala en la tubería de descarga, después del compresor.
El fluido refrigerante sale del compresor mezclado con el
aceite de lubricación y éste debe retornar al cárter principal-
mente por dos razones: 
1. porque el nivel de aceite del cárter iría disminuyendo y
2. porque el aceite, cuando llegue al circuito de baja pre-
sión, podría tener problemas de retorno (deja de ser mis-
cible y crea problemas en los evaporadores, por ejemplo
de transmisión o taponamientos).
Los hay de varios tipos. Por ejemplo los que aprovechan la
fuerza centrífuga de la descarga del compresor para efectuar
la separación (Fig. 1.13) o bien la caída de velocidad a la en-
trada del separador para efectuar la separación. 
Figura 1.12 Bloque de un compresor con resistencia eléctrica en el cárter.
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Resistencia
Conexión eléctrica
��������
Figura 1.13 Separa-
dor de aceite.
Salida
Entrada
Retorno
12 Capítulo 1 Sistemas de refrigeración por compresión
El aceite se va decantando en el fondo del separador hasta alcanzar un nivel
tal que el regulador, por ejemplo un flotador de nivel, lo detecta y abre el paso de
retorno hacia el cárter.
Una representación del retorno de aceite (Fig. 1.14) es la siguiente: 
Cuando el nivel del aceite en el interior del separador alcanza el nivel estipu-
lado, el regulador de nivel abre la electroválvula y el aceite retorna al cárter. El
aceite retorna porque la presión en el interior del separador (presión de alta) es
superior a la presión reinante en el cárter.
No tienen una eficacia del 100%, pero es bueno que una pequeña cantidad de
aceite circule por la instalación ya que mantiene engrasados elementos como
válvulas, electroválvulas, etc.
El fabricante indica grabado en la envolvente cuáles son las conexiones de en-
trada y salida. 
1.5.3 Recipiente de líquido
Conocido también como acumulador de líquido (Figs. 1.15 y 1.17). Puede ser
vertical u horizontal. Se coloca a la salida del condensador, aunque los hay del
tipo condensador-recipiente que forman un solo elemento.
El líquido que sale del condensador no va directamente al evaporador, salvo
como veremos más adelante si se usan tubos capilares, sino que se “almacena” en
el recipiente. Mantiene una reserva de líquido para restituirlo según la demanda.
Su capacidad varía con las características de la instalación; si se trata de una
con varios evaporadores, su capacidad será por lo menos 1,25 veces la capacidad
del evaporador mayor.
Al ser un recipiente de alta presión, debe llevar sus dispositivos de seguridad
para evitar que se alcancen presiones peligrosas. 
Figura 1.14 Línea de retorno de aceite.
Aspiración Descarga
Descarga
Visor
Electroválvula Filtro
Compresor
Enfriador de aceite (no es obligatorio)
Regulador 
de nivel
Separador
de aceite
��������
1.5 Elementos complementarios 13
Estos dispositivos (Fig. 1.16) pueden ser válvulas de seguridad o tapones fusibles.
En este último caso llevan en su interior un material fungible que cuando alcanza
una alta temperatura determinada se funde y deja salir el fluido al exterior. 
Figura 1.15 Recipiente de líquido horizontal. 
Figura 1.16 Válvulas de seguridad.
14 Capítulo 1 Sistemas de refrigeración por compresión
Los recipientes suelen llevar un visor o nivel de líquido para saber en cada
momento su contenido. También sirven para recoger el fluido refrigerante de la
instalación en caso de avería o que se quiera desmontar algún elemento. 
1.5.3.1 Recogida del fluido refrigerante en el recipiente de líquido
Es una operación que se hace con mucha frecuencia, como por ejemplo, cuando
hay que sustituir algún elemento o por motivos de averías.
Ejemplo de aplicación:
El esquema de la figura 1.11 nos ayudará a comprender la operación, la cual se realiza con
la instalación en funcionamiento:
1. Se baja la regulación del presostato de baja presión, por debajo de la presión at-
mosférica.
2. Se cierra la válvula de paso recto montada a la salida del recipiente de líquido. La pre-
sión irá disminuyendo y cuando veamos en el manómetro de baja que está ligeramen-
te por encima de la presión atmosférica, entonces paramos el compresor. 
Figura 1.17 Recipiente de líquido vertical.
������������
��������
1.5 Elementos complementarios 15
3. A la entrada del recipiente de líquido suele montarse otra válvula (de paso recto) que
en el momento de parar el compresor también se cerrará. Si no, se cerraría la válvula
de descarga del compresor.
4. Para volver a poner la instalación en marcha, se abren las válvulas antes mencionadas,
y se vuelve a regular el presostato a su anterior valor.
1.5.4 Filtros de humedad
Los grandes enemigos de una instalación frigorí-
fica son el temido golpe de líquido y la entrada de
aire. Esta última implica a su vez una doble pro-
blemática ya que, como sabemos, el aire que nos
rodea es aire húmedo, con lo cual al entrar en el
circuito lo hace junto con su humedad. De las con-
secuencias derivadas de la entrada del aire tratare-
mos en profundidad en capítulos posteriores. 
La entrada de humedad en un circuito puede producirse de muchas maneras: 
� Después de una reparación (o sustitución de algún elemento)
� Al meter aceite
� Durante la operación de carga de fluido refrigerante 
� Si el compresor aspira del aire ambiente
No obstante, tenemos que recordar que cuando hay pérdidas de refrigerante
en alta presión también hay entrada de humedad. Ya que por difusión del va-
por de agua penetra humedad en el circuito, también contra la presión del re-
frigerante, tanto más cuanto más seco esté el refrigerante y más húmedo el
aire ambiente.
La humedad puede originar serios problemas tales como bloquear los dispo-
sitivos de expansión (congelación de esas gotas del aire húmedo) o bien producir
problemas en los compresores herméticos o semiherméticos, oxidaciones, etc.
Para evitar la humedad en los circuitos se instalan unos filtros de humedad
(Fig.1.18) también llamados deshidratadores. Contienen un agente desecante que
puede ser:
� silicagel
� tamices moleculares
� alúmina activada
� óxido de aluminio, muy empleado con los nuevos fluidos refrigerantes.
También existen los denominados de núcleo sólido, que son una mezcla de sili-
cagel, tamices moleculares y óxido de aluminio. 
Los filtros de humedad además de su función deshidratadora, retienen impu-
rezas (partículas sólidas).
��������
��������
Figura 1.18 Filtro de humedad.
16 Capítulo 1 Sistemas de refrigeración por compresión
Es muy importante su montaje, para ello deben seguirse las instrucciones de
los fabricantes. Pero, por norma, deben instalarse en la dirección que indique el
fabricante, y si es en sentido vertical descendente, se aumenta su rendimiento.
Existen unos filtros secadores reversibles
(Fig. 1.19) para las instalaciones con “bomba
de calor” (inversión de ciclo), es decir, son
bidireccionales.
A efectos de mantenimiento preventivo debe
cambiarse el conjunto o sólo el agente desecante,
según el tipo de filtro, y de acuerdo con las horas
de funcionamiento que dictamine el fabricante,
para evitar que llegue al estado de saturación. Si
se diera este caso en un filtro con silicagel, una solución sería calentarlo en un
horno durante 3 horas, a una temperatura aproximada a los 200 ºC ya que se reac-
tivaría y podría funcionar sin problemas durante un tiempo.
La eficacia del agente desecante aumenta cuanto menor sea la temperatura
del líquido a la entrada del filtro. Supongamos, por ejemplo, una instalación con
condensador por aire. En verano, al aumentar la temperatura ambiente, también
aumenta la temperatura de condensación y por lo tanto la del líquido, lo que in-
fluye en la eficacia del agente deshidratador y puede provocar congelación en lasválvulas de expansión. Por ello si se debiera instalar un intercambiador de calor,
el filtro se montaría después.
Nota Al solicitar un filtro, es importante señalar que no es suficiente pe-
dirlo según el diámetro de conexionado, sino que hay que indicar también
su capacidad (volumen interior expresado en litros, que es dato del fabrican-
te), ya que para un diámetro determinado la capacidad puede tener varios
valores.
1.5.5 Visor
De manera práctica diremos que es una “ventana”
(Fig. 1.20) que tenemos en el circuito. A su través
sólo deberíamos ver el fluido en estado líquido
100% (saturado). Si, por ejemplo vemos burbujas,
podría indicarnos que hace falta fluido refrigerante
(poca carga, bien sea porque de origen no tiene la
adecuada o por fugas posteriores) o bien, si hay bur-
bujas y está frío, puede ser porque un estrangula-
miento origina una expansión antes de llegar al
visor. También nos indica si hay humedad en el cir-
cuito, ya que contiene una sal química higroscópica que reacciona con la hu-
medad y cambia de color. 
Figura 1.19 Filtro reversible.
��������
Figura 1.20 Visor.
1.5 Elementos complementarios 17
Puede ir conectado en serie, como en la figura 1.11, o bien en paralelo
(Fig. 1.21). Con lo cual en una tubería de mayor diámetro se montaría de la si-
guiente manera: 
Por último, comentar que no todos los visores de líquido tienen indicador de
humedad. También se pueden montar en la línea de retorno de aceite al cárter del
compresor.
1.5.6 Acumulador de aspiración
Es un elemento que se instala en el lado de baja presión, antes del compresor. Su
función consiste en evitar que llegue el fluido en estado líquido al compresor. Es
un recipiente metálico, que por lo general suele llevar un tubo de entrada y otro
de salida. Es muy importante fijarse en ello; de hecho el fabricante nos indica cual
es de entrada (está grabada). Si nos equivocamos de conexión podríamos originar
problemas en la instalación.
Evidentemente el tubo de entrada se conecta a
la tubería que viene del evaporador, y el de salida
a la que va al compresor. 
Si nos fijamos en el gráfico (Fig. 1.22), el tubo
de salida tiene en la parte inferior un orificio cali-
brado (1), que sirve para el retorno del aceite.
La misma depresión originada por la aspira-
ción del compresor facilita la evaporación del
fluido.
No hay que confundir el acumulador de aspira-
ción con el separador de líquido, ya que éste es un
elemento de las instalaciones de régimen inundado
y está perfectamente aislado, pues contiene el flui-
do expansionado a baja presión y temperatura.
Figura 1.21 Visor montado en paralelo.
Visor
Fluido líquido
��������
Figura 1.22 Acumulador
de aspiración.
1
18 Capítulo 1 Sistemas de refrigeración por compresión
1.5.7 Intercambiador de calor (Fig. 1.23) 
Algunas instalaciones llevan intercambiadores de calor a contracorriente líqui-
do-vapor de aspiración (A) (Fig. 1.24). Es decir, se produce intercambio de calor
entre el líquido refrigerante procedente del recipiente y el vapor de salida del
evaporador.
Al ser estos elementos intercambiadores de calor, tienen doble lectura:
a. La del vapor frío de la aspiración que subenfría el líquido que va al disposi-
tivo de expansión y aumenta el rendimiento dado que la temperatura con que
entra el líquido en dicho dispositivo (válvula de expansión en la figura 1.24)
es menor.
Figura 1.23 Intercambiador de calor.
Figura 1.24 Instalación con intercambiador de calor (A).
��������
Salida líquido
refrigerante
Entrada líquido
refrigerante
Vapor
Descarga
Del condensador
Recipiente de líquido
AFiltroVisor
V. solenoide
V. expansión
Evaporador
Compresor
1.5 Elementos complementarios 19
b. La alta temperatura del líquido que al estar en contacto con la tubería de salida
del evaporador, vaporiza las posibles gotas de líquido que vayan al compre-
sor, es decir evita que llegue líquido al compresor.
Es conveniente montar el intercambiador antes del filtro de humedad, ya que
cuanto más baja sea la temperatura del líquido refrigerante, mayor será el rendi-
miento del agente desecante.
El subenfriamiento que se consigue de esta manera puede ocasionar el reca-
lentamiento del vapor de aspiración, lo que implicaría que el trabajo del compre-
sor fuera mayor que si entrara saturado.
En el siguiente capítulo estudiaremos los efectos debidos a la realización de un
subenfriamiento del líquido y un recalentamiento en la aspiración. Estos efectos
dependen, principalmente, del tipo de fluido refrigerante; pero como adelanto de
una importante conclusión, diremos que aunque sea muy pequeño el aumento de
la producción frigorífica que se consigue (salvo con el empleo del amoníaco, que
sería negativo), el principal objetivo de la instalación de un intercambiador de ca-
lor, es evitar que llegue fluido refrigerante en estado de líquido, al compresor.
21
C A P I T U L O 2
Diagrama de Mollier
Introducción
Su aplicación es muy importante, ya que con la ayuda de este diagrama re-
presentamos el ciclo de refrigeración del sistema, que nos sirve para calcular las
potencias o capacidades de los elementos o bien detectar anomalías.
El diagrama “presión entalpía” (p–h) es el más utilizado para la represen-
tación del ciclo. Cada fluido refrigerante tiene el suyo propio, con lo que no se
puede utilizar el diagrama de un fluido para otro distinto.
2.1 ESTUDIO DEL DIAGRAMA
El gráfico de la figura 2.1 nos ayudará a interpretar los valores que contiene y
también su manejo. Vamos a ver los parámetros que están representados:
En el eje vertical (eje de ordenadas) tenemos las escalas de presiones en kg/ cm2
(valores absolutos).
En el eje horizontal (eje de abscisas) las escalas de las entalpías expresadas en
kcal/kg.
1. Vemos que hay dos líneas, que vienen a determinar las separaciones entre las
distintas zonas:
� La línea de líquido saturado (el fluido se encuentra en la misma en estado
100% líquido).
� La línea de vapor saturado (el fluido se encuentra en la misma en estado
100% vapor).
����
22 Capítulo 2 Diagrama de Mollier
2. En él distinguimos tres zonas (Fig. 2.2):
Figura 2.1 Diagrama p-h de un refrigerante.
Figura 2.2 Zonas características del diagrama p-h.
Zona de vapor
recalentadoZona de
mezcla
Zona de líquido
subenfriado
Línea de vapor
saturado
Líneas de
calidad de
la mezcla
Línea de líquido
saturado
Ve cte.
S cte.
P1
t1
P2
h1 h2 Entalpía kcal/kg
kg/cm2
P
(abs)
Líquido
subenfriado
Mezcla
PCP
h
Vapor
recalentado
Línea de vapor
saturado
Línea de
líquido saturado
2.1 Estudio del diagrama 23
� Zona de líquido subenfriado, a la izquierda de la línea de líquido saturado.
� Zona de mezcla (líquido y gas), entre las dos líneas.
� Zona de vapor recalentado, a la derecha de la línea de vapor saturado.
PC representa el punto crítico. En cualquier punto situado por encima de la línea
de temperatura crítica no es posible el cambio de estado de vapor a líquido.
3. Y los siguientes parámetros:
� Líneas de temperaturas (t1, t2...), expresadas en ºC.
� Líneas de presión (P1 y P2, eje de ordenadas, hay que recordar que son
absolutas).
� Líneas de entalpías (h1 y h2, eje de abscisas).
� Líneas de volumen específico (Ve), muy importantes para determinar el
desplazamiento volumétrico del compresor, expresadas en dm3/kg o m3/kg
Su valor numérico va aumentando a medida que las líneas van hacia
abajo (acercándose al eje horizontal).
� Líneas de entropía (S cte.), que nos determinarán la fase de compresión,
expresadas en kcal/(kg·ºK).
� Líneas de calidad de la mezcla (10, 20, 30, ...), en la zona de mezcla, que
nos indican la proporción en la que se encuentra el fluido refrigerante (tí-
tulo de vapor). Cuanto más cerca se encuentre el punto de la línea de lí-
quido saturado, mayor será la proporción de líquido y menor la
proporción de vapor. A medida que se vaya acercando a la línea de vapor
saturado, la proporción será mayor en vapor y menor en líquido. Por
ejemplo, la línea de 30 nos indicaría que en ese punto hay una proporción
de 70%de líquido y 30% de vapor.
En algunos diagramas, los valores de las líneas de calidad de la mezcla
vienen expresados por 0,1, 0,2, 0,3, etc.; pero su interpretación es la misma.
2.1.1 Proceso de realización del ciclo estándar
A continuación (Fig. 2.3) realizaremos un ejemplo de la representación del ciclo
estándar de refrigeración de una instalación que:
� Utiliza fluido R-22 
� Presión de aspiración: 1 kg/cm2
� Presión de descarga: 13 kg/cm2
El proceso es el siguiente:
1. Trazamos las líneas de presiones, cuyos valores son 2 y 14 kg/cm2 puesto que
deben ser presiones absolutas. 
2. Tomamos la línea de presión de aspiración (evaporación), y nos situamos en
el punto que interseca con la línea de vapor saturado. Este punto 1 representa
��������
24 Capítulo 2 Diagrama de Mollier
la salida del evaporador, que es la entrada del compresor (ya que al considerar
el ciclo estándar, no hay recalentamiento).
3. En este punto 1 el compresor aspira el fluido, lo comprime, elevándole la
presión y la temperatura, y lo descarga al condensador en estado de vapor
recalentado.
A efectos de representación del ciclo, desde el punto 1 seguimos la línea
de entropía S cte., que pasa por él hasta que corte la línea de presión de des-
carga punto 2.
Este punto 2 representa asimismo la entrada del fluido al condensador.
Si se diera la circunstancia de que el punto 1 no coincidiera con la línea
de S cte. (que estuviese entre dos líneas de S), entonces trazaríamos una pa-
ralela a la más próxima.
4. El fluido entra en el condensador (punto 2) y a su paso por el mismo se conden-
sa y sale a la temperatura de condensación (punto 3) en estado líquido 100%.
5. Asimismo este (punto 3) representa la entrada del fluido en el dispositivo de
expansión, donde se expansiona, y la presión cae de 14 kg/cm2 a 2 kg/cm2
(abs). A la salida el fluido está en estado de mezcla (vemos que en la línea de
índice de calidad es 32% vapor y 68% líquido).
6. A la salida del dispositivo de expansión (punto 4) las condiciones son las mis-
mas que a la entrada del evaporador. El fluido, al pasar por éste, se evapora a
temperatura constante (calor latente de vaporización), con lo que tal como se
Figura 2.3 Diagrama p-h para la representación del ciclo estándar.
P
14
2
2
22 57,5 71 h
32
4 –25 ºC
75 ºC
36 ºC
1
3
2.1 Estudio del diagrama 25
puede ver, a medida que circula el fluido por el evaporador, cada vez hay me-
nos líquido y más vapor, hasta que entra nuevamente en el compresor (1).
Con el ciclo representado, tenemos:
1-2 Se produce la compresión del fluido refrigerante
2-3 Condensación
3-4 Expansión
4-1 Evaporación
A continuación, desde los puntos antes mencionados (1, 2, 3 y 4) trazamos las lí-
neas de entalpía y determinamos sus valores que son:
h1 = 57,5 kcal/kg
h2 = 71 kcal/kg
h3 = h4 = 22 kcal/kg
Con estos valores, por ejemplo, podemos determinar: 
a. Capacidad del condensador (Qc):
La cantidad de calor absorbida por el condensador, o cedida al mismo, será la di-
ferencia entre las entalpías a la entrada y a la salida. 
Por lo tanto:
Qc = 71 kcal/kg – 22 kcal/kg = 49 kcal/kg
b. Capacidad del evaporador o efecto refrigerante (E.R):
De la misma manera, diremos que la cantidad de calor absorbida por el evapora-
dor, será la diferencia entre las entalpías a la entrada y a la salida. 
Qe = 57,5 kcal/kg – 22 kcal/kg = 35,5 kcal/kg
c. Trabajo del compresor (τc):
Es el que realiza para comprimir el fluido desde la presión de baja (2 kg/cm2)
hasta la de descarga (14 kg/cm2). Será, pues, igual a la diferencia entre ambas
entalpías:
τc = 71 kcal/kg – 57,5 kcal/kg = 13,5 kcal/kg
Qc = h2 – h3
Qe = h1 – h4
τc = h2 – h1
26 Capítulo 2 Diagrama de Mollier
d. Calidad de la mezcla:
Leemos su valor: 32. Por lo que el fluido está en la proporción de:
32% de vapor y 68% de líquido
e. Temperaturas
Las temperaturas de descarga, evaporación y condensación serían 75 ºC, –25 ºC
y 36 ºC, respectivamente.
Nota No debemos olvidar que estos valores determinados son por cada kg de
refrigerante.
2.2 CICLO PRÁCTICO
Si tuviéramos que representar el ciclo práctico, tendríamos que tener en cuenta si
hay recalentamientos y subenfriamientos, que aunque trataremos de ello en capí-
tulos posteriores, vamos a ver a modo de introducción las consecuencias de am-
bos en el ciclo que hemos representado.
Si hubiese recalentamiento en la aspiración, el punto 1 ya no estaría en la
línea de vapor saturado, porque, evidentemente, se desplazaría a la zona de re-
calentamiento (punto 1´). Y si hubiese subenfriamiento, el punto 3 se desplaza-
ría al punto 3´. En la figura 2.4 se comparan los ciclos estándar y práctico.
Como veremos en capítulos posteriores, las consecuencias de estos cambios
son notables. 
Figura 2.4 Comparación de los ciclos estándar y práctico.
����
P
h
3′ 3
4′
4 1′
1
2 2′
2.3 Ciclo real 27
2.3 CICLO REAL
Evidentemente el ciclo real está afectado por las pérdidas de carga a lo largo del
circuito de alta presión, de baja presión, en línea de líquido y en el compresor, con
lo que realmente toma la siguiente forma (Fig. 2.5): 
Como las caídas de presión en los circuitos frigoríficos son muy pequeñas (de he-
cho en las líneas de baja presión son menos toleradas que en alta presión), en ge-
neral se trabaja con el ciclo práctico. Para que veamos la importancia de lo
comentado anteriormente, diremos que cuanto mayor sea el valor de la caída de
presión (o sea, menor presión a la entrada del compresor), mayor será el volumen
específico y por tanto, menor será el desplazamiento volumétrico del compresor.
En el capítulo siguiente hablaremos de ello con más profundidad. 
Figura 2.5 Diagrama p-h correspondiente al ciclo real.
����
P
h
Compresión
isoentrópica
28 Capítulo 2 Diagrama de Mollier
3
2
4
1
0,
30
0,
29
-9
0-
80
-7
0
-6
0-
50
-4
0-
30
-2
0-
10
0
10
20 
30
 4
0 5
0
 6
0
 0
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13
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0,
19
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0
 0
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0
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 8
0
 7
0
 6
0
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0
 4
0
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0
 2
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 1
0
 0
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0
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0
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0
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0
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0
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0
 1
0
 2
0
 3
0
 4
0
 5
0
 6
0
 7
0
 8
0
 9
0
-9
0
0,
31
0,
32
0,
33
0,
34
0,
35
0,
36
0,
37
0,
38
0,
39
0,
40
40
00
30
00
20
00
10
0
50
0
20
0
10
0
50201
050,
28
3
0,
27
0,
26
2
0,
25
31
0
30
0
29
0
28
0
27
0
26
0
25
0
24
0
23
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20
0
19
0
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0
17
0
16
0
15
0
14
0
13
0
12
0
11
0
10
0
 9
0
 8
0
 7
0
 6
0
 5
0
 4
0
 3
0
 2
0
 1
0
 0
-1
0
-2
0
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0
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-6
0
-7
0
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20
30
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60
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0
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0
20
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14
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10
0
80 60 40 30 20 14 10 8 6 4 3 2 1,
4
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0
0,
8
0,
6
0,
4
0,
3
0,
2
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14 0,
1
0,
08
0,
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20
 
30
40
50
60
70
 
80
90
10
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11
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C
am
b
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es
ca
la
C
am
b
io
 d
e 
es
ca
la
PRESIÓN ABSOLUTA (kg/cm2)
ENTALPÍA (Cal/kg por encima de líquido saturado a –40 ºC)
Conversión al sistema métrico por
Ediciones del Castillo, S. A. , Madrid
Diagrama presión - entalpía del Refrigerante 22. (Derecho de propiedad
de 1964 de E. L. du Pont de Nemours & Company. Reproducido con autorización.)
29
30 Capítulo 2 Diagrama de Mollier
31
33
C A P I T U L O 3
Compresor
Introducción
Es el corazón de la instalación. Su función, dentro del sistema de refrigera-
ción, consisteen aspirar el fluido refrigerante a baja presión y temperatura, com-
primirlo y descargarlo a una presión y temperatura tales que se pueda
condensar.
Los tipos de compresores más empleados en la refrigeración son:
� Alternativos
� De tornillo o helicoidales
� Rotativos
� Centrífugos
Los tres primeros son de desplazamiento positivo, es decir, en ellos el fluido
refrigerante se somete a una compresión mecánica por medio de un elemento
compresor que realiza la reducción volumétrica.
Los compresores centrífugos son de desplazamiento cinético, ya que realizan
la compresión mediante la fuerza centrífuga que se ejerce sobre el fluido refrige-
rante por la rotación de un rodete que gira a gran velocidad.
34 Capítulo 3 Compresor
3.1 ESTUDIO DE LOS COMPRESORES ALTERNATIVOS
Pueden ser de simple efecto o de doble efecto, según se realice la compresión del
fluido en un solo lado del pistón o en ambos lados.
El más utilizado, y que a continuación estudiaremos, es el de simple efecto.
3.1.1 Elementos del compresor
Bloque 
El bloque (Fig. 3.1) aglutina y soporta todos los elementos del compresor, tanto
fijos como móviles. La parte superior es la culata y la inferior, por su interior,
el cárter. 
Cárter
Es el espacio interior comprendido entre el eje cigüeñal y el fondo del bloque,
destinado a almacenar el aceite de lubricación. 
Cilindro 
Espacio donde va alojado el pistón. En su interior, éste
se desplaza en movimiento rectilíneo alternativo. En
compresores de mediana y gran potencia lleva camisa
(Fig. 3.2), que es una pieza cilíndrica de acero que lo re-
viste, y que en casos de desgaste se puede rectificar, o
sustituir si procede. 
En este caso, el pistón se mueve en el interior de la
camisa.
Figura 3.1 Bloque de un compresor.
����
��������
Figura 3.2 Camisa.
3.1 Estudio de los compresores alternativos 35
Pistón o émbolo
Elemento que, desplazándose en el interior del cilindro, provoca la aspiración,
compresión y descarga del fluido refrigerante. Lleva alojados los aros o segmen-
tos, que pueden ser:
� Aros de engrase: Permiten la lubricación de los cilindros y, en su movimiento,
arrastran el aceite al cárter.
� Aros de compresión: Impiden que el fluido refrigerante escape por los espa-
cios entre el pistón y el cilindro, hacia la parte inferior (cárter). Esto se aprecia
mejor durante la compresión, ya que si hay fugas no se alcanzan las altas pre-
siones necesarias.
Biela
La biela (Fig. 3.3) es el elemento que une el pistón con el eje cigüeñal. Transfor-
ma el movimiento circular del eje cigüeñal en rectilíneo alternativo del pistón. Por
ello son resistentes y ligeras.
La parte superior, llamada pie de biela, se une al pistón por medio del bulón,
que es un pasador. Para evitar el desplazamiento lateral de éste, en ambos extre-
mos lleva unas arandelas especiales. 
La parte inferior de la biela, llamada cabeza de biela, se une al eje cigüeñal.
La biela puede ser de dos tipos, según se conecte al eje cigüeñal o a una
excéntrica.
Figura 3.3 Conjunto biela-pistón y aros.
36 Capítulo 3 Compresor
Eje cigüeñal 
La disposición y forma dependen del número de cilindros (Fig. 3.4). Está formado
por un número determinado de manivelas, que tienen en sus respectivos lados
opuestos unos contrapesos de equilibrado. La manivela es la parte que se conecta
a la biela.
Los extremos del eje, llamados cuellos o muñequillas, son los soportes que se
apoyan sobre la bancada del compresor. El extremo del eje que tiene el chavetero
es el que se conecta al motor eléctrico para su accionamiento. El otro extremo ac-
ciona la bomba de lubricación. 
Eje de excéntrica
Se emplea en compresores de pequeña potencia (Fig. 3.5). Actúa de forma excén-
trica, de ahí el nombre, sobre su eje de giro. En la excéntrica se monta la biela.
El extremo del eje que tiene el chavetero se conecta al motor eléctrico.
Figura 3.4 Eje cigüeñal de dos cilindros.
Figura 3.5 Eje de excéntrica de dos cilindros. 
Manivela
Contrapeso
Chavetero
Excéntrica
Chavetero
3.1 Estudio de los compresores alternativos 37
Culata
Cierra el cilindro por la parte superior. Es la “tapa” del cilindro. En ella se alojan
las válvulas de aspiración y descarga. Como está sometida a altas temperaturas,
puede ser refrigerada por aire o por agua (Fig. 3.6). 
Válvulas de aspiración y descarga 
Se encargan de comunicar el interior del cilindro con los conductos de aspiración
y descarga. Su apertura y cierre se producen por la diferencia de presiones entre
la del interior del cilindro y la de los conductos respectivos del fluido. 
Los tipos más empleados son de disco o laminillas, pero todas deben ser: 
� Perfectamente estancas.
� Muy resistentes, ya que están sometidas a fuertes variaciones de presión y
temperatura.
Figura 3.6 Culata refrigerada por agua. Culata refrigerada por aire con sus juntas y plato 
de válvulas.
Figura 3.7 Plato de válvulas de un compresor alternativo.
Culata refrigerada por agua Culata refrigerada por aire 
Plato de válvulas
A B
38 Capítulo 3 Compresor
Por lo general son de acero inoxidable, y para grandes potencias, disponen de
resortes para su accionamiento.
En la figura 3.7A se ve el plato de válvulas (vista superior) de un compresor
abierto y alternativo de dos cilindros, en el que se aprecian las válvulas de descarga.
En la figura 3.7B se ve mismo plato de válvulas (vista inferior), con la junta
de culata y las válvulas de aspiración.
Válvulas de seguridad internas
Independientemente de los sistemas de seguridad que puedan tener las instalacio-
nes, los compresores llevan incorporadas válvulas de seguridad internas que po-
nen en comunicación la descarga del compresor con la aspiración en caso de
presiones muy altas
3.1.2 TERMINOLOGÍA (FIG. 3.8)
PMA o PMS
Punto muerto alto o punto muerto superior. Es el punto más alto al que llega el
pistón en su carrera ascendente. Es el punto en el cual el pistón está más próximo
a la culata. 
PMB o PMI
Punto muerto bajo o punto muerto inferior. El punto más bajo al que llega el pis-
tón en su carrera descendente. Es la posición en la cual el pistón está más alejado
de la culata.
Carrera
Distancia entre el PMA y el PMB. Corresponde a un ángulo de giro, de 180º del
cigüeñal.
Figura 3.8 Terminología de un cilindro en un compresor alternativo.
��������
Aspiración Descarga
Vp
Ve
PMB
PMA
3.1 Estudio de los compresores alternativos 39
Espacio neutro (Ve)
Es el comprendido entre el pistón cuando se encuentra en el PMA y la culata.
También conocido como “espacio muerto”. Tiene gran importancia en el rendi-
miento del compresor y está determinado para evitar que el pistón, en su carrera
ascendente, llegue a chocar con la culata, incluyendo las dilataciones que sufren
los materiales, ya que están sometidos a altas temperaturas. Debe ser el mínimo
necesario, pues tiene gran repercusión en el rendimiento volumétrico.
Aspiración
Se produce en la carrera descendente del pistón. Es la admisión del fluido en el
interior del cilindro.
Compresión
Se produce en la carrera ascendente del pistón e inmediatamente después se rea-
liza la descarga.
Descarga
Impulsión del fluido refrigerante al conducto de descarga.
Volumen desplazado por el pistón (Vd)
El comprendido entre el PMB y el PMA que desplaza el pistón en la carrera.
Volumen total del cilindro (Vt)
El comprendido entre el pistón cuando se encuentra en el PMB y la culata. 
Potencia indicada
Se obtiene mediante el indicador (de ahí su nombre) de Watt, que es un aparato
que se coloca en la culata del compresor, traza un diagrama y en él se obtiene la
potencia que se genera en el interior del cilindro.
Potencia efectiva
Es la potencia que se debe suministrar con el motor eléctrico para que el com-
presor trabaje en las condiciones previstas. Es decir, es la potencia medida en
el eje del compresor. Pero a partir de este punto se produce una disminución de
la potencia ya que una parte de la misma se pierde en vencer los rozamientos de
cojinetes, bielas, pistones, etc. Por ello, la potencia efectiva siempre será supe-rior a la potencia indicada. 
La potencia efectiva es la potencia de accionamiento.
Vt = Ve + Vd.
Pe > Pi
40 Capítulo 3 Compresor
Rendimiento mecánico
Es el valor que contempla las pérdidas de origen mecánico u orgánico anterior-
mente mencionadas.
Por lo tanto, es la relación entre ambas potencias: 
3.1.3 Funcionamiento
Para facilitar su comprensión (Fig. 3.9) vamos a
ver como se producen los movimientos de aper-
tura y cierre de las válvulas de aspiración y des-
carga, con relación al movimiento del pistón. 
a. En la carrera descendente:
Cuando el pistón inicia la carrera descendente,
hacia el PMB, crea en el interior del cilindro una
depresión que implica, que en su interior la pre-
sión sea inferior a la existente en la parte supe-
rior de la válvula, es decir en el conducto de
aspiración, con lo que la válvula de aspiración se
abre (“baja”) y el fluido refrigerante entra en el
cilindro.
El fluido entrará en el cilindro hasta que se
igualen las dos presiones, y en teoría debería ser
en cantidad igual a la correspondiente al volu-
men del cilindro, pero realmente y tal como es-
tudiaremos más adelante, hay unos factores que
impiden que entre esa cantidad.
La válvula de descarga permanece cerrada, por la alta presión existente en el
conducto de descarga mientras el pistón se va acercando al PMB y la válvula de
aspiración continúa abierta. 
Así, cuando el pistón llega al PMB, la válvula de aspiración está abierta y la
de descarga cerrada. El cigüeñal ha girado 180º.
b. En la carrera ascendente:
Cuando el pistón rebasa el PMB se inicia la carrera ascendente, y la válvula de
aspiración se cierra, porque la presión en el interior del cilindro es superior a la
existente en el conducto de aspiración. Con las dos válvulas cerradas se inicia la
compresión del fluido (Fig. 3.10A), y se produce:
� Una disminución del volumen.
� Un aumento de presión y temperatura, hasta que la primera alcanza un valor
tal que hace que se abra (levante) la válvula de descarga.
ρm = Potencia indicada/Potencia efectiva
��������
Figura 3.9 Carrera descendente:
aspiración del fluido.
Aspiración
3.1 Estudio de los compresores alternativos 41
En la figura 3.10 B se puede apreciar que poco antes de que el pistón llegue al PMA,
la válvula de descarga abre ("hacia fuera"), porque la presión en el interior del ci-
lindro, en la carrera ascedente, es superior a la del condcto de descarga y "levanta"
la válvula. El fluido es impulsado hacia el condensador.
El cigüeñal ha girado 180º, con lo que en las dos carreras consecutivas giró
360º, es decir una vuelta.
Una vez rebasado el PMA, y con la válvula de descarga cerrada, se reinicia
el ciclo. 
Nota Algunos tipos de válvulas llevan resortes de regulación, para que la pre-
sión necesaria en el interior del cilindro para abrirlas sea superior a la suma de la
presión debida al resorte más la presión del conducto de descarga. 
3.1.4 Lubricación
Es uno de los aspectos más importantes del compresor y por tanto de la instalación.
El tipo de lubricación empleado es el forzado, mediante una bomba que ac-
ciona el propio compresor.
Anteriormente hemos comentado que a través de los aros de engrase, el aceite
sale impulsado hacia las camisas. Esta es una de las partes que reciben aceite den-
tro del sistema de lubricación, pues en el compresor existen otras en movimiento
que también necesitan ser lubricadas, tales como cigüeñal, cojinetes de bancada,
cojinetes de biela y prensas principalmente.
Un ejemplo característico de este tipo de circuitos es el representado en la
figura 3.11. 
Figura 3.10 Carrrera ascendente: A. Compresión. B. Descarga.
Descarga
BA
��������
42 Capítulo 3 Compresor
El extremo (11) del cigüeñal recibe el movimiento del motor eléctrico; el
otro extremo lleva conectada la bomba de aceite (3), que suele ser del tipo de
engranajes.
La bomba aspira el aceite del cárter a través de un filtro (1) pasa por el enfriador
(2), y lo descarga al filtro (4) con derivación a los siguientes elementos:
a. A los conductos interiores del cigüeñal para bañar cojinetes de bancada, coji-
netes de biela, biela, pistón, y ser impulsado a través de los aros de engrase
hacia las camisas (por este orden). Llega también al prensaestopas (10).
b. A los dispositivos de regulación de capacidad por electroválvulas (7).
El aceite retorna al cárter y es aspirado nuevamente por la bomba.
El aceite no solamente lubrica los elementos, sino que también los refrigera.
Por lo tanto su temperatura aumenta; de ahí que se haya colocado el enfriador (2)
para que el aceite mantenga su temperatura adecuada.
No todos los compresores disponen del enfriador de aceite, ya que depende
del tipo, potencia y características de funcionamiento que tengan.
El elemento (6) representa el presostato diferencial de aceite, con sus co-
nexiones a la aspiración y descarga de la bomba. Su funcionamiento ya se ha ex-
puesto en el epígrafe 1.3.4.
El manómetro (5) indica la presión de descarga, que también suele instalarse
en la aspiración.
Figura 3.11 Circuito de lubricación.
6
5
4 3
8
9
12
2
1
11
10
7
Cárter
3.1 Estudio de los compresores alternativos 43
3.1.4.1 Bomba de engranajes 
La figura 3.12 representa esquemáticamente una
bomba de lubricación del tipo de engranajes: 
Es una envolvente metálica, que tiene los
orificios de aspiración y descarga, y en su in-
terior se alojan dos piñones o engranajes. Uno,
llamado engranaje conductor (A), recibe el
movimiento directamente del eje cigüeñal y,
por contacto, lo transmite al piñón (B), engra-
naje conducido, girando en sentido contrario. 
Al ponerse en marcha el compresor, el eje
cigüeñal acciona los piñones, el aceite es aspi-
rado por el vacío creado en la entrada, y com-
primido entre los piñones y la envolvente, es
trasladado a la descarga que se efectúa por el
lado opuesto.
3.1.5 Valores fundamentales
Tanto para operaciones de cálculo, como para comprobaciones de funcionamien-
to, son muy importantes los valores respectivos de relación de compresión (Rc) y
de rendimiento volumétrico (Rv).
1. Relación de compresión (Rc)
Presión absoluta = Presión manométrica + Presión atmosférica
2. Rendimiento volumétrico (Rv)
Se puede expresar de varias maneras, pero una de ellas a efectos prácticos es:
Cuanto mayor sea la relación de compresión, menor será el rendimiento volumétrico.
Y cuanto menor sea la relación de compresión, mayor será el rendimiento
volumétrico.
Por lo tanto el Rv varía en sentido inverso a la Rc.
Su valor depende de factores tales como el espacio neutro y la densidad del flui-
do en el interior del cilindro. De hecho es un dato que nos da el fabricante, aunque
si no disponemos de su valor, se puede calcular tal como veremos en este capítulo.
Figura 3.12 Esquema de bomba de 
engranajes.
A
B
������������
��������
Rc Presión de descarga absoluta
Presión de aspiración absoluta
------------------------------------------------------------------------=
Rv
Volumen de vapor que realmente aspira
Volumen teórico que tendría que aspirar
------------------------------------------------------------------------------------------------ 100×=
44 Capítulo 3 Compresor
3. Volumen desplazado
El volumen de fluido que en teoría tiene que aspirar es el volumen desplazado
por el pistón en su carrera. 
Como sabemos, el volumen de un cilindro es el producto del área por la altura:
V = S × h 
S = π · r2 = π (D/2)2 = π · D2/4
y la altura (h) es la distancia entre el PMA y el PMB, o sea es la carrera:
que es el volumen que desplaza el pistón en una revolución. Si gira el cigüeñal
a n revoluciones por minuto y tiene N cilindros, el volumen desplazado será:
Siendo:
D = Diámetro del pistón (dm)
C = Carrera (dm)
n = Número de r.p.m.
N = Número de cilindros.
o lo que es lo mismo:
Ejemplo de aplicación:
Consideremos un compresor cuyo rendimiento volumétrico sea 0,83 (es decir, 83%). Si el
volumen desplazado por el pistón es 34 m3/h, calculemos el volumen que realmente aspira.
Aplicando la fórmula, tenemos que 
0,83 = 
Luego:Vol. de vapor que realmente aspira = 0,83 × 34 m3/h = 28,22 m3/h.
3.1.6 Despiece de un compresor alternativo
Como conclusión, y para facilitar el entendimiento de la relación entre los ele-
mentos de un compresor en la figura 3.13 se representa el despiece de un com–
presor alternativo de dos cilindros, donde se indican los elementos más sig-
nificativos.
V
πD2
4
----------C=
Vd
π D2 C n N⋅ ⋅ ⋅ ⋅
4
--------------------------------------- dm3/min( )=
Vd
π D2 C n N 60 10–3⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅ ⋅
4
----------------------------------------------------------------- m3/h( )=
��������
Volumen de vapor que realmente aspira
34 m3/h
-----------------------------------------------------------------------------------------------
��������
��������
3.1 Estudio de los compresores alternativos 45
Figura 3.13 Despiece de un compresor alternativo.
46 Capítulo 3 Compresor
3.2 COMPRESORES HERMÉTICOS 
3.2.1 Introducción
Su ámbito de aplicación comprende los sistemas de refrigeración y aire acon-
dicionado.
El motor eléctrico va acoplado directamente al compresor, y ambos dentro de
una misma envolvente de acero formando una unidad. Al ser herméticos (cerra-
dos) no podemos acceder a ellos, como por ejemplo, para realizar operaciones de
mantenimiento. También pueden ser de tipo rotativo o de tornillo. 
En su configuración exterior (Fig. 3.14), lleva tres tubos soldados a la carcasa.
Dos son del mismo diámetro y el tercero menor. El de menor diámetro se conec-
tará a la descarga y la aspiración a cualquiera de los otros dos. Por lo general, se
hace al tubo que está al lado contrario de la placa de conexionado eléctrico, para
evitar que las condensaciones que se puedan producir en el exterior del mismo,
lleguen a introducirse en la placa.
De esta manera el otro tubo, que no se conecta al circuito, se puede utilizar
para que, después de instalar una conexión obús o una válvula de intervención, se
aproveche para realizar operaciones tales como:
� Meter carga refrigerante
� Comprobar la presión de aspiración
� Comprobar la temperatura de evaporación
� Meter aceite. 
Figura 3.14 Compresor hermético.
����
��������
3.2 Compresores herméticos 47
3.2.2 Características del funcionamiento
La figura 3.15 corresponde a un compresor hermético alternativo de un cilindro,
en el que hay que destacar: 
� El conjunto motor-compresor, va montado en la carcasa mediante tres resor-
tes que amortiguan las cargas con independencia de los cuatro amortiguado-
res de caucho que lleva el compresor en su base exterior.
� El fluido refrigerante al entrar en el interior de la carcasa, va llenando el es-
pacio, por lo que está en contacto con el motor eléctrico y con el compresor,
que de esta manera los refrigera. 
� La aspiración del fluido refrige-
rante se realiza a través de las cá-
maras silenciadoras (las dos cir–
culares de la izquierda). 
� El fluido refrigerante, en la descar-
ga, atraviesa dos cámaras silencia-
doras (una de ellas no tiene la tapa,
para distinguirlas). Cuando la pre-
sión de descarga es demasiado al-
ta, es transmitida al compresor y a
su vez “absorbida” por los tres re-
sortes, lo que evita ruidos por vi-
braciones.
Figura 3.15 Vista superior de un compresor hermético.
��������
Figura 3.16 A. Tapa de cámara silenciado-
ra. B. Culata. C. Placa de válvulas.
48 Capítulo 3 Compresor
� Las válvulas de aspiración y descarga, van montadas en el plato de
válvulas:
En la figura 3.16 se representan la culata, una tapa de cámara silenciadora y la pla-
ca de válvulas, en la que destaca la válvula de descarga.
3.2.3 Conclusiones
1. Son silenciosos por:
� Los resortes interiores
� Las cámaras silenciadoras que amortiguan el golpeteo de las válvulas
� Carecer de transmisiones exteriores como por ejemplo, correas.
2. Están refrigerados por el fluido de aspiración; pero esto implica otra lectura
ya que:
� La falta de fluido afectaría a la refrigeración del compresor
� Hay que evitar la humedad en el circuito y la entrada de líquido al com-
presor, porque estarían en contacto con la parte eléctrica.
3. El trabajar a temperaturas inferiores a las normales, implicaría el aumento del
volumen específico, que afectaría, entre otras cosas a la refrigeración.
3.2.4 Dispositivos de seguridad
Evidentemente, no podemos pasar por alto el hecho de que llevan sus proteccio-
nes (térmico, klixon) que actuarían en caso de que la refrigeración fuese defec-
tuosa e impedirían que se alcanzaran temperaturas demasiado elevadas. Si
actuaran pararían el compresor.
Por ello es importante recordar que los fabricantes los dividen en compresores
de baja, media y alta presión, según las distintas aplicaciones.
El poder acceder a ellos para realizar operaciones de mantenimiento, se sol-
venta en los denominados compresores semiherméticos.
3.2.5 Conceptos eléctricos fundamentales de los compresores 
herméticos
Tal como hemos comentado anteriormente, estos compresores, al ser herméticos,
no permiten el acceso a su interior para realizar operaciones de mantenimiento;
pero muchas de las averías que se producen son por motivos eléctricos y éstas sí
que se solucionan en la misma instalación. 
Dada la gran aplicación de estos compresores, merecen algunos comentarios
genéricos para conocer las características que facilitan su manipulación.
En el caso de pequeñas potencias son motores monofásicos, lo que quiere de-
cir que se pueden alimentar a través de una toma de corriente normal, por ejemplo
��������
��������
��������
3.2 Compresores herméticos 49
como cualquier electrodoméstico; por otra parte, no se ponen en marcha automá-
ticamente, es decir, necesitan de un dispositivo de arranque. En su estator tienen
un solo arrollamiento, lo que los diferencia de los trifásicos, que tienen tres a 120º.
3.2.5.1 Identificación de los bornes
En la placa de bornes se encuentran los terminales de los arrollamientos y para
identificarlos se procede de la siguiente manera:
Con el ohmímetro se miden las resistencias entre cada borne y los otros dos.
Si estos están en buen estado, se obtendrán tres valores distintos:
� El más pequeño corresponde a la resistencia del arrollamiento de marcha
� El de valor medio corresponde a la resistencia del arrollamiento de arranque
� El de mayor valor es la suma de los dos anteriores.
Con estos resultados, se puede saber cuales son los bornes (Figs. 3.17 y 3.18):
C es el punto común de conexión (del inglés “Common”)
R es el punto de conexión de marcha (“Run”) 
S es el punto de conexión de arranque (“Start”)
Los valores deben coincidir con los estipulados por el fabricante. Pero podría ocu-
rrir que:
� Si se obtuviera un valor infinito entre los bornes de uno de los arrollamientos,
significaría que está interrumpido, y habría que cambiar el compresor.
Para saber si los arrollamientos están aislados de tierra se procede de la siguiente
manera:
1. Se aplica el ohmímetro entre uno de los bornes y la envolvente (carcasa) del
compresor.
2. Si el resultado es de valor infinito, quiere decir que los arrollamientos están
aislados de tierra. 
Figura 3.17 Medición de la resistencia del 
arrollamiento de marcha.
Figura 3.18 Medición de la resistencia del 
arrollamiento de arranque.
������������
RS
RunStart
Ohmímetro
C
RS
RunStart
Ohmímetro
C
50 Capítulo 3 Compresor
3. En caso contrario, quiere decir que están conectados a masa y hay que cam-
biar el compresor. 
3.2.5.2 Circuitos de arranque
Los circuitos de arranque varían según las características de cada compresor, pues
son determinadas por los fabricantes. 
Son varios los sistemas de arranque, por ello es muy importante seguir las
instrucciones técnicas, tanto en el montaje como en operaciones posteriores de
mantenimiento. A continuación realizaremos una aplicación del manejo e inter-
pretación de una documentación técnica.
La siguiente tabla corresponde a las características técnicas de dos compreso-
res herméticos.
Siguiendo la documentación técnica del
fabricante, el compresor ABR50 tiene un
motor cuyo sistema de arranque es RSIR(del inglés “Resistance Start Induction
Run”), cuyo esquema es el representado
en la siguiente figura 3.19. En la que se
destacan los siguientes componentes: 
� Bornes de los arrollamientos (C, R, S)
� 1 protector externo
� 1 relé de corriente
� 1 termostato
� L, N: Línea monofásica, 220 V con
Fase y Neutro.
� 1 Conexión a tierra
� M: Motor eléctrico del ventilador,
monofásico 220 V.
Tabla 3.1 Características de dos compresores herméticos
M
o
d
e
lo
F
lu
id
o
C
il
in
d
ra
d
a
cm
3
C
a
rg
a
d
e
 a
ce
it
e
T
ip
o
d
e
 m
o
to
r
In
te
n
si
d
a
d
n
o
m
in
a
l
In
te
n
si
d
a
d
d
e
 a
rr
a
n
q
u
e
W
a
tt
s.
a
b
so
rb
id
o
s
D
is
p
o
si
ti
v
o
d
e
 e
x
p
a
n
si
ó
n
T
e
n
si
ó
n
ABR50 134a 7 550 RSIR 1,3 11 170 Capilar 220 V
BJD30 22 9 670 RSIR 1,9 18 190 Capilar 220 V
������������
Figura 3.19 Sistema de arranque RSIR.
Protector
C
RS
M
1 2
L
N
1
3.2 Compresores herméticos 51
Este sistema de arranque se caracteriza porque utiliza un relé de corriente. El arro-
llamiento de arranque tiene una resistencia elevada y queda conectado temporal-
mente en paralelo con el arrollamiento de marcha. Para acoplarlo o desacoplarlo
se utiliza el relé, conectado en serie con el arrollamiento de marcha. Es un sistema
muy utilizado con compresores que trabajan con tubos capilares.
En la figura 3.20 se representa la disposición de los elementos en un compre-
sor hermético 
El dispositivo de protección puede ser de dos tipos:
� De corriente, que actúa por sobreintensidad
� Termostático, que actúa por temperatura
El protector que se ve en la figura 3.20 es exterior, y actúa por sobrein-
tensidad.
El condensador de marcha es un elemento que está conectado de forma per-
manente, constituido por dos cintas conductoras arrolladas sobre sí mismas y se-
paradas por otra cinta aislante. El extremo del condensador conectado a la cinta
exterior, que por lo general está indicada con un punto de color rojo, se conectará
siempre al terminal R (de marcha). 
Figura 3.20 Componentes eléctricos de un compresor hermético.
52 Capítulo 3 Compresor
3.3 COMPRESORES SEMIHERMÉTICOS 
3.3.1 Introducción 
Estos compresores (Fig. 3.21), en su funcionamiento, tienen las mismas ventajas
e inconvenientes que los anteriores, pero con la diferencia de uno a otro que son
accesibles, es decir, por ejemplo que los alternativos se pueden desmontar para
realizar operaciones de mantenimiento tales como cambiar pistones o aros. 
La entrada del fluido refrigerante (aspiración), puede realizarse por la culata
del compresor o bien por la parte del motor eléctrico, como en el representado en
la figura 3.22. 
Los compresores semiherméticos pueden ser enfriados externamente por aire
o por agua.
Como en el caso de los herméticos, se dividen en compresores de alta, media
y baja presión según sus aplicaciones. 
3.3.2 Ácidos
Es importante comentar que en los compresores, ya sean herméticos o semiher-
méticos, una de las averías más importantes es la contaminación del circuito por
ácidos, puesto que se refrigeran por los vapores de aspiración. La presencia de
ácidos se produce por cortocircuitos, como por ejemplo, al contacto directo entre
rotor y estator, ya que se alcanza una temperatura muy elevada en el interior del
Figura 3.21 Compresor semihermético 
alternativo, de dos cilindros.
Figura 3.22 Compresor semihermético con 
aspiración de fluido refrigerante por la parte 
del motor.
����
��������
��������
3.3 Compresores semiherméticos 53
motor, que al estar en contacto directo con el fluido refrigerante, produce en éste
una reacción que ataca a los devanados del estator.
Las causas pueden ser varias, pero se podrían englobar en mantenimiento in-
adecuado, sobrecargas del motor y elevadas temperaturas de trabajo.
Su origen puede ser de tipo eléctrico o mecánico, entre las que podemos citar: 
� Desequilibrio de las fases de alimentación
� Fallos de los elementos de protección
� Mal estado de los contactores
� Bajo nivel de aceite en el cárter
� Mal retorno de aceite
� Lubricación defectuosa
� Recalentamiento muy alto
� Excesivas presiones y temperaturas de descarga.
Si se cambia un compresor por otro en un sistema contaminado por ácidos y antes
no se eliminan éstos, atacarán a los aislamientos de los bobinados, con lo cual la
duración del nuevo compresor será muy corta.
Antes hay que eliminar los ácidos, realizando el “lavado del circuito”. 1
En este tipo de instalaciones, sería interesante disponer de un comprobador de
ácido (“acid-test”).
De manera orientativa, diremos que cuando este problema ocurre en compre-
sores de potencia:
� Menor que 1 CV, interesa efectuar el cambio del mismo.
� Entre 1 y 5 CV, se recomienda estudiar la magnitud de la avería y el coste de
su reparación.
� Superior a 5 CV, siempre interesa su reparación.
Estos compresores herméticos tienen gran aceptación en el mercado por su eleva-
do rendimiento respecto a su tamaño comparados con los abiertos.
El problema de los ácidos no se produce en los compresores abiertos porque
en éstos el motor eléctrico y el compresor están separados.
3.3.3 Filtro de aspiración
Es muy importante recordar que estos compresores llevan alojados en su interior,
en la conexión con la válvula de servicio de aspiración, un filtro de malla muy fina
(Fig. 3.13), que hay que tener en cuenta para evitar su obstrucción, pues produci-
ría caídas de presión de aspiración.
1. Ver capítulo 8 “Manejo de las instalaciones”
��������
54 Capítulo 3 Compresor
3.4 COMPRESORES ABIERTOS 
3.4.1 Introducción
Se llaman abiertos porque el motor eléctrico y el compresor están separados. Por
lo tanto, el fluido refrigerante ya no está en contacto con la parte eléctrica, como
ocurre en los compresores herméticos y semiherméticos.
Al estar separados, las posibles averías también se solucionan independien-
temente.
En el compresor, un extremo del cigüeñal “sale” al exterior para ser conectado
y accionado por el motor eléctrico, por lo que necesita un sistema de estanqueidad,
o sello en ese punto saliente para evitar las fugas del fluido refrigerante al exterior. 
Este acoplamiento motor-compresor se puede realizar de dos maneras:
a. Por correas (Fig 3.23), mediante dos poleas que van acopladas a sendos ejes
del motor y compresor, respectivamente. 
Con lo que se puede adaptar a variaciones de potencias frigoríficas, cam-
biando dichas poleas, ya que entre los diámetros (∅) de las poleas y las revo-
luciones (n) existe la siguiente relación:
Figura 3.23 Compresor alternativo, abierto y de transmisión por poleas.
����
��������
∅c/nm ∅m/nc=
3.4 Compresores abiertos 55
siendo:
∅c = diámetro polea compresor
nm = rpm del motor 
∅m = diámetro polea del motor
nc = rpm del compresor.
Ejemplo de aplicación:
Se trata de un motor eléctrico que gira a 1450 rpm con
polea de transmisión acoplada de 130 mm de diámetro
(Fig. 3.24). ¿A qué velocidad girará el compresor, si
tiene una polea de 200 mm de diámetro? 
Aplicando la fórmula anterior:
200 mm/1450 rpm = 130 mm/nc
nc = 1450 × 130/200 = 942 rpm
Si en este ejemplo la polea del motor fuese de 150 mm
de diámetro, en lugar de los 130 mm, entonces la ve-
locidad de giro del compresor sería:
nc = 1450 × 150/200 = 1087 rpm
con lo cual, la potencia frigorífica también aumentaría, ya que ésta es directamente pro-
porcional a la velocidad de giro.
b. Por acoplamiento directo (Fig. 3.25) con dos platos metálicos unidos elás-
ticamente. 
Figura 3.25 Compresor alternativo abierto y transmisión por acoplamiento directo.
��������
Figura 3.24
Compresor
Motor
eléctrico
Polea Polea
��������
56 Capítulo 3 Compresor
3.4.2 Características de funcionamiento
En estos compresores abiertos se considera buena relación de compresión (Rc) si
no excede de 10:1, ya que cuanto menor sea, mayor será el rendimiento volumé-
trico (Rv) y, por lo tanto, mayor será la potencia frigorífica.
Si el compresor tuviera que trabajar con una Rc elevada (de valor 8), como su-
cede, por ejemplo, cuando se tratade instalaciones que necesiten temperaturas muy
bajas para enfriar y las de condensación sean normales, entonces no se podría utili-
zar uno de simple etapa, porque entre otras cosas, las altas temperaturas afectarían:
� A los materiales (dilataciones)
� A la lubricación, pues entre otros parámetros, perjudicaría la viscosidad del aceite
� A las temperaturas de descarga, porque serían muy altas
� Y a los rendimientos, que disminuirían.
Para solucionar estos inconvenientes tendríamos que recurrir a los compresores de do-
ble etapa (sistema compound), que también se hace extensivo a los semiherméticos.
3.4.3 Compresores de doble etapa
Los compresores de doble etapa (Fig. 3.26) reparten la elevada relación de pre-
siones y disminuyen el alto recalentamiento. Cada sección del compresor trabaja
Figura 3.26 Compresor semihermético, doble etapa.
��������
��������
3.4 Compresores abiertos 57
a menos presión y también a menor temperatura de descarga, lo que implica un
mejor aprovechamiento volumétrico. Para ello emplean un sistema de enfria-
miento en la etapa intermedia, que se puede realizar de varias maneras, como se
ve perfectamente en los siguientes esquemas aplicados a:
3.4.3.1 Un compresor semihermético 
1. El compresor (Fig. 3.27) aspira el fluido refrigerante del evaporador y entra,
a través del filtro, en los cilindros de baja presión, donde una vez comprimido
lo descargan a los cilindros de alta presión.
2. Antes de entrar en éstos se mezcla con el fluido refrigerante expansionado por
la válvula, cuyo bulbo está colocado en la tubería de presión conocida como
“intermedia”, y que actúa sobre el subenfriador, disminuyendo la temperatura
del fluido en la aspiración y, por lo tanto en la descarga de los cilindros de alta
presión.
3. Por otra parte, el fluido expansionado en el subenfriador disminuye la tempe-
ratura del líquido refrigerante antes de entrar en el evaporador. 
Figura 3.27 Instalación con un compresor semihermético de dos etapas.
������������
Acumulador de aspiración
Evaporador
Válvula de expansión 
(evaporador)
Condensador
Filtro de línea
de aspiración
Cilindros de
baja presión
Compresor
Válvula de expansión 
termostática
Separador
de aceite Cilindros de alta presión
Subenfriador
de líquido
58 Capítulo 3 Compresor
4. Este subenfriamiento del líquido hace que aumente el rendimiento frigorífico.2
Para determinar el valor de esa presión “intermedia”, hacemos uso de la siguiente
fórmula:
Siendo Pasp y Pdesc las presiones de aspiración y de descarga, respectivamen-
te, en valores absolutos.
En este sistema de enfriamiento del vapor de aspiración, hay que distinguir entre:
� Inyección parcial: cuando solamente se enfría el vapor de aspiración (que
entra en los cilindros de alta presión) e
� Inyección total: cuando además del vapor de aspiración se enfría, el líquido
que alimenta el evaporador, realizando por lo tanto un subenfriamiento del
líquido.
El esquema anterior (Fig. 3.27) es representativo de este último sistema, que se
realiza mediante el subenfriador de líquido.
3.4.3.2 Un compresor abierto de dos etapas
En la figura 3.28 se representa su funcionamiento. 
El proceso se realiza de la siguiente manera:
1. La válvula de expansión, cuyo bulbo está colocado en la tubería de descarga
del compresor (cilindros de alta presión), inyecta el fluido expansionado en la
tubería de presión intermedia. 
2. Ver epígrafe 4.6 “Importancia y efectos del subenfriamiento”.
Figura 3.28 Detalle de funcionamiento de un compresor abierto de dos etapas.
Pint Pdesc Pasp×=
������������
Línea de descarga
Visor de líquido
Línea de aspiración
Bulbo de la válvula de expansión Válvula de expansión termostática
Filtro
Válvula solenoide
de líquido
DL
 SL
Acoplamiento
al motor eléctrico
Tubería de presión 
intermedia
Conexión de presión intermedia
3.5 Unidades condensadoras 59
2. Este fluido expansionado, se mezcla con el fluido de descarga de los cilindros
de baja presión produciendo su enfriamiento.
3. Asimismo, la refrigeración del compresor se produce mediante el fluido aspi-
rado por los cilindros de alta presión (que es el fluido procedente de la descar-
ga de los cilindros de baja presión) y que tal como hemos comentado, es
enfriado por la válvula de expansión termostática.
Dado que esta válvula enfría solamente los vapores de aspiración, este sistema es
de inyección parcial.
3.5 UNIDADES CONDENSADORAS
Cuando el compresor, condensador y recipiente de líquido van montados en una
misma bancada formando todos ellos un conjunto, constituyen las llamadas uni-
dades condensadoras. 
Tal como se puede apreciar en la figura 3.29, esta unidad condensadora
está formada por:
a. Un compresor semihermético, alternativo y de dos cilindros. 
b. Las válvulas de servicio de aspiración y descarga. 
c. Un condensador de aire forzado (dos ventiladores).
d. Un recipiente horizontal de líquido. 
Todo ello montado sobre una bancada. 
Figura 3.29 Unidad condensadora.
����
60 Capítulo 3 Compresor
La conexión a la instalación se realiza mediante la válvula de servicio de as-
piración, al circuito de baja presión, es decir a la salida del evaporador. Y la co-
nexión de salida del recipiente de líquido se conecta al lado de alta presión: filtro
deshidratador, visor de líquido, etc.
Las unidades condensadoras llevan los mismos elementos, pero no tienen que
ser de las mismas características, es decir el compresor puede ser también hermé-
tico o abierto, el recipiente de líquido puede ser vertical, y el condensador puede
ser multitubular.
Su campo de aplicación abarca desde pequeñas a grandes potencias.
3.6 COMPRESORES ROTATIVOS
Se caracterizan por comprimir el fluido refrigerante mediante el movimiento
circular continuo de un rotor, que puede ser de excéntrica o de paletas; de ahí
su clasificación.
3.6.1 De excéntrica
Consta (Fig. 3.30) de un rotor excéntrico respec-
to al cilindro donde se aloja y que en su movi-
miento llega a establecer contacto con él.
Este rotor, por la acción del resorte (2) está
permanentemente en contacto con una paleta (3).
Esta paleta, tal como se aprecia en la figura,
establece la separación entre las cámaras de as-
piración y de descarga. En su funcionamiento, la
aspiración se realiza de manera continua, y al
disminuir el espacio comprendido entre el rotor
y el cilindro, se efectúa la compresión del fluido
refrigerante y posterior descarga.
3.6.2 De paletas 
Básicamente (Fig. 3.31) consta de un ro-
tor montado en el interior de un cilindro y
cuyos centros están ligeramente desplaza-
dos. Este rotor aloja unas paletas que es-
tán comprimidas contra la pared del
cilindro por medio de unos resortes. Al
pasar cada paleta por el orificio de la aspi-
ración, se crea una depresión que provoca
la entrada del fluido en el espacio com-
prendido entre esa paleta y la anterior.
Posteriormente y dado que el espacio en-
����
��������
Figura 3.30 Rotor de excéntrica.
Descarga
Aspiración
32
Figura 3.31 Rotor de paletas.
Descarga
Aspiración
Rotor
Paleta
��������
3.7 Compresores helicoidales 61
tre el rotor y el cilindro disminuye, también lo hace el volumen del fluido (compre-
sión) hasta que alcanza el orificio de descarga. 
Existen compresores cuyos rotores no llevan resortes y las paletas se mantie-
nen comprimidas por la acción de su propio peso y de la fuerza centrífuga.
3.7 COMPRESORES HELICOIDALES 
3.7.1 Introducción
Los compresores helicoidales, también conocidos como compresores de husillo o
tornillo (Fig. 3.32), son distintos, en su concepción y funcionamiento, de los es-
tudiados en el apartado anterior. 
En éstos la compresión del fluido refrigerante es continua. Constan (Fig. 3.34)
de dos rotores llamados primario y secundario que, montados en ambos extremos
sobre cojinetes, aseguran su exacta posición en el interior del compresor.
El rotor primario, de cuatro lóbulos o helicoides, es accionado directamente
por el motor eléctrico y gira a la misma velocidad que éste.
Mediante un sistema de rodamientos, el rotor primariotransmite el movi-
miento al rotor secundario, que tiene seis lóbulos o helicoides y es del mismo
diámetro, pero gira a menor velocidad y en sentido contrario. 
Figura 3.32 Compresor de tornillo.
����
��������
62 Capítulo 3 Compresor
Entre los dos rotores existe una separación muy pequeña, es decir, no están en
contacto entre sí. 
Al girar ambos rotores dentro de la cavidad del compresor y debido a esa pe-
queña separación, se producen las aberturas de espacios en la zona de aspiración
que con el giro van disminuyendo, con lo que se traslada y comprime el fluido hacia
el otro extremo de los rotores, donde se produce la descarga del fluido refrigerante. 
Cabe destacar que este tipo de compresor no lleva plato de válvulas y que la
regulación de su capacidad varía desde un 10% al 100% de la producción total. 
En la actualidad, los compresores de tornillo no solamente son compresores abier-
tos (Fig. 3.33), sino que también los hay herméticos y semiherméticos (Fig. 3.32). 
3.7.2 Importancia del aceite 
Estos compresores helicoidales llevan unos grandes separadores de aceite. Este es
inyectado a lo largo de los husillos para su lubricación y sellado al mismo tiempo,
lo que facilita la compresión del fluido.
La figura 3.35 representa una aplicación muy utilizada de estos compresores.
Como consecuencia de la alta temperatura que alcanza el aceite, a la salida del se-
parador y antes de volver al compresor, suele pasar por un enfriador, que según
las características de la instalación, puede utilizar aire, agua, o el mismo fluido re-
frigerante para el enfriamiento del aceite.
Los factores que determinan si es necesario el enfriamiento del aceite son las
condiciones de trabajo: 
� Temperatura de condensación 
� Temperatura de evaporación 
� Temperatura de descarga.
Figura 3.33 Compresor abierto de tornillo. Figura 3.34 Compresor abierto de tornillo, 
seccionado.
��������
3.8 Determinación de la temperatura de descarga 63
Es muy importante controlar la temperatura del aceite, ya que tiene gran repercu-
sión sobre el rendimiento del compresor, por lo que hay que seguir las instruccio-
nes del fabricante al respecto. 
3.7.3 Valores de la relación de compresión
Gracias al sistema de lubricación anteriormente comentado, con estos compreso-
res se consiguen unas relaciones de compresiones (Rc) elevadas, es decir, adecua-
das para instalaciones que tengan que evaporar muy bajo y condensar a presiones
altas. Como dato orientativo, pueden alcanzar valores de Rc que casi triplican los
referidos a los alternativos de simple etapa.
En los compresores de tornillo la temperatura de descarga suele ser como
máximo de 100 ºC.
Los compresores de tornillo también se utilizan en sistema compound.
3.8 DETERMINACIÓN DE LA TEMPERATURA DE DESCARGA
La temperatura de descarga la podemos determinar del diagrama o mediante la
fórmula:
Figura 3.35 Circuito de aceite en instalaciones con compresor de tornillo. 
Línea de aceite para
lubricación y dispositivo
de regulación de capacidad
Filtro
de aceite
Separador de aceite
Enfriador de aceite
Bomba de aceite
Filtro de aspiración
Del evaporador
Entrada de
agua
Compresor de tornillo
Circuito del aceite
Circuito del refrigerante
��������
����
T2 T1
P2
P1
-----⎝ ⎠
⎛ ⎞
k 1–
k
------------
=
64 Capítulo 3 Compresor
T1 = Temperatura de aspiración (ºC)
T2 = Temperatura de descarga (ºC)
P1 = Presión de aspiración (kg/cm
2)
P2 = Presión de descarga (kg/cm
2)
k = Relación entre los calores específicos para una presión y volumen cons-
tantes. Su valor depende del tipo de fluido refrigerante, por ejemplo, para
el R-22 es 1,184.
Ejemplo de aplicación
En una instalación, la temperatura de aspiración medida en la entrada del compresor es de
–14 ºC, y las presiones de aspiración y descarga son 1,5 kg/cm2 y 10 kg/cm2, respectiva-
mente.
Determinar la temperatura de descarga.
La obtención de la temperatura mediante el diagrama se muestra en la figura 3.36.3 
Figura 3.36 Obtención de la temperatura de descarga, por medio del diagrama p-h.
3. Ver capítulo 2 ”Diagrama de Mollier”.
��������
T2 273 14–( )+( )
11
2,5
-------⎝ ⎠
⎛ ⎞
1,184 1–
1,184
----------------------
=
T2 259 4,4( )
0,1554 323 ºK 50 ºC= = =
��������
50 ºC
h
2,5
11
P
3.9 Potencia frigorífica 65
3.9 POTENCIA FRIGORÍFICA
La potencia frigorífica de una instalación depende de las condiciones de funcio-
namiento:
� Presión de aspiración
� Presión de condensación
� Caudal de refrigerante
� Efecto refrigerante de cada kilogramo
Estas condiciones pueden ser las referidas a las condiciones de proyecto o bien a
unas determinadas de funcionamiento. Para su mejor comprensión realizaremos
una aplicación práctica.
Ejemplo del cálculo de la potencia frigorífica
Supongamos la instalación de la figura 3.37, de la que calcularemos su potencia frigorífica. 
La instalación está en funcionamiento y tomamos los siguientes datos:
� Presión de aspiración: 1 kg/cm2
� Presión de descarga: 11 kg/cm2
� Temperatura del líquido a la entrada de la válvula de expansión: 25 ºC
� Temperatura de aspiración, medida a la entrada del compresor: –18 ºC
� Revoluciones del compresor (n): 3000 rpm
Figura 3.37 Instalación objeto del cálculo.
����
��������
Recipiente de líquido
Válvula de
solenoide
Visor de
líquido
Filtro
deshidratador Válvula
de carga
Condensador
Evaporador
Válvula de
expansión
termostática
Acumulador
de aspiración Separador de aceite
Manómetro y
presostato de B.P,
Manómetro y
presostato A.P.
Compresor
66 Capítulo 3 Compresor
� Rendimiento volumétrico (Rv): 0,82
� Desplazamiento volumétrico (Vd): 2,78 m3/h
� Fluido refrigerante: R-22
El desarrollo lo haremos en base al ciclo práctico, por lo tanto lo primero que haremos,
con los datos conocidos, es representar el ciclo (Fig. 3.38). 
Debemos distinguir la potencia frigorífica neta y la potencia frigorífica bruta. De manera
práctica, diremos que no toda la potencia que genera el compresor es la que “entra” en el
túnel, cámara o local a refrigerar, ya que una pequeña parte se “pierde” fuera del evapo-
rador de la cámara. Por lo tanto, hay que diferenciar entre la potencia que realmente se
emplea en el evaporador y la total que genera el compresor.
1. Potencia frigorífica neta (Pn)
Vd = Volumen desplazado (m3/h)
Ern = Efecto refrigerante neto, que se produce en el evaporador, y cuyo valor es:
Ern = Δh (kcal/kg) = (h5 – h4) kcal/kg = (56 – 18) kcal/kg = 38 kcal/kg
Figura 3.38 Representación del ciclo mediante el diagrama p-h para la realización del cálculo.
18 56 58,5 69,5 h (kcal/kg)
2
12
P
kg/cm2
4 –25 ºC
30 ºC
25 ºC
25 ºC 30 ºC
–18 ºC
–18 ºC
5
1
23
Ve = 0,086 m3/kg
Pn Vd Ern Rv δ (kcal/h)⋅ ⋅ ⋅=
3.9 Potencia frigorífica 67
Rv = Rendimiento volumétrico
δ = Densidad del fluido aspirado. Es la que corresponde a la temperatura a la entrada
del compresor (–18 ºC). Según el diagrama:
tª = –18 ºC ⇒ ν e = 0,086 m3/kg ⇒ δ = 1/ νe = 1/0,086 = 11,6 kg/m3
Aplicando estos valores en la fórmula:
Pn = 2,78 m
3/h · (56 – 18) kcal/kg · 0,82 · 11,6 kg/m3
Pn = 1004 kcal/h
2. Potencia frigorífica bruta (Pb)
Vd = Volumen desplazado (m3/h)
Erb = Efecto refrigerante bruto. Es decir, el enfriamiento realizado por el fluido re-
frigerante desde que entra en el evaporador, hasta la misma aspiración del
compresor:
Erb = Δh (kcal/kg) = (h1 – h4) kcal/kg = (58,5 – 18) kcal/kg = 40,5 kcal/kg
Rv = Rendimiento volumétrico
δ = Densidad del fluido refrigerante a la entrada del compresor, que evidentemente
es la misma que en el caso anterior.
Aplicando estos valores en la fórmula:
Pb = 2,78 m
3/h · (58,5 – 18) kcal/kg · 0,82 · 11,6 kg/m3
Pb = 1070 kcal/h
3. Caudal de refrigerante (Qr)
Qr = 26,4 kg/ h
Pb Vd Erb Rv δ (kcal/h)⋅ ⋅ ⋅=
Qr
Potencia frig. bruta (kcal/h)
Efecto refrigerante bruto (kcal/kg)
----------------------------------------------------------------------------------=
Qr
1070 kcal/h
58,5 18–( ) kcal/lkg
------------------------------------------------=
68 Capítulo 3 Compresor
4. Capacidaddel condensador (Qc)
Qc = (h2 – h3) kcal/kg · Qr (kg/h)
Qc = (69,5 – 18) kcal/kg · 26,4 kg/h = 1359,6 kcal/h
Nota Como se puede ver, el calor disipado en el condensador es la suma de:
a. Calor absorbido por el fluido desde la entrada en el evaporador, hasta la entrada en el
compresor.
(h1 – h4) · Qr = (58,5 – 18) kcal/kg · 26,4 kg/h = 1069,2 kcal/h
b. Calor generado en el compresor
(h2 – h1) · Qr = (69,5 – 58,5) kcal/kg · 26,4 kg/h = 290,4 kcal/h
Qc = a + b = 1069,2 kcal/h + 290 kcal/h = 1359,6 kcal/h
Dicho de otra manera, el calor disipado por el condensador es la suma de la potencia fri-
gorífica bruta más la potencia del compresor.
5. Potencia del compresor 
Pc = (h2 – h1) kcal/kg · Qr (kg/h)
Pc = (69,5 – 58,5) kcal/kg · 26,4 kg/h = 290,4 kcal/h = 0,45 CV (0,33 kW) 
Esta sería la potencia que en teoría se necesita para mover el tren alternativo. Pero en rea-
lidad se debe tener en cuenta que para producir ese movimiento se deben vencer las resis-
tencias debidas a los rozamientos de los pistones (aros), cojinetes, prensaestopas, etc.
Asimismo, en esas resistencias deben contemplarse las condiciones ambientales referidas
a la temperatura que rodea el compresor que influye en la viscosidad del aceite.
Por lo tanto, el motor eléctrico que accionará el compresor deberá tener una potencia
superior.
De hecho, la potencia reflejada en las placas de características de los motores, “va dis-
minuyendo” hasta el valor de la llamada potencia efectiva del compresor (sobre el eje del
compresor), según el valor del rendimiento mecánico (ρm).
El valor del ρm suele ser de 0,8 a 0,9.
Nota En el caso que no conociéramos el valor del Rv, podríamos recurrir a la siguiente
fórmula:
Qc Δh Qr⋅=
Pc Δh Qr⋅=
Rv 1 0,03 Rc⋅( )–=
3.10 Regulación de la potencia 69
Y si tampoco conociéramos el valor del desplazamiento volumétrico (Vd), lo podríamos
determinar de la siguiente manera:
Vc = volumen del cilindro = π D2 C/4
n = rpm
N = número de cilindros. 
3.10 REGULACIÓN DE LA POTENCIA 
Si la carga de los evaporadores siempre fuese la misma, se instalaría el compresor
para esa determinada carga térmica. Pero como en la mayoría de los casos la carga
varía (el ejemplo más notorio lo tenemos en las instalaciones de aire acondicio-
nado), se debe encontrar un punto de equilibrio entre la carga producida por el
compresor y la carga necesaria en el evaporador.
En pequeñas instalaciones, por ejemplo en los circuitos frigoríficos de las ne-
veras domésticas, el compresor no tiene regulación de potencia, es decir que el
compresor, sea cual sea la carga térmica necesaria, siempre da la misma potencia
para la que ha sido calculado. Al tratarse de compresores monofásicos y de pe-
queña potencia, del orden de 1/8 CV, no representa costes importantes.
En cambio en instalaciones de mayores potencias, hay que conseguir un equi-
librio entre la carga producida y la necesaria, lo cual significa menores consumos,
y mantenimientos.
Es decir, hay que regular la potencia para las condiciones adecuadas de fun-
cionamiento.
3.10.1 Sistemas de regulación
La regulación se puede realizar de varias maneras, por ejemplo actuando sobre el
volumen desplazado o bien sobre las revoluciones del motor, ya que la potencia
es directamente proporcional a las revoluciones.
Entre los distintos sistemas existentes y como ejemplo de aplicación, estudia-
remos los más empleados en los compresores helicoidales:
a. Instalando entre la parte inferior de los dos rotores y el fondo del cárter un dis-
positivo deslizante (pistón), que es accionado por la presión del aceite (me-
diante electroválvulas), y que al desplazarse a lo largo de los rotores, su
posición marca el “punto” de inicio de la compresión del fluido y determina
así el desplazamiento volumétrico del compresor.
b. Mediante controles deslizantes (pistones) instalados en el extremo final de la
brida de descarga.
Vd Vc n N 60 m
3/h( )⋅ ⋅ ⋅=
��������
����
��������
70 Capítulo 3 Compresor
La figura 3.39 representa un compresor semihermético, en vista superior. La en-
trada del fluido refrigerante es a través de la válvula de aspiración situada en el
lado izquierdo, y la descarga (oculta) está en el lado derecho.
La regulación de la potencia se realiza mediante las dos electroválvulas y los
dos pistones montados en el extremo de la brida de descarga. 
Los dos pistones son accionados hi-
dráulicamente. Mediante una señal eléctri-
ca se abren unos orificios debidamente
calibrados, y así una parte del fluido es
conducido hacia el lado de la aspiración
(en la figura 3.40 se aprecia en detalle la
operación).
Al disminuir el caudal de fluido des-
cargado, también disminuye la potencia.
En este sistema, la regulación de potencia
se realiza en dos etapas. Cuando una elec-
troválvula no está activada, se produce una
reducción de potencia 
Figura 3.39 Disposición de los controles de capacidad, en un compresor helicoidal 
semihermético.
Dispositivo
de protección
del motor
Caja conexión eléctrica
Rotor
secundario
Control de capacidad
(pistón y electroválvula)
Rodamientos
de contacto
Control de capacidad
(pistón y electroválvula)
Rotor
PrincipalMotor eléctrico
Válvula de
aspiración
Figura 3.40 Detalle del funciona-
miento de un control de capacidad.
Pistón
Electroválvula
3.11 Variaciones de las presiones y su repercusión en las potencias 71
Otro sistema muy utilizado consiste en el empleo de un control de velocidad
electrónico, que se basa en un convertidor avanzado de frecuencia, combinado
con un único motor de alta velocidad.
3.11 VARIACIONES DE LAS PRESIONES Y SU REPERCUSIÓN 
EN LAS POTENCIAS
Tal como hemos comentado anteriormente, la potencia frigorífica de un compre-
sor depende de las condiciones de trabajo. Por ello vamos a ver, con ejemplos que
se nos pueden presentar en las instalaciones, de qué manera repercuten en la po-
tencia las variaciones de las presiones de trabajo.
En el diagrama de Mollier podemos apreciar cómo varía la potencia frigorífi-
ca según las distintas temperaturas de evaporación y condensación. 
a. ¿Qué ocurre cuando la presión de aspiración varía, por ejemplo, que disminuya?
Supongamos que la presión de aspiración Pa, disminuye hasta un valor Pa′ (Fig. 3.41).
Se comprueba que:
1. Al disminuir la presión de aspiración, el efecto refrigerante (ER′) también dis-
minuye, con lo cual también disminuye la potencia.
2. El volumen específico (Ve′) aumenta, lo que implica que el desplazamiento
volumétrico disminuye.
También se puede demostrar numéricamente con la relación de compresión (Rc),
ya que, en este caso, aumenta y, por tanto, disminuyen el rendimiento volumétri-
co (Rv) y la potencia frigorífica. 
Figura 3.41 Variación de la presión de aspiración en el diagrama p-h.
����
ER′
ER
Ve
Ve′
P
h
Pc
Pa
Pa′
72 Capítulo 3 Compresor
Ejemplo de aplicación
Como ejemplo ilustrativo de este caso, damos los siguientes valores a las presiones:
Presión de condensación Pc: 12 kg/cm2
Presión de aspiración inicial Pa: 2 kg/cm2
Presión de aspiración final Pa´: 1 kg/cm2
Recordemos que 
Por lo tanto, antes de variar la presión de aspiración, la relación de compresión (Rc) era:
Al disminuir la presión de aspiración desde Pa hasta Pa′, la relación de compresión será:
Lo que demuestra que aumenta la relación de compresión y con ello disminuyen el rendi-
miento volumétrico (Rv) y la producción frigorífica. 
b. ¿Qué ocurre con la potencia frigorífica cuando varía la presión de con-
densación?
Supongamos que la presión de condensación Pc disminuye hasta un valor Pc´
(Fig. 3.42).
Figura 3.42 Variación de la presión de condensación en el diagrama p-h.
��������
Rc
Presión de descarga absoluta
Presión de aspiración absoluta
------------------------------------------------------------------------=
Rc
12 1+( ) kg/cm2
2 1+( ) kg/cm2
---------------------------------------- 4,3= =
Rc
12 1+( ) kg/cm2
1 1+( ) kg/cm2
---------------------------------------- 6,5= =
��������
ER
ER′
P
Pc
Pc′
Pa
h
Ve
3.11 Variaciones de las presionesy su repercusión en las potencias 73
Se demuestra que:
1. El efecto refrigerante (ER′) aumenta, con lo que la potencia frigorífica tam-
bién aumenta.
2. La relación de compresión (Rc) disminuye, con lo que la potencia frigorífica
aumenta.
Ejemplo de aplicación
Damos valores a las distintas presiones:
Presión de condensación inicial Pc: 12 kg/cm2
Presión de condensación final Pc′: 9 kg/cm2
Presión de aspiración Pa: 2 kg/cm2
Valor de la relación de compresión antes de disminuir la presión de condensación:
Si la presión de condensación disminuye de Pc hasta Pc′, también varía la relación de
compresión:
Con lo cual, al disminuir la relación de compresión, aumentan el rendimiento
volumétrico y la potencia. 
Nota Los fabricantes facilitan en su documentación técnica unas tablas de ren-
dimientos de los compresores, según los modelos, en las que se reflejan las dis-
tintas capacidades de acuerdo con las condiciones de funcionamiento.
La tabla 3.3 es un ejemplo de esta información técnica. En ella podemos compro-
bar, a modo de ejemplo, la capacidad del compresor modelo 4RD:
a. Si trabaja con una temperatura de condensación de 30 ºC y de evaporación de
–5 ºC, su capacidad será de 11 800 kcal/h.
b. En cambio, si la temperatura de condensación es de 50 ºC y la de evaporación
es de –5 ºC, entonces su capacidad se reduce a 9400 kcal/h.
Lo que demuestra lo comentado anteriormente.
��������
Rc
12 1+( ) kg/cm2
2 1+( ) kg/cm2
---------------------------------------- 4,3= =
Rc
9 1+( ) kg/cm2
2 1+( ) kg/cm2
------------------------------------- 3,3= =
��������
74 Capítulo 3 Compresor
3.12 FUNCIONAMIENTO EN RÉGIMEN SECO 
Y EN RÉGIMEN HÚMEDO
Tal como hemos comentado anteriormente, los compresores no están trabajando
siempre de manera uniforme, es decir, con las mismas presiones o potencias por-
que los demás elementos inciden sobre su funcionamiento directa o indirectamen-
te. Por ejemplo: obstrucciones en elementos o tuberías, pérdida de fluido
refrigerante, apertura o cierre de los dispositivos de expansión, etc., que repercu-
ten en las presiones de trabajo y, por lo tanto, en las potencias. Cabe pues distin-
guir el funcionamiento de los compresores entre régimen húmedo y régimen seco.
De manera práctica vamos a ver las diferencias y repercusiones de cada uno.
Se dice que trabaja en régimen húmedo cuando el fluido a la entrada del
compresor es una mezcla de gas y líquido. Esto puede ocurrir por diversas causas,
tales como:
a. Mala regulación del dispositivo de expansión y entra demasiado fluido refri-
gerante en el evaporador 
b. Mala circulación del aire a través del evaporador por obstrucción o por caudal
insuficiente.
Pero en esa mezcla, la cantidad de líquido aún no es lo suficientemente importante
para producir el golpe de líquido, ya que se va evaporando debido a las tempera-
turas más altas que se va encontrando, por ejemplo:
a. En la conexión tubería de aspiración-compresor.
b. En la culata
Tabla 3.2
T
ip
o
 d
e
 
co
m
p
re
so
r
D
e
sp
la
za
m
ie
n
to
(m
3
/
h
)
T
e
m
p
e
ra
tu
ra
 d
e
co
n
d
e
n
sa
ci
ó
n
 (
ºC
) Capacidad en kcal/h y con gases a t de 25 ºC 
de aspiración. Sin subenfriamiento
t de evaporación en ºC 
+10 +5 0 –5 –10 –15 –20 –25 –30
4RD 10
30
40
50
20500
18300
16700
17100
15075
13800
14050
12090
11500
11800
10500
9400
9680
8600
7550
7350
7100
6025
6800
5600
4600
5100
4200
3550
4800
3150
2575
6TF 16
30
40
50
28100
25400
22900
23700
23300
21000
19750
21300
16100
16400
14800
13300
13500
12100
10800
11000
9800
8700
8850
7850
6900
7000
6190
5400
5400
4690
4150
����
3.12 Funcionamiento en régimen seco y en régimen húmedo 75
c. En el pistón
d. En la camisa
e. Durante la fase de compresión
Pero ese líquido que se vaporiza así, tendría que haberlo hecho en el evaporador.
En cambio, cuando el fluido a la entrada del compresor es vapor, entonces
se trata del régimen seco y, en este caso, el rendimiento es mayor que en el caso
anterior.
Con ayuda del siguiente diagrama (Fig. 3.43) se aprecian perfectamente las
diferencias entre los dos casos: 
1-2 Régimen húmedo, a destacar: la calidad de la mezcla en el punto 1, el efecto
refrigerante y la temperatura de descarga.
3-4 En este caso, el fluido refrigerante en la aspiración es vapor recalentado (el re-
calentamiento es muy poco, ya que está muy cerca de la línea de saturación).
5-6 El recalentamiento es considerable, pero observemos el trabajo de compre-
sión y la alta temperatura de descarga. 
Figura 3.43 Estudio de las consecuencias de funciona-
miento en régimen seco y húmedo, con un diagrama p-h.
2 4 6
1 3 5
h
P
77
C A P I T U L O 4
Condensador
4.1 INTRODUCCIÓN Y CONCEPTOS GENÉRICOS 
DE SU FUNCIONAMIENTO
Su función es condensar el fluido refrigerante. Recordemos que el fluido refrigeran-
te a la salida del compresor está en estado de vapor recalentado y es así como entra
en el condensador. Dado que es un intercambiador de calor, cederá su “calor” al
agente condensante, ya sea agua o aire (de ahí su clasificación, como más adelante
veremos), produciéndose un enfriamiento del fluido refrigerante hasta llegar a la
temperatura de condensación, a la cual se efectuará el cambio de estado.
Para que se produzca ese intercambio de calor entre el refrigerante y el agente
condensante, el intercambiador deberá ser de material conductor, de superficies
metálicas.
Para ilustrar lo anteriormente expuesto, consideremos el ciclo estándar, con
unas temperaturas de evaporación y condensación de –30 ºC y +35 ºC, respec-
tivamente (Fig. 4.1).
El fluido entra en el condensador en estado de vapor recalentado a una tem-
peratura de 80 ºC y a su paso por el mismo, a medida que cede su calor al agente
condensante, su temperatura va disminuyendo hasta que llega a los 35 ºC, que es
a la que se produce la condensación, la cual se realiza a presión y temperatura
constantes. El fluido sale en estado líquido a la temperatura que se condensó. 
Desde su entrada y durante un cierto tramo de su recorrido por el condensador,
la temperatura del fluido disminuye desde los 80 ºC hasta que alcanza los 35 ºC.
����
78 Capítulo 4 Condensador
Este enfriamiento es debido a que pierde el calor sensible (“calor cedido o suminis-
trado a una sustancia para que su temperatura baje o suba respectivamente”).
Una vez que el fluido está a 35 ºC (temperatura de condensación), se produce
el cambio de estado, o sea la pérdida de calor latente (“cambio de estado a tem-
peratura constante”), y sale del condensador en estado de líquido 100%, tal como
se aprecia, a la temperatura que condensó.
Vemos que el calor disipado en el condensador es la suma del calor que pro-
cede del evaporador más el calor de trabajo del compresor.
La temperatura del líquido a la salida del condensador puede ser:
a. La temperatura de condensación
b. O una temperatura inferior a la de condensación, es decir que salga subenfriado.
Este subenfriamiento se puede producir en el mismo condensador y es positivo
para el rendimiento de la instalación, o bien, se puede conseguir fuera del conden-
sador, como por ejemplo, mediante el intercambiador de calor.
4.2 CAPACIDAD DE UN CONDENSADOR
La capacidad de un condensador depende de la superficie del material, del tipo de
material y de la diferencia de temperaturas entre los dos fluidos. Su valor es: 
Figura 4.1 Diagrama p-h para el estudio de la condensación.
Q = S · k · Δt
P
35 ºC
–30 ºC
80 ºC
h
ER
Qc
����
4.3 Tipos de condensadores 79
Q = cantidad de calor a disipar por el condensador (kcal/h)
S = superficie de transmisión (m2)
k = coeficiente de transmisión del material, expresado en kcal/(h)(m2)(ºC).
Es la cantidad de calor que atraviesa la pared por cada m2 de superficie,
por cada grado de diferencia de temperatura y hora.
Δt = diferencia de temperaturas entre el fluido refrigerante y el agente con-
densante (ºC). Posteriormente veremos cuáles son sus valores. 
4.3 TIPOS DE CONDENSADORES
Se pueden clasificar según que el agente condensante que se emplee seaagua o aire.
4.3.1 Por agua
Debemos destacar los siguientes:
4.3.1.1 De doble tubo 
También conocidos como de contracorriente, con-
sisten en dos tubos de distintos diámetros y con-
céntricos (Figs. 4.2 y 4.3). El fluido refrigerante se
descarga en el espacio anular comprendido entre
los tubos concéntricos y circula en dirección des-
cendente hacia el recipiente acumulador.
El agua circula en dirección ascendente hacia el
compresor, contraria al refrigerante. 
Figura 4.3 Detalle de conexionado de un condensador de doble tubo. 
����
��������
Figura 4.2 Condensador
de doble tubo.
������������
Salida de agua
Entrada de agua
Salida
de fluido
Entrada
de fluido
refrigerante
80 Capítulo 4 Condensador
4.3.1.2 Multitubulares 
Están formados por una envolvente metálica, de forma cilíndrica, cerrada por los
laterales por medio de unas tapas atornilladas que se pueden desmontar para ins-
pección y mantenimiento.
En el interior y a lo largo de la envolvente, va montado el paquete tubular.
Los materiales que se utilizan en estos condensadores, varían principalmente
según el tipo de refrigerante empleado (por incompatibilidades) y el agente con-
densante, según sea agua dulce o agua de mar. Por ejemplo, la envolvente puede
ser de acero y los tubos interiores de cobre cuando el agente condensante es agua
de la red. O bien aleación cobre-níquel o latón aluminio, si es agua de mar. 
Con amoníaco, que es incompatible con el cobre, se emplea el acero.
Pero cualesquiera que sean los materiales empleados, debe conseguirse con
ellos que el coeficiente de transmisión sea el mejor posible.
Estos condensadores pueden ser verticales u horizontales.
La figura 4.4 representa uno de estos últimos. 
El agua entra por la parte inferior a través de la conexión en una tapa lateral, que
en su interior tiene un tabique, que impide que el agua entre por todos los tubos. Por
ello, entra por los de la parte inferior, llena el espacio de la tapa lateral contraria y
circula por los tubos superiores en sentido contrario hacia la salida.
El fluido refrigerante, procedente del compresor, entra por la parte superior
y llena la envolvente. Debido a la transmisión de calor, el fluido refrigerante
se condensa y sale por la parte inferior en estado de líquido hacia el recipiente
acumulador.
La figura 4.5 representa un condensador-recipiente. 
Figura 4.4 Condensador multitubular horizontal.
������������
Entrada de gas refrigerante
Salida de agua
Entrada de agua
Salida de líquido refrigerante
4.3 Tipos de condensadores 81
Por lo general, los condensadores llevan instalados en la parte superior de
la envolvente dispositivos de seguridad y válvula de purga para los gases incon-
densables.
Aunque la instalación tiene el presostato de alta presión, para evitar que se al-
cancen presiones elevadas durante el funcionamiento, en el caso de que el presos-
tato no actuara, por ejemplo por avería o mala regulación, y la presión siguiera
subiendo hasta alcanzar valores peligrosos, entonces actuaría la válvula de segu-
ridad que descargaría el fluido al exterior.
Las válvulas de seguridad deben ser del tamaño y capacidad adecuados para
cada instalación. Por ejemplo, si en una instalación el presostato de alta presión
está regulado para actuar cuando la presión alcance los 17 kg/cm2, la válvula de
seguridad debería actuar a los 20 kg/cm2.
4.3.1.2.1 Parámetros de funcionamiento 
Dado que el agua se lleva el calor que disipa el condensador, ésta sufrirá a la sa-
lida un aumento de temperatura. En los condensadores del tipo multitubulares, y
a efectos prácticos, se considera:
a. Esa diferencia de temperaturas del orden de 5 ó 6 ºC.
Figura 4.5 Condensador-recipiente.
����������������
82 Capítulo 4 Condensador
b. Si son empleados con torre de refrigeración, la diferencia es de 5 ºC.
c. La temperatura de condensación se establece del orden de los 10 ºC, por en-
cima de la de entrada.
Estos parámetros son de gran utilidad, ya que con ellos podemos comprobar el
funcionamiento del condensador y:
� Si la presión de condensación es la adecuada
� Verificar la relación de compresión y tener una orientación de la producción
frigorífica.
Haremos una aplicación práctica de lo anteriormente comentado.
Ejemplo de aplicación
Se trata de una instalación que utiliza un condensador multitubular y la temperatura del
agua del mar es de 20 ºC.
El fluido refrigerante es R-22
¿Cuál sería la presión de condensación a la que debería de trabajar?
tc = temperatura de condensación (ºC)
te = temperatura de entrada del agua (ºC)
Por lo tanto: tc = 20 ºC + 10 ºC = 30 ºC, que es la temperatura a la que se realiza la con-
densación del fluido refrigerante.
En las tablas del fluido refrigerante correspondiente, en este caso R-22, obtenemos la
presión de condensación de 11 kg/cm2. Esta presión es la que se observa en el manómetro
de alta presión. 
También a efectos de mantenimiento de la instalación, estos parámetros nos son de
gran ayuda ya que, si por ejemplo, al cabo de un tiempo de funcionamiento:
a. la presión de condensación aumenta
b. la presión de baja se mantiene 
c. y la diferencia de temperaturas del agua disminuye, son síntomas de que el
condensador está sucio.
O bien, si la presión de condensación sube de manera anormal y la diferencia de
temperaturas del agua aumenta, puede ser por falta de caudal (problemas en la
bomba, filtro, válvulas o taponamientos), pero si la diferencia no varía, entonces
es síntoma de gases incondensables en la instalación.
Incondensables en el sistema 
Es uno de los problemas más extendidos en la instalación, y puede ser debido a:
� Que el compresor trabajando con una presión de aspiración menor que la at-
mosférica aspire aire del ambiente.
� Alteración química del fluido refrigerante
� Alteración química del aceite
��������
tc te 10 ºC+=
��������
4.3 Tipos de condensadores 83
� Si se trata de una instalación a la que se le haya realizado una operación de
mantenimiento, no se haya hecho correctamente el “vacío”
� O bien, si es una instalación, que después de su montaje y antes de ponerla en
marcha no se le haya hecho un “vacío” adecuado.
La presencia de gases incondensables en la instalación implica el aumento de la
presión de condensación.
Eliminación de incondensables 
Para eliminarlos, se puede proceder de la siguiente manera (Fig. 4.6):
1. Parar el compresor 
2. Dejar la bomba de circulación del agua en marcha durante unas cuatro horas
por lo menos, para separar la máxima cantidad de fluido del aire, pues éste al
ser incondensable permanecerá en la parte alta.
3. Despegar de su asiento la válvula de purga 
4. La presión disminuirá hasta que llega un momento en que estabiliza
5. Cerrar la válvula de purga y dejar que se estabilice el sistema
6. Volver a comprobar.
Una vez puesta en marcha la instalación, es conveniente comprobar el nivel del
fluido refrigerante.
Si tocamos el condensador por su parte superior y lo notamos caliente, hacia su mi-
tad templado y más frío hacia la parte inferior, es síntoma de buen funcionamiento. 
4.3.1.2.2 Importancia de la aplicación de un correcto mantenimiento 
La condensación se puede decir que es una de las fases más importantes de los
ciclos de refrigeración. Anteriormente habíamos comentado la importancia que
tiene en el sistema el trabajar a la presión de condensación adecuada. Por ello el
intercambiador debe trabajar en perfectas condiciones. 
Figura 4.6 Disposición de los elementos que inter-
vienen en la eliminación de incondensables.
Entrada refrigerante
Salida refrigerante
Válvula de seguridad
Bomba
de agua
Válvula
de purga
Condensador
����������������
84 Capítulo 4 Condensador
Independientemente de los materiales que intervengan, la transmisión se pue-
de ver afectada por falta de mantenimiento, ya que la suciedad por el interior de
los tubos, incrustaciones de cuerpos sólidos que impiden el paso del agua, o los
aceites que al depositarse en la parte exterior de los tubos impiden una buena
transmisión de calor. Por ello es convenientelimpiar los tubos por su interior, me-
diante varillas especiales, y con productos químicos por su exterior siguiendo las
instrucciones de los fabricantes.
Para limpiar el condensador, una vez cerradas las válvulas de entrada y salida
de agua, se sacan las tapas laterales que están atornilladas a la parte central (viro-
la) y con una varilla que en un extremo tiene un cepillo de teflón se pasa a través
de los tubos.
Para comprobar si persisten incrustaciones en el interior de los mismos, se co-
loca en un extremo de los tubos un punto de luz y desde el otro extremo se va com-
probando su estado interior.
También se pueden limpiar con agua a presión si se trata de depósitos de fango.
Para proceder a la limpieza química, hay que vaciar de refrigerante el conden-
sador. La frecuencia con que se realiza esta operación, en horas de funcionamien-
to, es mayor que la que se realiza para la limpieza interior de los tubos.
Un condensador sucio implica una gran pérdida de rendimiento.
4.3.2 Por aire 
Su función es exactamente igual a los de agua:
� Enfrían el vapor recalentado robando el calor sensible
� Condensan el fluido al robar el calor latente 
� Y también pueden producir el subenfriamiento, por ejemplo, si se sobredi-
mensionan
En estos condensadores, el fluido refrigerante cede su calor al aire.
Los condensadores por aire pueden ser:
4.3.2.1 De tubo liso 
Se emplean en instalaciones pequeñas, como en las neveras domésticas. El mate-
rial es de cobre y funcionan por circulación natural. Es decir, el aire que lo rodea,
a medida que se va calentando, va ascendiendo y es “sustituido” por aire nuevo;
o sea, una renovación por gravedad. Por este motivo, los fabricantes de las neve-
ras domésticas recomiendan dejar un espacio determinado entre la parte posterior
de la nevera y la pared. Ya que si no hay buena circulación de aire la temperatura
de condensación es muy alta y en consecuencia también la presión de condensa-
ción. De hecho, uno de los problemas más comunes de las neveras, es no respetar
esa distancia y la falta de limpieza de la rejilla de aire, situada en la parte frontal
inferior.
��������
������������
4.3 Tipos de condensadores 85
Una instalación de este tipo es la representada en la figura 6.1 del capítulo 6
“Dispositivos de expansión”.
Si este tipo de condensadores se utilizara en instalaciones de mayor capaci-
dad, haría falta un condensador de dimensiones muy grandes, con el inconvenien-
te que supondría. Pero en instalaciones de capacidades mayores se emplean los
del tipo de tubo con aletas.
4.3.2.2 De tubo con aletas 
Estos condensadores están formados por un serpentín de cobre y aletas de alum-
nio separadas entre sí. La transmisión de calor se produce a través del tubo y las
aletas, con lo cual la superficie de transmisión es mayor. Si, además, la circula-
ción del aire es forzada mediante ventiladores, la capacidad del condensador au-
menta. Es de gran aplicación en instalaciones industriales porque un condensador
de estas características tendría unas dimensiones mucho menores que otro de tipo
liso a igualdad de capacidades. Dicho de otro modo, a igualdad de tamaño tendría
mucha más capacidad de condensación.
La figura 4.7 representa un condensador de tubo con aletas de circulación
forzada.
La entrada de aire se realiza por la parte posterior del condensador, y la salida
por la parte del lado de los ventiladores, siendo ésta de menor sección. La chapa
que rodea el ventilador “obliga” al aire a estar en contacto con todo el serpentín
Figura 4.7 Condensador de aire forzado. 
������������
Condensador
Recipiente
de líquido
Ventilador completo
Tubería de conexionado, 
entrada de fluido refrigerante,
procedente del compresor
Tubería de salida del 
fluido condensado,
al recipiente de líquido
86 Capítulo 4 Condensador
del condensador, lo que favorece la transmisión de calor entre el fluido refrige-
rante y el aire (Fig. 4.8).
Dado que el calor específico del aire es de 0,24 kcal/(kg)(ºC), su poder de absor-
ción del calor es muy inferior al del agua, cuyo calor específico es 1 kcal/(kg)(ºC).
Se instalan en lugares que no tengan temperaturas muy altas, ya que la tem-
peratura de entrada del aire influye en la temperatura de condensación y por tanto
en el rendimiento. 
4.3.2.2.1 Parámetros de funcionamiento 
El aire, al entrar en el condensador, sufre un aumento de temperatura del orden de
7 u 8 ºC, y la temperatura de condensación está determinada a 7 ºC por encima de
la de salida. O lo que es lo mismo, la temperatura de condensación es 15 ºC supe-
rior a la de entrada del aire. 
tc = temperatura de condensación (ºC)
te = temperatura de entrada del aire (ºC)
Ejemplo de aplicación:
Se trata de una instalación que trabaja con un condensador de aire forzado, el fluido refri-
gerante utilizado es R-22 y la temperatura del aire ambiente es de 20 ºC.
¿Qué temperatura de condensación le corresponde?
Aplicando la fórmula:
tc = 20 ºC + 15 ºC = 35 ºC, 
que corresponde a una presión de 12,5 kg/cm2 con R-22. 
Figura 4.8 Disposición de tubos y aletas en un condensador de aire forzado.
tc = te + 15 ºC
Ventilador
Deflector con
fijaciones
Salida de fluido
Entrada de fluido
����������������
��������
��������
4.3 Tipos de condensadores 87
Estos parámetros también podríamos utilizarlos para determinar incondensables
o suciedad, como en el apartado anterior.
Por lo general, los condensadores por aire trabajan con temperaturas de con-
densación superiores a los que utilizan agua. Cuando hay variaciones importantes
de la temperatura del aire, estos condensadores suelen llevar dispositivos de regu-
lación (presostatos o termostatos), que actúan variando la velocidad de los venti-
ladores o parando uno o varios, según las necesidades. 
4.3.2.2.2 Mantenimiento 
A efectos de un buen mantenimiento, hay que evitar que se deposite suciedad en-
tre las aletas, pues disminuiría la transmisión y por tanto el rendimiento. El con-
densador en este caso no podría condensar bien el fluido, no le daría tiempo, y a
la salida tendríamos líquido y gas. Es como si se colocara un condensador más
pequeño, puesto que la superficie de transmisión disminuye. 
Las aletas no deben estar en contacto entre ellas, ya que ello dificultaría la cir-
culación de aire y afectaría al rendimiento. Existen en el mercado peines separa-
dores de aletas.
En estos condensadores la superficie de transmisión comprende los tubos y
aletas por las dos caras.
4.3.3 Mixtos 
Emplean el aire y el agua, conjuntamente, para efectuar la condensación. Los más
utilizados son los condensadores evaporativos.
4.3.3.1 Condensadores evaporativos 
Dado que los sistemas de refrigeración que emplean agua para efectuar la
condensación necesitan caudales importantes, esto puede representar un inconve-
niente tanto por el alto consumo, como porque están sometidos a las normativas
locales respecto a la utilización del agua de red. O también, aunque las normativas
lo autorizaran, puede ser que económicamente resulte rentable instalar condensa-
dores evaporativos (Fig. 4.9) y torres de refrigeración.
Su funcionamiento se basa en la combinación de aire y de agua, a contraco-
rriente, para efectuar la condensación. Se instalan en el exterior de la planta de
refrigeración, aunque si hubiera que instalarlos en el interior, habría que prever
las conducciones del aire.
Su rendimiento es función de la temperatura del bulbo húmedo del aire a la
entrada y cuanto menor sea dicha temperatura mayor será el rendimiento. 
Para mejor comprensión de su funcionamiento, veamos la figura 4.10. 
1. El compresor descarga el fluido en el condensador evaporativo y circula a tra-
vés de un serpentín, el cual está en el interior de una envolvente, que suele ser
de material galvanizado.
����������������
��������
������������
88 Capítulo 4 Condensador
2. El ventilador (o ventiladores, que pueden ser axiales o centrífugos) hace cir-
cular el aire atmosférico en sentido ascendente que aspira a través de las reji-
llas y lo descargade nuevo, a la atmósfera, con lo cual pasa a través del
serpentín enfriándolo. 
3. Asimismo, en la parte superior va instalada una línea de agua con toberas, que
la pulverizan sobre el serpentín. El agua cae al fondo del condensador y es as-
pirada por una bomba (1), que la envía nuevamente a las toberas. 
Figura 4.9 Condensador evaporativo.
Figura 4.10 Instalación con condensador evaporativo. 
Entrada de aire
Mirillas
Tapas de 
registro
Purga de
incondensables
Ventiladores
Entrada de 
fluido refrigerante
Salida fluido 
condensado
Bomba agua
Sala de máquinas
Aspiración
Separador
de aceite
A los evaporadores
Recipiente de líquido
Vaciado
Agua
de red
Placas
separadoras
Toberas
pulverizadoras
Entrada de aire
Exterior
Purga de
incondensables
(1)
4.3 Tipos de condensadores 89
Una parte del agua se pierde por evaporación a la atmósfera. Para evitar que sea
importante esa pérdida, se colocan las placas separadoras, que impiden que el
agua por la acción de los ventiladores sea descargada a la atmósfera, pues choca
contra las placas y cae a la bandeja.
La reposición del agua perdida se puede conseguir, por ejemplo, instalando
una válvula en la línea de alimentación (agua de red) controlada por un regulador
de nivel (flotador). El agua empleada debe ser analizada, por si fuera conveniente
proceder a su tratamiento químico. Analizar su dureza, evitar formación de algas,
hongos, etc.
También hay que tener en cuenta que si la temperatura exterior donde se ins-
tale es muy baja, hay que añadir solución de glicol o similar.
El tratamiento, si es necesario, no supone que haya que añadir el producto quí-
mico al depósito de agua, sino que debe añadirse al agua en circulación (aspira-
ción de la bomba).
Uno de los factores de los que depende el buen rendimiento de estos conden-
sadores es mantener la superficie exterior del serpentín libre de depósitos e in-
crustaciones, por lo que hay que contrarrestar el peligroso bicarbonato cálcico que
todas las aguas llevan disueltas.
No obstante, dada la importancia del tratamiento, es conveniente seguir las
instrucciones al respecto.
4.3.3.1.1 Mantenimiento 
El mantenimiento preventivo debe hacerse según las instrucciones del fabricante.
En términos generales diremos que los pulverizadores y la superficie del ser-
pentín deben comprobarse y limpiarse mensualmente.
En caso de no tener instalado el dispositivo antiincrustante y con objeto de
disminuir la concentración de sólidos disueltos en el agua, es conveniente purgar
(ver figura 4.10).
La cantidad de agua purgada será la equivalente a la que se evapora que de
una manera orientativa es:
1,8 litros por cada 1000 kcal disipadas.
4.3.3.1.2 Selección de un condensador evaporativo 
Para seleccionar un condensador evaporativo debemos recurrir a las tablas y grá-
ficos de los fabricantes.
Veamos con un ejemplo los parámetros que intervienen.
Ejemplo de aplicación:
Se trata de seleccionar un condensador evaporativo para una instalación cuyos datos co-
nocidos son los siguientes:
� Capacidad a disipar: 180 000 kcal/h
� Temperatura de condensación: 36 ºC
����������������
����������������
��������
90 Capítulo 4 Condensador
� Temperatura del bulbo húmedo: 20 ºC
� Fluido refrigerante: R-717
El proceso a seguir es el siguiente:
1. Con el gráfico de la figura 4.11 determinaremos el factor “K” de corrección, que está
relacionado con la temperatura de condensación y la temperatura del bulbo húmedo: 
Una vez obtenido el factor K = 0,9 hallamos la capacidad corregida:
180 000 kcal/h/0,9 = 200 000 kcal/h
2. A continuación, en la tabla de capacidades (tabla 4.1) seleccionamos el modelo a ins-
talar, que será de una capacidad igual o ligeramente superior a la corregida:
Figura 4.11 Factor "K" de corrección. 
Tabla 4.1 Capacidades de los condensadores evaporativos.
Capacidad estándar Modelo
 90 000
 120 000
 160 000
 190 000
 220 000
 250 000
ABD
ABJ
ABL
ABM
ABR
ABS
25
20
17
0,1 0,5 0,9 1,4
30
36
34
32
Temperatura de
condensación (ºC)
Temperatura del
bulbo húmedo (ºC)
Factor "K" de corrección
4.4 Torres de refrigeración 91
Por lo tanto, tendremos que instalar el condensador evaporativo modelo ABR.
La capacidad de este condensador en las condiciones solicitadas será de:
220 000 kcal/h × 0,9 = 198 000 kcal/h, 
que representa un incremento del 10%. 
4.4 TORRES DE REFRIGERACIÓN
Los mismos motivos que comentamos para los
condensadores evaporativos son los que también
justifican la instalación de las torres de refrigera-
ción (Fig. 4.13). Se emplean en las instalaciones
de refrigeración y de acondicionamiento de aire. 
Se montan en el exterior del local.
Este elemento no realiza la condensación del
fluido refrigerante de manera directa, sino que su
misión es enfriar el agua empleada para la con-
densación.
Tal como vemos en el esquema de la figura
4.14, el agua a la salida del condensador es enviada mediante una bomba a la parte
superior de la torre, donde es pulverizada por las toberas y cae sobre el panel o re-
lleno (Fig. 4.12), que es un conjunto de láminas de PVC soldadas entre sí, de tal
manera que aumenta la turbulencia de los flujos de aire y agua. 
Dada la importancia que tiene el relleno en el rendimiento de la torre, debe ser
inspeccionado y sustituido según la frecuencia que determine el fabricante.
El aire atmosférico es impulsado por el ventilador (o ventiladores) en sentido
ascendente y descargado a la atmósfera. 
Figura 4.13 Torre de refrigeración.
��������
Figura 4.12 Panel o relleno.
����
Ventilador
Entrada de aire
Entrada de agua
Salida de agua
92 Capítulo 4 Condensador
El agua se enfría porque cede su calor al aire; por ello, cuanto más baja sea
la temperatura del bulbo húmedo, más efectiva será la torre, es decir más hume-
dad arrastrará el aire.
El agua cae en la bandeja situada en la parte inferior y es aspirada por la bom-
ba, que la envía nuevamente al condensador.
En la parte superior de la torre están las placas separadoras, cuya función es
la misma que la explicada en los evaporativos.
Con la torre se consigue un ahorro de agua del 95% como mínimo. Dicho de
otro modo, se pierde, como máximo, un 5% por evaporación. 
La reposición del agua se consigue automáticamente, por ejemplo con la ins-
talación de una válvula controlada por un regulador de nivel (flotador), que da
paso al agua de red cuando sea necesario.
De manera orientativa, diremos que el salto térmico del agua en el condensa-
dor es del orden de 5 ºC con temperatura de entrada del agua en la torre de 35 ºC,
y salida a 30 ºC. 
Respecto al tratamiento químico del agua, ya lo hemos comentado en el apar-
tado de los condensadores evaporativos. 
Figura 4.14 Instalación con torre de refrigeración.
Exterior
Placas separadorasSeparador
de aceite
Aspiración
Toberas pulverizadoras
Entrada
de aire
Agua
de red
Bomba
de agua
Vaciado
Condensador
Al evaporador
Recipiente de líquido
Circuito del refrigerante
Circuito de agua
Válvula
termos-
tática
Bandeja de agua
Panel o relleno
4.4 Torres de refrigeración 93
El control de la temperatura del agua del condensador se hace mediante la ins-
talación de una válvula termostática, la cual, según la temperatura que detecte,
manda el agua a la torre o la recircula nuevamente al condensador. Otro sistema
consiste en variar la velocidad de los ventiladores (con lo cual se varía el caudal
de aire) o bien actuando sobre el número de ventiladores que deben funcionar.
Todo ello repercute en un ahorro energético.
Tal como vemos en el esquema, la condensación del fluido refrigerante se
consigue por la cesión del calor de éste al agua que circula por el condensador.
Como el agua es impulsada por la bomba, el cálculo de ésta y el trazado de las
tuberías tienen una gran importancia.
4.4.1 Bomba de circulación del agua 
Es conveniente instalar válvulas de compuerta. De manera genérica, diremos que
la velocidad del agua en la impulsión de las bombas debe estar entre 1 y 2,5 m/s,
pues cuanto mayor sea la velocidad mayores pérdidasde carga y ruidos.
La velocidad del agua en la aspiración de las bombas suele estar comprendida
entre 0,5 y 1,6 m/s.
Para determinar la bomba necesaria debemos calcular:
1. Caudal necesario (litros/h)
2. Caída de presión en el circuito (m.c.a.), en la que intervienen la caída de pre-
sión en tuberías, elementos, condensador y torre de refrigeración.
Las caídas de presión en el condensador y torre son datos del fabricante; las de-
más se obtienen en las tablas correspondientes, como veremos a continuación.
Con el caudal y la caída de presión total determinamos la bomba.
4.4.1.1 Caídas de presión 
Dada la importancia de las caídas de presión, realizaremos un ejemplo para deter-
minar las pérdidas de carga por longitud equivalente.
Ejemplo de aplicación:
Se trata de una red de 200 m de tubería de hierro galvanizado, conectada a una bomba que
mueve un caudal de 240 m3/h.
El diámetro de la tubería es de 200 mm.
En la red hay:
2 válvulas de compuerta 
1 válvula de retención
2 codos 
1 Te.
1. Con ayuda de la tabla 4.2, determinamos la longitud equivalente:
��������
��������
94 Capítulo 4 Condensador
2. En el gráfico de la figura
4.15, con el caudal y el diá-
metro conocidos, tendremos
la pérdida de carga por cada
100 m de tubería, que es de
2,1 m.c.a.; por lo tanto, para
la red de tubería del ejemplo
será:
que son 
5,07 / 10,33 = 0,49 kg/cm2
Determinación de la longitud equivalente.
200 m de tubería
1 válvula de retención
2 válvulas de compuerta
2 codos
1 Te
1 × 22
2 × 1,8
2 × 6
1 × 4 
200 m
 22 m
3,6 m
 12 m
4 m
Longitud equivalente 241,6 m
Tabla 4.2 Longitud equivalente en metros.
Diámetro
en mm
Válvula
de
compuerta
Válvula 
de 
asiento
Válvula 
de 
ángulo
Válvula 
de 
retención
Codo 
de 45º
Te
25
50
75
100
150
200
300
0,3
0,5
0,6
0,8
1,3
1,8
2,6
8,5
17
25
35
52
70
110
4,5
9
13
18
27
36
55
2,5
5,5
8
11
16
22
33
0,8
1,6
2,2
3
4
6
9
0,5
1
1,5
2
3
4
6
Figura 4.15 Pérdida de carga.
0,5 1 1,50,1 2
500
 300 
 200 
 100 
 50 
50
100
200
300
400
Diámetro
mm
Caudal
m3/h
Caída de presión en m.c.a. por cada 100 m
2,3
2,1
241,6
100
-------------× 5,07 m.c.a.=
��������
4.5 Diferencias en el montaje de una torre o un condensador evaporativo 95
4.5 DIFERENCIAS EN EL MONTAJE DE UNA TORRE 
O UN CONDENSADOR EVAPORATIVO 
Por las características de funcionamiento que hemos comentado de los condensa-
dores evaporativos y las torres, vemos que éstas pueden montarse a distancias
considerables del condensador, ya que las pérdidas de carga en el circuito de agua,
serán “asumidas” por las bombas. Con lo que el circuito de refrigeración, es más
corto que si se usara un condensador evaporativo.
En cambio, en los condensadores evaporativos, hay que tener en cuenta que
cuanto más lejos se monten del compresor, las pérdidas de carga ya afectan al pro-
pio circuito del refrigerante. El circuito de agua es menor, con lo que las bombas
también son más pequeñas.
Estos son algunos de los factores a tener en cuenta para la elección de una to-
rre o un condensador evaporativo.
Por lo general, las torres se emplean en grandes potencias.
4.6 IMPORTANCIA Y EFECTOS DEL SUBENFRIAMIENTO 
Se denomina subenfriamiento a la temperatura real que tiene el líquido por debajo
de la de condensación a la presión de saturación correspondiente.
Como se puede ver en la figura 4.16, el subenfriamiento implica aumento de
producción frigorífica (el efecto refrigerante es mayor). 
Para apreciar mejor lo anteriormente expuesto, haremos una aplicación práctica. 
Figura 4.16 Estudio del subenfriamiento mediante el diagrama p-h.
����
����
ER
P
h
Pa
Pc
96 Capítulo 4 Condensador
Ejemplo de aplicación:
Se trata de dos instalaciones que utilizan fluido refrigerante R-22, y cuyas condensaciones
se realizan mediante condensadores multitubulares de agua.
� Una instalación trabaja con un subenfriamiento de 5 ºC y la otra no tiene suben-
friamiento.
� No se tienen en cuenta los recalentamientos.
� La temperatura de aspiración del fluido, medida en el compresor, es de 2 ºC y la de
condensación de 35 ºC.
� El caudal del fluido, Qr = 40 kg/h.
Determinar la potencia frigorífica de cada una de ellas.
a. Sin subenfriamiento:
La potencia frigorífica será la diferencia de entalpías entre el calor del líquido que sale del con-
densador y el calor del vapor que entra en el compresor, multiplicada por el caudal másico: 
En las tablas de propiedades del fluido R-22, vemos que: 
� La entalpía del vapor a 2 ºC es hv = 60,373 kcal/kg
� Y la entalpía del líquido en la salida del condensador a 35 ºC es hl = 21,83 kcal/kg
Por lo tanto, aplicando la fórmula anterior:
hl – hv = 60,373 kcal/kg – 21,83 kcal/kg = 38,543 kcal/kg
P = 38,543 kca/kg × 40 kg/h = 1541,72 kcal/h
b. Con subenfriamiento:
Como en el caso anterior, la potencia frigorífica será la diferencia de entalpías entre el ca-
lor del líquido que sale del condensador y el calor del vapor que entra en el compresor,
multiplicada por el caudal másico. Pero ahora la temperatura de salida del líquido, debido
al subenfriamiento, será 5 ºC menor, es decir será de 30 ºC.
En las tablas del fluido R-22, obtenemos los valores:
� Entalpía del vapor a 2 ºC hv = 60,373 kcal/kg
� Entalpía del líquido, a la salida del condensador a 30 ºC hl = 20,15 kcal/kg
Aplicando la fórmula de la potencia: 
hl – hv = 60,373 kcal/kg – 20,15 kcal/kg = 40,223 kcal/kg
P = 40,223 kcal/kg × 40 kg/h = 1608,92 kcal/h. 
Por lo que el aumento de producción frigorífica es del 4,4%.
P = (hl – hv) · Qr
P = (hl – hv) · Qr
��������
4.7 Cálculo de la capacidad de un condensador 97
De lo que se deduce, que el aumento de la potencia frigorífica es del orden del 0,8 %
por cada grado de subenfriamiento. Este aumento no es igual para todos los fluidos, ya
que si, por ejemplo, se tratara de amoníaco (R-717 ó NH3) el aumento sería prácticamente
la mitad.
Otra ventaja muy importante es que, además, esa diferencia de presiones entre la de
condensación a 35 ºC (12,94 kg/cm2) y la de saturación del líquido subenfriado a 30 ºC
(11,26 kg/cm2), nos da un margen para compensar las pérdidas de carga en la línea de lí-
quido. En este caso, dispondríamos de 1,68 kg/cm2 para compensar pérdidas imprevistas.
Evidentemente, un subenfriamiento excesivo sería negativo para la instalación.
4.7 CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE UN CONDENSADOR 
Para un mejor entendimiento del proceso de cálculo, realizaremos dos aplicacio-
nes prácticas.
Ejemplo nº1
Se trata de una instalación cuya condensación se realiza mediante un condensador por
agua (multitubular) y de la que tenemos los siguientes datos:
� Capacidad: 25 000 kcal/h
� Temperatura de evaporación: –20 ºC
� Temperatura de condensación: 32 ºC
� Temperatura de entrada del agua: 21 ºC
� Temperatura de salida del agua: 26 ºC
� Coeficiente de transmisión (k): 800 kcal /(h)(m2)(ºC)
� Fluido refrigerante: R-22
Vamos a determinar la superficie de transmisión del condensador.
Como sabemos, la capacidad del condensador es: 
Lo primero que haremos, es trazar el ciclo de refrigeración correspondiente (Fig. 4.17): 
La relación entre el calor disipado en el condensador, y el calor absorbido en el eva-
porador es la siguiente: 
Con lo que la capacidad del condensador será:
Qc = 25 000 kcal/h × 1,246 = 31 150 kcal/h
La diferencia de temperaturas entre los dos fluidos en movimiento es la media logarítmica 
Q = S · k · Δt
��������
����
��������
h2 h3–
h1 h4–
------------------ 68 kcal/kg 20 kcal/kg–
58,5 kcal/kg 20 kcal/kg–
------------------------------------------------------------- 48
38,5
---------- 1,246= = =
98 Capítulo 4 Condensador
Por lo tanto:
tc = temperatura de condensación (ºC)
tea = temperatura de entrada de agua en el condensador (ºC)
tsa = temperatura de salida de agua del condensador (ºC)
Aplicando estos valores:
31 150 kcal/h = S × 800 kcal/(h)(m2)(ºC) × 8,2 ºC
Ejemplo nº 2
Calculemos la capacidad de un condensador por aire, de circulación forzada, para una ins-
talación cuyos datos conocidos son:
� Capacidaddel evaporador: 28 000 kcal/h
� Temperatura de evaporación: –10 ºC
Figura 4.17 Representación del ciclo mediante el diagrama p-h.
Q = S · k · Δtm
P
12,9
2,5
20 58,5 68 h
3
4
2
1
32 ºC
-20 ºC
Δtm tc tea–( ) tc tsa–( )–
ln
tc tea–( )
tc tsa–( )
----------------------
--------------------------------------------------=
Δtm
tc tea–( ) tc tsa–( )–
ln
tc tea–( )
tc tsa–( )
---------------------
----------------------------------------------- 32 21–( ) 32 26–( )–
ln
32 21–( )
32 26–( )
----------------------
--------------------------------------------------- 8,2 ºC= = =
S 31 150 kcal/h
800 kcal/(h) m2( ) ºC( ) 8,2 ºC×
------------------------------------------------------------------------------= ��������
��������
4.8 Selección del condensador 99
� Temperatura de condensación: 35 ºC
� Temperatura del aire ambiente: 20 ºC
� Fluido refrigerante: R-22 
El proceso será el siguiente:
1. Trazaremos el diagrama de Mollier correspondiente (Fig. 4.18)
2. Determinaremos la relación Qc/Qe
Qc = capacidad del condensador
Qe = capacidad del evaporador
3. Capacidad del condensador:
Qc = 28 000 kcal/h · 1,22 = 34 160 kcal/h 
4.8 SELECCIÓN DEL CONDENSADOR
Se trata de determinar la capacidad nominal del condensador que se debe insta-
lar. Para ello se deben utilizar las tablas de los fabricantes, que las elaboran según
los datos que obtienen en las pruebas que realizan. Cada fabricante tiene sus pro-
pias tablas. Un ejemplo ilustrativo del proceso de selección sería el siguiente:
Figura 4.18 Representación del ciclo en el diagrama p-h.
Relación 
Qc
Qe
------ h2 h3–( ) kcal/kg
h1 h4–( ) kcal/kg
------------------------------------------ 67,5 22–( ) kcal/kg
59 22–( ) kcal/kg
---------------------------------------------- 1,226= = =
��������
P
13,9
3,6
35 ºC
–10 ºC
22 59 h
2
14
3
67,5
����
100 Capítulo 4 Condensador
Ejemplo de aplicación:
Seleccionemos el condensador de la instalación del ejemplo nº2.
Tal como comentamos al principio, se debe determinar la capacidad nominal del con-
densador, que se podría hacer mediante la siguiente fórmula y las tablas del fabricante.
Qn = Qe · Fc · Fr · Fa · (15/Dt) (1)
Qn = capacidad nominal del condensador
Qe = capacidad del evaporador
Fc = factor calor compresión
Fr = factor refrigerante
Fa = factor de altitud
Dt = diferencia de temperaturas (tc – ta)
a. El factor de calor de compresión (Fc), se obtiene en la gráfica de la figura 4.19: 
Con lo que Fc = 1,3
b. Factor del refrigerante (Fr), según la tabla del fabricante:
Con lo cual Fr = 1,04
Figura 4.19 Obtención del factor de calor de comprensión (Fc).
Factor del refrigerante (Fr)
Refrigerante R-22 R 134 a R 404 A R 507
Factor de corrección 1,04 1,06 1 0,97
��������
Fc
1,9
1,5
1,1
–5 –15 –25
45 ºC
40 ºC
35 ºC
30 ºC
Temperaturas de
condensación
Temperaturas de evaporación
4.9 Determinación del caudal de agua 101
c. Para obtener el factor de altitud (Fa), recurrimos a la siguiente tabla del fabricante:
Con lo cual Fa = 1
d. Δt o Dt, es la diferencia entre la temperatura de condensación y la de entrada del ai-
re; en este caso es:
Dt = 35 ºC – 20 ºC = 15
Con lo que, 15/Dt = 15/15 = 1.
e. Con los valores obtenidos en las correspondientes tablas, aplicamos la fórmula (1):
Qn = 28 000 kcal/h · 1,3 · 1,04. 1 · 1 = 37 856 kcal/h, que sería la capacidad para selec-
cionar el condensador. 
4.9 DETERMINACIÓN DEL CAUDAL DE AGUA 
Para determinar el caudal de agua necesario que debe circular por un condensador
multitubular, recurrimos a la siguiente fórmula: 
Q = capacidad calorífica a disipar por el condensador (kcal/h)
m = caudal de agua (l/h)
ce = calor específico del agua, kcal/(l)(ºC)
te = temperatura de entrada de agua (ºC)
ts = temperatura de salida de agua (ºC)
Ejemplo de aplicación:
Siguiendo con el ejemplo nº 1, vamos a determinar la cantidad de agua que pasa a través
del condensador.
Q = m · ce · (ts – te)
m= 6,23 m3/h
Factor de altitud (Fa)
Altitud del nivel del mar 0 500 1000
Fa 1 1,01 1,06
Q = m · ce · (ts – te)
��������
����
��������
m Q
ce ts te–( )⋅
----------------------------- 31 150 kcal/h
1kcal/ 1( ) º C( ) 26 21–( ) º C( )⋅
--------------------------------------------------------------------------- 6230 1/h= = =
��������
102 Capítulo 4 Condensador
4.10 CONSECUENCIAS DE UNA ELEVADA PRESIÓN 
DE CONDENSACIÓN 
Como conclusión de la importancia que tiene una presión de condensación dema-
siado alta con relación a la de aspiración, diremos que: 
↑ = aumento
↓ = disminución
⇒ = implica
Pc = presión de condensación
Rc = relación de compresión
Rv = rendimiento volumétrico
Pf = potencia frigorífica
De lo que se deduce que un aumento de la presión de condensación, por encima
de los valores establecidos, implica la disminución de la potencia frigorífica y en
consecuencia el aumento de los consumos.
No obstante, en el capítulo de los compresores, esta variación de presión se
trata con más profundidad.
↑ Pc ⇒ ↑ Rc ⇒ ↓ Rv ⇒ ↓ Pf
����
103
C A P I T U L O 5
Evaporador
Introducción
Es el elemento de la instalación donde se produce el efecto refrigerante. Es un
intercambiador de calor, en el cual el calor de la cámara o local pasa al interior
del evaporador por efecto de la ebullición del fluido refrigerante en su interior.
El fluido refrigerante, ya expansionado, entra en el evaporador a la presión y
temperatura necesarias para que efectúe el enfriamiento del medio que lo rodea.
Tiene que estar formado por un material que sea muy buen conductor del ca-
lor, para que se realice el mejor intercambio posible, y no tienen que estar insta-
lados necesariamente dentro de los recintos o locales a refrigerar.
5.1 CAPACIDAD DEL EVAPORADOR
Se expresa en kcal/h, es decir la cantidad de calor que extrae por unidad de tiem-
po, y depende de los siguientes factores:
Q = Capacidad del evaporador (kcal/h)
S = Superficie de transmisión (m2)
k = Coeficiente de transmisión del material, kcal/(h)(m2)(ºC).
Δt = Diferencia de temperaturas entre el fluido refrigerante y el medio a en-
friar (ºC)
Q = S · k · Δt
����
104 Capítulo 5 Evaporador
Cuanto mayor sea el valor de cualquiera de estos tres factores, mayor será la
cantidad de calor extraído. Pero ello implica también ciertos condicionantes, ta-
les como:
1. Que la superficie quede limitada por el espacio donde tenga que instalarse.
2. El coeficiente k del material esté relacionado con el coste y la compatibilidad
con el fluido refrigerante.
3. La diferencia de temperaturas, que evidentemente cuanto mayor sea implicará
más extracción de calor; pero ello repercute en la humedad de la cámara.
Cuanto mayor sea esa diferencia, menor será la humedad.
5.2 CLASIFICACIÓN DE LOS EVAPORADORES
Son muchas las formas y tipos de evaporadores existentes, por lo que es difícil
englobarlos en una sola clasificación, y los distinguiremos según el estado del
fluido refrigerante en su interior y según su construcción.
5.2.1 Evaporadores según el estado del fluido refrigerante 
en su interior
5.2.1.1 Inundados
En estos evaporadores, el fluido refrigerante se encuentra en estado líquido desde
la entrada hasta la salida, aunque a la salida está en mezcla de líquido y gas; pero
en un porcentaje considerable de líquido. Es decir, el fluido refrigerante se en-
cuentra a lo largo de toda la superficie de transmisión, en estado líquido.
Son evaporadores de gran rendimiento, ya que si a la salida el fluido está en
un porcentaje considerable de líquido, implica que la diferencia de temperaturas
entre el fluido refrigerante y el medio a enfriar es prácticamente constante. Tam-
bién se caracterizan por el tipo de dispositivo de expansión, ya que emplean los
denominados reguladores de nivel o válvula de flotador.
Una instalación típica que emplea estos evaporadores, se muestra en la si-
guiente figura 5.1. 
El fluido refrigerante procedente del recipiente de líquido, pasa a través del
regulador (dispositivo de expansión) y entra expansionado en un recipiente lla-
mado separador de líquido. Desde este elementose alimentan los evaporadores.
En la figura hemos representado dos evaporadores: uno alimentado por gra-
vedad y otro forzado, por bomba. Incluso desde el separador de líquido, pode-
mos alimentar evaporadores para distintas temperaturas, mediante expansiones
posteriores.
A la salida del evaporador, el fluido se encuentra en estado líquido en su ma-
yor parte y por lo tanto no puede ir conectado directamente al compresor. Por ello
se conecta la salida al separador de líquido, en el cual el líquido está en la parte
inferior y el vapor en la parte superior, de donde es aspirado por el compresor.
����
��������
������������
5.2 Clasificación de los evaporadores 105
El separador de líquido, al contener el fluido a muy baja presión, ya que está
expansionado, debe estar perfectamente aislado; de lo contrario habría transmi-
sión y el fluido ebulliría.
5.2.1.2 Semiinundados 
Están formados por dos colectores, uno de menor diámetro que es la entrada del
fluido refrigerante, y otro colector de mayor diámetro, que es la salida del fluido
(Fig. 5.2). Los dos colectores están unidos mediante los tubos, en paralelo, por los
Figura 5.1 Instalación con evaporadores inundados.
Figura 5.2 Evaporador semiinundado. 
Líquido
del recipiente
Dispositivo 
de expansión
Aspiración
Compresor
Descarga
Separador
de líquido
Bomba de circulación
del fluido refrigerante
Evaporador de 
la cámara nº2
Evaporador de 
la cámara nº1
������������
Entrada de fluido
Salida de fluido
106 Capítulo 5 Evaporador
que circula el fluido refrigerante. Es muy importante para su correcto funciona-
miento que estos evaporadores estén perfectamente nivelados. 
Al estar los tubos conectados en paralelo, la velocidad del fluido refrigerante
a través de los mismos es muy baja y el líquido se va depositando en la parte in-
ferior de los tubos, inundándolos. El vapor que se va formando circula por la parte
superior.
Por lo general, estos evaporadores son de tubo con aletas, que en el gráfico no
están representadas, con objeto de ver la disposición de los tubos y colectores.
5.2.1.3 Secos 
Se caracterizan porque el fluido refrigerante se encuentra, a la salida del evapora-
dor, en estado de gas. Es decir, una parte de la superficie de transmisión se emplea
en el recalentamiento del fluido refrigerante.
En los evaporadores secos la alimentación se produce, generalmente, median-
te válvulas de expansión termostáticas. El fluido entra expansionado y a la salida,
por la transmisión de calor, se encuentra en estado de vapor. Esto es debido a que
las válvulas de expansión termostáticas trabajan según el recalentamiento del va-
por a la salida del evaporador. En el capítulo de las válvulas de expansión lo tra-
taremos con mayor profundidad.
5.2.2 Evaporadores según su construcción 
5.2.2.1 De tubo liso
Son los más empleados desde el principio de la refrigeración. Consisten en un
tubo de cobre recocido que puede presentar distintas formas, entre las que desta-
can, por su aplicación, la de zigzag y en espiral (Fig. 5.3).
Figura 5.3 Evaporador de tubo liso. 
������������
��������
������������
Entrada
fluido
refrigerante
Bandeja
Salida de fluido refrigerante
Desagüe
5.2 Clasificación de los evaporadores 107
5.2.2.2 De tubo con aletas
Para una misma capacidad, con las aletas se consigue un menor tamaño porque la
superficie de transmisión es la de los tubos más la de las aletas (Fig. 5.4). 
Las aletas pueden ser de varias formas, principalmente rectangulares o circulares,
y no necesariamente lisas con objeto de facilitar la turbulencia del aire. Las aletas
se fijan al tubo mediante un proceso mecánico, que consiste en el ensanchamiento
del tubo haciendo pasar por su interior una bola de acero.
La circulación del aire, a través de estos evaporadores puede ser:
� Natural
En los que el aire circula por su diferencia de densidad en los distintos puntos,
estableciéndose corrientes de convección. Se instalan en el techo o a lo largo
de las paredes del local a refrigerar. El aire frío procedente del evaporador, al
entrar en contacto con el producto se calienta por la transmisión de calor y as-
ciende hacia el evaporador, que lo enfría, “cayendo” nuevamente sobre el pro-
ducto a enfriar.
� Forzada
La entrada y salida del aire se produce por la acción de los ventiladores, por
lo que la separación entre las aletas es menor que en los de circulación natural. 
Figura 5.4 Evaporador con aletas.
Figura 5.5 Evaporador de circulación forzada.
������������
108 Capítulo 5 Evaporador
La disposición de los tubos es al tresbolillo (Fig. 5.6).
Con ello se garantiza que todo el aire que pasa
a través del evaporador, se enfría, ya que está en
contacto con todo el tramo del serpentín. El aire
que no está en contacto con los tubos de la prime-
ra fila, lo consigue con los de la segunda fila.
Los materiales que se empleen para los tubos
y aletas, deben ser muy buenos conductores de ca-
lor; pero al mismo tiempo han de ser compatibles
con los fluidos refrigerantes. Con amoníaco se
emplean tubos y aletas de acero, y con fluidos clo-
rofluorados, tubos de cobre y aletas de aluminio. 
Nota En el montaje de los evaporadores es muy importante seguir las instruccio-
nes de los fabricantes y respetar las distancias entre evaporador y techo o paredes
con objeto de no perjudicar la circulación del aire, y por lo tanto el rendimiento.
5.3 EXPANSIÓN DIRECTA E INDIRECTA
Tal como comentamos al principio de este capítulo, los evaporadores son los ele-
mentos que se encargan de mantener la temperatura necesaria en el interior del
local a refrigerar. Pero ello no implica que tengan que estar instalados dentro del
local, sino que pueden también estar fuera. Distinguiremos entre sistemas de
expansión directa y sistemas de expansión indirecta.
5.3.1 Expansión directa
El evaporador enfría directamente la cámara, bien porque está instalado en su in-
terior o en un local anexo. Un ejemplo de este último tipo de instalación, es el re-
presentado en la siguiente figura 5.7. 
Figura 5.7 Evaporador de expansión directa.
Figura 5.6 Tubos al tresbolillo.
����
��������
Cámara Local
anexo
Aspiración
Líquido
refrigerante
5.3 Expansión directa e indirecta 109
El evaporador está instalado en un local anexo y la descarga del aire se realiza
a través de un conducto que dispone de unas rejillas para la salida del aire. De esta
forma se consigue una distribución uniforme del aire de impulsión. El retorno del
aire en este caso también es conducido por otro conducto hacia el evaporador.
Este sistema se suele emplear en cámaras de altura considerable o bien por las
características de almacenamiento del producto.
5.3.2 Expansión indirecta 
Necesita de un circuito secundario para mantener la temperatura necesaria en el
interior del local. Es un sistema muy empleado en casos en que el local o cámara
a refrigerar está situado a una distancia considerable del compresor.
Ejemplo de aplicación
Un ejemplo ilustrativo de este caso lo tenemos en la figura 5.8, en la que solamente refle-
jamos los elementos más característicos: 
Se trata de un sistema cuyo evaporador enfría un líquido (agua o salmuera) en un tan-
que, de donde es aspirado por una bomba y enviado a un serpentín, que se encuentra den-
tro del local o cámara a refrigerar. La salida del serpentín de la cámara retorna nuevamente
al tanque. 
Figura 5.8 Evaporador de expansión indirecta.
��������
��������
Compresor
Circuito de refrigeración
Circuito de agua o salmuera
Entrada de agente
condensante (agua)
Condensador
Recipiente de líquido
Tanque
Bomba de circulación de
líquido (agua o salmuera)
Cámara a
refrigerarAgua o salmuera
Descarga
Aspiración
Evaporador Serpentín de la cámara
��������
110 Capítulo 5 Evaporador
5.3.2.1 Ventajas de este sistema 
1. Se evitan las grandes caídas de presión, que si se hiciera por expansión directa
implicarían, entre otras medidas, sobredimensionar el compresor para com-
pensar esas pérdidas de carga. Así no hay que llevar el evaporador al interiorde la cámara para conseguir la temperatura necesaria en su interior. Estas caí-
das de presión las asumiría la bomba del circuito secundario, que es la que
“trasladaría” la refrigeración producida en el tanque a la cámara.
2. Dado que el circuito primario es más corto, es menor la cantidad de fluido
refrigerante.
3. En caso de pérdidas de refrigerante, solamente afectarían al circuito primario,
ya que en el circuito secundario las pérdidas serían de agua o salmuera. Ade-
más estas fugas se detectan con facilidad y el reponer estos fluidos es más ba-
rato que si fuera el fluido refrigerante. 
El enfriamiento que se produce mediante el serpentín del circuito secundario se
conoce como frigorífero, pues aprovecha el calor sensible para la producción
de frío.
En cambio, el enfriamiento producido en el serpentín del circuito primario
(evaporador del circuito frigorífico) se conoce como frigorígeno, pues aprovecha
el calor latente para la producción de frío.
5.3.2.2 Ejemplo de aplicación en instalaciones de aire acondicionado 
El sistema indirecto, también es muy empleado en las instalaciones de aire acon-
dicionado. Como el representado en el esquema de la figura 5.9, en el que apare-
cen los elementos más importantes (los presostatos, termostatos, manómetros,
etc, ya se suponen aplicados).
El circuito representa la denominada “central enfriadora de agua”, de gran
aplicación en este tipo de instalaciones. Básicamente consta de un circuito de re-
frigeración, cuyo evaporador enfría el agua que contiene el tanque.
La bomba aspira el agua del tanque y la envía a un elemento que suele ser el
“fan-coil” (“ventilador-serpentín”), que está en el interior del local que se quiera
acondicionar (Fig. 5.10). En el lateral derecho se pueden apreciar las conexiones
de entrada y salida de agua. El agua al salir del fan-coil vuelve al tanque, para su
enfriamiento. Evidentemente, el agua a la salida del fan-coil, lo hace a una tempe-
ratura superior a la que entró en el mismo, ya que se encarga de robar el calor del
local.
Como dato orientativo, en este tipo de instalaciones el agua que sale del tan-
que (o sea, la que entra en el fan-coil) lo hace a una temperatura de 7 ºC y retorna
con una temperatura de 12 ºC.
A efectos de una mejor comprensión del funcionamiento, diremos que los
fan-coils a la entrada llevan instalada una válvula moduladora (Fig. 5.9) que actúa
������������
������������
5.3 Expansión directa e indirecta 111
según la señal que le envía el termostato ambiente, con lo cual, si la temperatura
ambiente es más alta que la requerida, la válvula moduladora abre dando paso a
más caudal de agua, y se cerrará cuando la temperatura disminuya.
Figura 5.9 Aire acondicionado por sistema indirecto.
Figura 5.10 "Fan-coil".
Compresor
Recipiente
de líquido
Condensador
Local
Bomba
Válvula
moduladora
Tanque
2
Termostato
T
Circuito del fluido refrigerante
Circuito de agua o salmuera
Ventilador
Motor
Bandeja
Intercambiador
agua-aire
Condensador
eléctrico
112 Capítulo 5 Evaporador
En el esquema están representadas otras dos válvulas moduladoras, que ac-
túan sobre los fan-coils de otros locales a acondicionar.
Los ventiladores del fan-coil suelen estar conectados con variadores de velo-
cidad; de esta manera se regula el caudal del aire impulsado de acuerdo con las
necesidades térmicas del local puesto que, evidentemente, existe una relación en-
tre el caudal impulsado (m3/h) y las frigorías que aporta.
5.3.2.2.1 Mantenimiento del fan-coil
Como es elemento del circuito que, de una manera directa, se encarga de mantener la
temperatura en el interior del local, independientemente de las recomendaciones de
cada fabricante, citaremos las operaciones de mantenimiento que se deben aplicar:
� Limpieza de los filtros de aire porque un filtro sucio reduce el caudal del aire y
provoca la suciedad del serpentín, lo que implica disminución de la potencia.
� Comprobación del buen estado de la evacuación de los condensados.
� Engrase de los motores (cojinetes), si fuera necesario.
� Comprobación de los consumos eléctricos.
En los dos ejemplos anteriormente comentados, para el enfriamiento de los líqui-
dos se utilizan los denominados enfriadores de líquido (Fig. 5.11).
Otro tipo de evaporador, enfriador de líquido, es el multitubular de la figura 5.12.
Según su capacidad el haz tubular puede ser desmontado. 
Figura 5.11 Enfriador de líquido.
Figura 5.12 Enfriador de líquido multitubular. 
����������������
Aspiración
del líquido
Retorno
Salida fluido
refrigerante
Entrada fluido refrigerante
5.4 Salto térmico en los evaporadores (Δt) 113
5.4 SALTO TÉRMICO EN LOS EVAPORADORES (�t)
Es la diferencia de temperaturas entre la del fluido refrigerante, evaporándose en
el interior de los evaporadores, y la del fluido a enfriar. Varía según se trate este
último de aire, salmuera, agua… y el tipo de evaporador a emplear.
A efectos prácticos y de una manera orientativa, diremos, por ejemplo, que
a. Si el fluido a enfriar es líquido, esa diferencia de temperaturas es del orden
de 5 ºC.
b. Si el fluido a enfriar es el aire de la cámara, esa diferencia de temperaturas es
del orden de 5 a 8 ºC para evaporadores forzados y de 8 a 12 ºC para evapo-
radores de circulación natural.
Ya que el salto térmico (Δt) está condicionado por la humedad relativa (H.R.) de
la cámara, que a su vez está determinada por el tipo de producto en el interior de
la misma, no debemos olvidar que cada producto tiene su propia temperatura y
humedad relativa, para poder ser mantenido en óptimas condiciones de conserva-
ción o congelación.
Ejemplo de aplicación
En una cámara queremos mantener merluza a una temperatura de –20 ºC y con una H.R.
de 80-85 %, empleando un evaporador forzado.
El fluido de la instalación es R-22.
Por lo tanto, tal como hemos comentado anteriormente, el salto térmico (Δt) es-
tará entre 5 y 8 ºC, con lo cual el fluido se evaporará a una presión del orden de los
0,85 kg/cm2 (considerando una diferencia de 7 ºC), que será la presión que nos marque
el manómetro de aspiración.
Si la presión disminuye, entonces la humedad de la cámara disminuye, y al contrario,
una presión superior implicaría que la humedad de la cámara aumentaba.
5.5 DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD DE UN EVAPORADOR
Para un mejor entendimiento, a continuación realizaremos uno de los ejemplos
que nos podremos encontrar en una instalación.
Ejemplo de aplicación
Supongamos una instalación que trabaja con un evaporador de circulación natural (por
gravedad) de tubo con aletas y queremos calcular la capacidad del mismo, en kcal/h.
Los datos de que disponemos son: 
� Δt = 12 ºC
� Temperatura de evaporación (te) = –10 ºC
� El coeficiente de transmisión k, tratándose de un evaporador de circulación natural de
tubo con aletas, es de 7 kcal / (h)(m2)(ºC)
Las medidas del evaporador, que reflejamos en la figura 5.13, son: 
����
��������
��������
����
��������
114 Capítulo 5 Evaporador
H = 160 mm
A = 325 mm
L = 760 mm, es la longitud de cada tubo, que aunque en la figura están representados so-
lamente dos, este evaporador tiene 8 tubos.
Tal como hemos estudiado al principio del capítulo, la capacidad de un evaporador es:
De esta fórmula conocemos Δt, y k. Con lo cual, debemos de determinar la superficie S de
transmisión.
La superficie de transmisión es la suma de la superficie de los tubos y aletas:
a. Tubos
Medimos el diámetro ∅ = 16,5 mm
Longitud, L = 760 mm, no consideramos los codos.
La superficie de cada tubo será: Altura
La base es la longitud del tubo (L), y la altura, h, la determinamos:
l = 2 · π · (∅/2) = 2 · 3,14 · (16,5/2) = 51,81 mm
S = 760 mm · 51,81 mm = 39 375,6 mm2
Como hay 8 tubos
S = 39 375,6 mm2 × 8 = 315 004,8 mm2
Figura 5.13 Cotas del evaporador.
A L
H
Q S k tΔ⋅ ⋅=
Base
l 2 π r⋅ ⋅=
S b h×=
5.6 Selección de un evaporador 115
b. Aletas
La superficie de cada una será:
S = b × h = 325 mm × 160 mm = 52 000 mm2,
como el evaporador tiene 66 aletas: 
S = 52 000 mm2 × 66 = 3 432 000 mm2
Dadoque la transmisión se produce por las dos caras:
S = 3 432 000 × 2 = 6 864 000 mm2
Por tanto, la superficie total será:
S = 315 004,8 mm2 + 6 864 000 mm2 = 7 179 004,8 mm2 = 7,1 m2
Con lo cual la capacidad del evaporador será:
Q = S · k · Δt = 7,1 m2 × 7 kcal / (h)(m2)(ºC) × 12 ºC = 596 kcal/h.
5.6 SELECCIÓN DE UN EVAPORADOR 
Una vez determinada la capacidad de un evaporador, el siguiente paso es el pro-
ceso de su selección. Para ello debemos utilizar las tablas de los fabricantes.
Cada fabricante tiene sus propias tablas. 
La capacidad determinada se verá afectada por el factor de corrección (f), que
nos dará el valor de la capacidad nominal, y ésta será la que finalmente se instale.
Esta capacidad es la capacidad nominal o capacidad corregida.
El factor (f) es un valor que tiene en cuenta las pérdidas de rendimiento por
formación de escarcha y de hielo en las baterías de los evaporadores, durante el
tiempo establecido entre los períodos de desescarche.
Qn = Capacidad nominal, que se obtendrá en las tablas (kcal/h)
Qc = Capacidad en las condiciones de trabajo (kcal/h)
f = Factor de corrección
Como ejemplo de ejecución del proceso, realizaremos una aplicación práctica.
Ejemplo de aplicación
Se trata de seleccionar un evaporador de circulación forzada, para las siguientes condicio-
nes de trabajo:
� Capacidad: 10 000 kcal/h
� Temperatura de la cámara (tc): –25 ºC
� Temperatura de evaporación (te): –30 ºC
��������
����
Qn Qc
f
-------=
��������
116 Capítulo 5 Evaporador
Con lo cual Δt es de 5 ºC. El proceso a seguir es el siguiente:
1. Con la temperatura de evaporación (–30 ºC) y la diferencia Δt (5 ºC), obtenemos en
las tablas del fabricante (Fig. 5.14) el factor de corrección (f) 0,58
2. La capacidad nominal, será:
Qn = 10 000 kcal/h / 0,58 = 17 241 kcal/h
3. Con esta capacidad seleccionamos el evaporador a instalar. Si en la tabla no aparece
el valor de esta capacidad, se escoge el de potencia inmediata superior.
Figura 5.14 Tabla de factor de corrección.
-5 -10 -20 -30
0,50
0,60
0,80
1
1,15
Temperaturas de evaporación (ºC)
Fa
ct
or
 d
e 
co
rr
ec
ci
ón
 f
Δt = 10 ºC
Δt = 9 ºC
Δt = 8 ºC
Δt = 7 ºC
Δt = 6 ºC
Δt = 5 ºC
Qn Qc
f
-------=
5.7 Desescarche 117
El modelo seleccionado será el DJ/15. 
5.7 DESESCARCHE
5.7.1 Introducción
Consiste en la eliminación de la escarcha que se produce en el evaporador. Para
un mejor entendimiento del proceso, consideremos un evaporador forzado que
funciona en el interior de una cámara frigorífica. El aire del interior de la cámara
es un aire húmedo y al pasar, impulsado por el ventilador a través del serpentín,
sus gotitas de agua, al ponerse en contacto con la superficie exterior de éste, que
contiene el fluido refrigerante a baja presión, se depositan en la superficie del
tubo y por el enfriamiento forman la escarcha (a temperatura ligeramente supe-
rior a los 0 ºC).
Esa escarcha, posteriormente hielo, es perjudicial para el rendimiento del eva-
porador, ya que actúa de aislante entre el aire y el fluido refrigerante, con lo cual
tenemos una doble problemática:
1. Impide que el aire de la cámara al pasar por el serpentín se enfríe hasta la tempe-
ratura necesaria, obligando al compresor a trabajar en ciclos largos, con las con-
secuencias ya comentadas. Y el caudal de aire a través del serpentín es menor.
2. Por otra parte, si no hay buena transmisión de calor el fluido refrigerante no pue-
de vaporizarse, lo que implica que salga en estado líquido hacia el compresor.
5.7.2 Tipos de desescarche 
Hay muchas maneras de eliminar esa escarcha, pero todas se basan en la apor-
tación de calor. Los sistemas de desescarche más empleados son:
5.7.2.1 Por agua
Es el sistema que menos se usa entre los comentados en este apartado. En la figu-
ra 5.15 se representa un caso de aplicación. 
En la parte superior del serpentín está instalada una bandeja, que dispone de
unos orificios o toberas por los que sale impulsada el agua procedente de la red.
La impulsión del agua está diseñada de modo que caiga uniformemente sobre
todo el serpentín.
Modelo Capacidad N.
kcal/h
Caudal de aire
m3/h
Superficie
m2
FG/14
FG/20
DJ/15
14 200
16 300
18 700
16 000
19 000
21 000
110
125
140
��������
����
��������
��������
������������
118 Capítulo 5 Evaporador
Al caer sobre el hielo, se produce la fusión de éste, que cae en la bandeja in-
ferior y el agua es conducida a la red de desagüe.
Durante la realización del desescarche, la alimentación del fluido refrigerante
está interrumpida y el ventilador parado. En el siguiente tipo de desescarche, muy
utilizado, se explica el proceso con más profundidad.
5.7.2.2 Por resistencias eléctricas 
Consiste en la instalación de resistencias calefactoras en contacto con las aletas
del evaporador. 
Figura 5.15 Desescarche por agua.
Figura 5.16 Conexión eléctrica de las resistencias de desescarche. 
Salida de aire
Entrada de agua
Entrada líquido
refrigerante
Salida gas
refrigerante
Desagüe
������������
5.7 Desescarche 119
La ejecución puede realizarse de varias maneras. Una de las más extendidas,
automática, consiste en lo siguiente (Fig. 5.17): 
1. El desescarche se inicia, por ejemplo, mediante un temporizador que cierra la
válvula de solenoide, con lo cual ya no pasa el fluido refrigerante al evapora-
dor (la presión de aspiración del compresor empieza a caer, hasta que alcanza
el valor regulado en el presostato de baja y éste para el compresor).
2. A continuación se para el ventilador del evaporador, y se conectan las resis-
tencias eléctricas.
3. La finalización del desescarche puede ser por tiempo o por temperatura, y de
tal manera que contemple la salida del agua que va cayendo a la bandeja.
4. Finalizado el desescarche se desconectan las resistencias eléctricas, se pone
el ventilador en marcha y se abre la válvula de solenoide, con lo que se pone
nuevamente en marcha la instalación. 
La bandeja debe estar dimensionada para que recoja toda la cantidad de agua pro-
veniente de la fusión del hielo. Tratándose de bajas temperaturas, la bandeja y el
tubo de desagüe, van provistos de resistencias eléctricas para evitar la congela-
ción del agua.
Durante el desescarche, al estar conectadas las resistencias eléctricas, provocan
el aumento de la presión del fluido refrigerante contenido en el evaporador. Ese au-
mento de la presión del fluido en el lado de baja presión puede dañar, por sobrecar-
ga, el motor del compresor en el arranque. Para evitar esa alta presión en la
aspiración se ha instalado en la aspiración del compresor un regulador de presión.1
También se puede solventar mediante una válvula de expansión adecuada.2
Figura 5.17 Desescarche por resistencias eléctricas.
1. Ver apartado 7.2 "Regulador de presión de aspiración" del capítulo "Reguladores".
Regulador de presión
Ventilador
del evaporador
Válvula de solenoide
BandejaCompresor
Condensador
Recipiente de líquido
Resistencias
Evaporador
120 Capítulo 5 Evaporador
Nota Cuando las resistencias están activadas, hemos dicho que el compresor ya
está parado; pero puede ocurrir que arranque porque al activarse las resistencias,
el fluido que está en el evaporador sufre un aumento de presión y temperatura, con
lo cual el diferencial del presostato arranca el compresor. Pero la válvula de sole-
noide sigue cerrada y no pasa fluido, el compresor solo aspira lo que tenga desde
el evaporador (incluido) y la presión de aspiración cae hasta que el presostato (por
baja) para nuevamente el compresor.
5.7.2.3 Por gas caliente 
Es un sistema con un alto rendimiento. Consiste en la introducción de gas calien-
te, vapor recalentado, en el evaporador que se quiera realizar el desescarche.
El esquema de la figura 5.18 nos facilita la comprensión. 
Las flechas indican el sentido del fluido refrigerante en funcionamiento normal.
El proceso de desecarche se produce de la siguiente manera:
1. Iniciado el ciclo de desescarche en el evaporador, se cierra la válvula 2 y se
para el ventilador. Evidentemente, eneste caso el compresor no se para puesto
que la instalación consta de más de un evaporador. Si la instalación tuviera un
solo evaporador, habría que disponer de otro elemento que reevaporara el
fluido antes de la entrada al compresor.
2. Se abre la válvula 1 y el vapor recalentado deriva al evaporador entrando en
éste después de la válvula de expansión. Dada la diferencia de temperaturas
existente, comienza la fusión del hielo, pero al mismo tiempo ese vapor reca-
lentado se enfría hasta que se produce la condensación del fluido.
2. Ver apartado 6.5 "Válvulas de expansión termostáticas con MOP" del capítulo "Dispositivos de
expansión".
Figura 5.18 Desescarche por gas caliente.
������������
1
Compresor Condensador
Recipiente de líquido
Evaporador
Válvula 2
Válvula de expansión
Válvula 1
Alimentación a otro 
evaporador
5.7 Desescarche 121
De manera práctica, diremos que el evaporador se convierte en condensador,
con lo cual el fluido a la salida del evaporador está en estado líquido, que
como ya sabemos, es peligroso para el compresor si lo aspira.
La manera de cómo se soluciona este problema, es lo que diferencia las distintas
aplicaciones de este sistema de desescarche. Una de las soluciones empleadas
en instalaciones con varios evaporadores, consiste en la comunicación de estos
entre sí. 
Ejemplo de aplicación
En la figura 5.19 se representa una instalación con dos evaporadores. Para mejor com-
prensión de su funcionamiento, solamente se reflejan los elementos que intervienen en los
ciclos de desescarche correspondientes a los evaporadores A y B.
a. Cuando la instalación está funcionando normalmente, el fluido refrigerante sigue el
circuito indicado mediante las flechas, y la disposición de las válvulas es la siguiente:
� Válvulas abiertas: 2-7-4-8
� Válvulas cerradas: 1-5-3-6 
b. Supongamos que queremos desescarchar el evaporador “A” (Fig. 5.20).
El fluido refrigerante circula en el sentido de las flechas, y la posición de las válvulas co-
rrespondientes a los dos evaporadores sería: 
� Las válvulas que estarían abiertas: 1-3-4-8
� Las válvulas que estarían cerradas: 2-7-5-6 
Figura 5.19 Desescarche de instalación con dos evaporadores. Funcionamiento normal.
��������
8
6
7 3
5
42
1
Entrada
de agua
Salida
de agua
Condensador
Recipiente
de líquido
Compresor
A B
122 Capítulo 5 Evaporador
Es decir, el líquido que sale del evaporador “A” alimenta el evaporador “B” en funciona-
miento. Incluso esa variación de temperaturas en el líquido, tal como se demostró en ca-
pítulos anteriores, es buena ya que mejora el rendimiento.
Por lo tanto el evaporador “B” seguiría trabajando normalmente.
c. Si el desescarche se realizara en el evaporador “B” (Fig. 5.21).
Las válvulas estarían de la siguiente manera:
� Válvulas abiertas: 5-6-2-7
� Válvulas cerradas: 4-8-1-3. 
El evaporador “A” seguiría trabajando normalmente.
Como dato orientativo diremos que en una instalación múltiple, con desescarche por gas
caliente, dos tercios de la instalación deben estar en producción de frío. 
Figura 5.20 Desescarche de instalación con dos evaporadores. Desescarche del evaporador "A".
Figura 5.21 Desescarche de instalación con dos evaporadores. Desescarche del evaporador "B".
8
6
7 3
5
42
1
1
Entrada
de agua
Salida
de agua
Condensador
Recipiente
de líquido
Compresor
A B
Línea de gas caliente
��������
8
6
7 3
5
42
1
1
Agua
Condensador
Recipiente
de líquido
Compresor
A B
Línea de gas caliente
5.7 Desescarche 123
5.7.2.4 Por inversión del ciclo
Como su nombre indica, consiste en invertir el ciclo de funcionamiento, es decir,
durante el ciclo de desescarche, el evaporador realiza la función del condensador
y el condensador la del evaporador.
La ejecución puede realizarse con sistema de válvulas, en manual o automá-
tico, o bien mediante la instalación de una válvula de 4 vías. Viene a ser la base
de la conocida “bomba de calor” (que aunque no es objeto de este libro, para ha-
cernos una idea de su alto rendimiento, diremos que su COP3 es del orden de 3.5).
La figura 5.22 es una representación esquemática simple pero muy ilustrativa: 
Las flechas representan el ciclo normal del funcionamiento de la instalación. El com-
presor descarga el fluido refrigerante al serpentín (B), que es el condensador, pasa al
recipiente de líquido (C), y al evaporador (A) de donde es aspirado por el compresor.
La disposición de las válvulas es la siguiente:
� Válvulas abiertas: 1-2
� Válvulas cerradas: 3-4-5
El siguiente esquema (Fig. 5.23) representa el funcionamiento durante el ciclo de
desescarche del evaporador (A) de la cámara. Las flechas representan el sentido
del fluido durante el mismo.
3. COP (Coeficiente de prestación de un sistema) es la relación entre la energía térmica cedida por
el sistema y la energía, de tipo convencional, absorbida.
Figura 5.22 Ciclo normal de funcionamiento.
������������
2
5
4
1
3
A
B
C
Compresor
Válvula
de retención
Válvula
de expansión
124 Capítulo 5 Evaporador
El compresor descarga el fluido refrigerante directamente al evaporador (A)
que se “transforma” en condensador, ya que debido a la transmisión de calor, el
fluido se condensa y pasa a través de la válvula de expansión al serpentín (B), que
ahora hace las funciones de evaporador, de donde es aspirado por el compresor.
La disposición de las válvulas es la siguiente:
� Válvulas abiertas: 3-4-5
� Válvulas cerradas: 1-2 
5.8 EFECTOS DE LA PRESIÓN DE ASPIRACIÓN 
EN EL EVAPORADOR
El rendimiento del evaporador tiene una relación muy directa con la presión de
aspiración. Si se aumenta la presión de aspiración, también aumentan la presión
y la temperatura del fluido dentro del evaporador. Esto implica que se reduce la
diferencia de temperaturas entre el fluido refrigerante y el medio exterior que ro-
dea el evaporador. En este caso el rendimiento del evaporador disminuye.
Por el contrario, si la presión de aspiración disminuye, también disminuyen la
presión y la temperatura del fluido dentro del evaporador, con lo que la diferencia
de temperaturas entre los dos fluidos aumenta. Esto se traduce en un aumento del
Figura 5.23 Desescarche por inversión del ciclo.
2
5
4
1
3
A
B
C
Compresor
Válvula
de retención
Válvula
de expansión
����
5.9 Influencia del aceite en el evaporador 125
rendimiento del evaporador. En cambio, tal como hemos comentado en el capítu-
lo de los compresores, en éstos ocurre el efecto contrario.
Ejemplo de aplicación
Se trata de una instalación que emplea un evaporador de circulación natural, de tubo con
aletas, que trabaja con un Δt de 12 ºC y tiene una capacidad de 3900 kcal/h. ¿Cuál sería la
capacidad, en los casos que Δt fuera de 8 ºC y de 6 ºC?
a. Si el mismo evaporador tuviera que trabajar con un Δt de 8 ºC, entonces la capacidad
disminuiría a las 2700 kcal/h.
b. Y si Δt fuese de 6 ºC, la capacidad del evaporador disminuiría hasta las 2000 kcal/h. 
5.9 INFLUENCIA DEL ACEITE EN EL EVAPORADOR
Al disminuir la presión de aspiración, el retorno del aceite al compresor se hace
con más dificultad y podría originar que el aceite se quedara en el evaporador ac-
tuando de aislante, disminuyendo así la transmisión de calor, e incluso producir
taponamientos.
Por otra parte, el nivel de aceite en el cárter disminuiría, lo que también difi-
cultaría la lubricación.
El aceite en un evaporador puede disminuir su rendimiento del orden del 20%.
El retorno del aceite se garantiza mediante el diseño adecuado de las tuberías
de aspiración, principalmente con el diámetro y trazado de las mismas. Como más
adelante estudiaremos, el diámetro influye en las velocidades y las pérdidas de
carga.
Para que nos hagamos una idea de estos valores, diremos que si la salida del
evaporador está al mismo nivel que el compresor, o que sea vertical descendente,
en la práctica se da una pendiente del orden del 2% hacia el compresor. La velo-
cidad mínima del fluido debe ser de 3 m/s.
Figura 5.24 Capacidad del evaporador en función de Δt.
����������������
 
 
 
 
1000
2000
3000
4000
0 2 4 6 8 10 12 14
Capacidad (kcal/h)
Diferencia de temperatura del evaporador ºC
����
126 Capítulo 5 Evaporador
En cambio si la salida del evaporador es vertical ascendente, caso de que el
compresor esté a más altura que el evaporador, la velocidad mínima será de 6 m/s.
La velocidad no puede ser muy alta, ya que si con ello se garantiza el retorno del
aceite, por otra parte también aumentan las pérdidas de carga y las caídas de pre-
sión que afectan al rendimiento de la instalación.
127
C A P I T U L O 6
Dispositivos de expansión
Introducción
Entre las funciones que realizan estos elementos, debemos destacar las siguientes:
� Regulan la cantidad de fluido refrigerante, que debe entrar en el evaporador.
� En unión del compresor, mantienen las presiones de alta y baja; podríamos
decir, que son las “fronteras” entre la alta y la baja presión del circuito.
� Producen la expansión del fluido. El fluido pasa de la alta a la baja presión
necesaria en el evaporador.
Pueden ser de varios tipos; los más empleados son los siguientes:
a. Tubos capilares
b. Válvulas de expansión termostáticas
c. Válvulas reguladoras de nivel (flotador)
d. Válvulas manuales
Las válvulas manuales tienen muy poca aplicación. Son válvulas de aguja y se
emplean en instalaciones cuya carga sea constante. También se utilizan monta-
das en “by-pass” con las válvulas de expansión, como complemento de regula-
ción, o bien para que en un momento dado, por ejemplo una avería, se pueda
regular la cantidad de fluido a través de ellas.
128 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
6.1 TUBOS CAPILARES
Se emplean en pequeñas instalaciones en las que varía poco la carga frigorífica,
principalmente instalaciones domésticas y comerciales de refrigeración, así como
en acondicionamiento de aire. Por ejemplo, en neveras, muebles enfriadores, bo-
telleros, islas y equipos de aire acondicionado compactos y partidos. 
Como ejemplo de su aplicación, comentaremos el siguiente circuito (Fig. 6.1),
que corresponde a una instalación de nevera doméstica. 
La línea a trazos representa la bandeja de recogida de las gotas de agua resul-
tantes de la condensación en el interior de la nevera. En esta bandeja, al estar en
contacto con el vapor recalentado de la descarga, se eliminan las gotas de agua.
Asimismo, el fluido entra en el condensador con una temperatura menor, lo
que favorece la condensación.
El tubo capilar une el condensador con el evaporador (alta y baja presión), y
es un tubo de cobre de pequeño diámetro. El fluido refrigerante al circular por el
interior del tubo, sufre una caída de presión y por tanto de temperatura, lo que ori-
gina su expansión.
Para evitar que una parte del fluido se evapore dentro del tubo, éste se suele
meter unos centímetros dentro del tubo de aspiración, que sale del evaporador ha-
Figura 6.1 Circuito de nevera doméstica.
����
Tubo capilar
Filtro
Evaporador
Condensador
Bandeja
Compresor
6.2 Válvulas de expansión termostáticas 129
cia el compresor. Con lo que se produce un intercambio térmico, que retrasa la
evaporación del fluido dentro del tubo capilar.
Tal como se puede ver en el esquema anterior, la instalación no lleva acumula-
dor de líquido, pues la reserva del fluido condensado se encuentra en los últimos tra-
mos del condensador, lo que a su vez hace de barrera entre el fluido condensado
(hacia el tubo capilar) y la mezcla de líquido y gas durante la condensación.
Las características fundamentales de los tubos capilares son el diámetro in-
terior y la longitud.
� Como dato orientativo, diremos que el mayor diá-
metro suele ser del orden de 2,4 mm.
Para la comprobación de los diámetros, se utilizan
las “galgas de capilares”
� Se suministran en rollos de diferentes diámetros y
se cortan con un útil especial (cortacapilares), se-
gún la longitud necesaria. 
� Cuando se realice el montaje de un tubo capilar, ya
sea el conjunto filtro-tubo capilar mediante abocar-
dado (roscado) o capilar mediante soldadura, hay
que eliminar las impurezas porque podrían producir la obstrucción del fluido.
� En este tipo de instalaciones, después de realizar alguna reparación, es muy
importante que cuando se vuelva a poner en marcha, tenga la cantidad exacta
de fluido refrigerante. Dada la importancia de la exactitud de la carga, los fa-
bricantes nos facilitan ese dato en la placa de características.
6.1.1 Sustitución del tubo capilar 
Al sustituir un tubo capilar debemos hacerlo por otro de las mismas característi-
cas. Ya que si, por ejemplo:
� Lo cambiamos por otro de menor longitud, el fluido refrigerante pasaría con
mayor rapidez al evaporador, se inundaría el evaporador y podría llegar líqui-
do al compresor.
� Por el contrario, si fuera de mayor longitud entonces al fluido le costaría más
llegar al evaporador, y se sobrecargaría el condensador, aumentaría la presión
de alta y disminuiría la producción frigorífica.
6.2 VÁLVULAS DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICAS 
La válvula de expansión termostática (Fig. 6.2) es uno de los elementos de las
instalaciones que la inmensa mayoría de las personas que trabajan en ellas en
algún momento dado las han manipulado. Pero también hay que decir que en
Galgas
Cortacapilares
��������
����
130 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
muchos casos, sin motivo, que no era necesario hacerlo, justificándolo de la si-
guiente manera:
“La cámara no consigue la temperatura adecuada, por lo tanto si no enfría es
porque no llega la cantidad adecuada de fluido refrigerante. Si abrimos la válvula,
pasará más fluido y se solucionará el problema”. 
Lógicamente, antes de actuar sobre la válvula debemos estar seguros de que
la “culpa” sea realmente de la válvula y no de otro elemento, como por ejemplo,
mala condensación o fugas.
Al actuar sobre la válvula, no sólo modificamos la cantidad de fluido que pasa
a través de ella, sino que también hay otras repercusiones, como estudiaremos
posteriormente.
Por lo tanto, vamos a comentar las características más importantes de su fun-
cionamiento, regulación, averías, síntomas y soluciones, que nos ayudarán a un
mejor conocimiento de las mismas.
6.2.1 Funcionamiento de la válvula
A la entrada de la válvula, el fluido debe estar en estado de líquido 100% a la
temperatura de condensación o mejor aún subenfriado, con lo que al sufrir la
expansión, a la salida estará en estado de mezcla de líquido y vapor; pero en ésta,
la proporción deberá ser mucho mayor en líquido que en vapor para que tenga un
buen rendimiento.
Deben montarse lo más cerca posible de los evaporadores, pues de lo contra-
rio, cuanto más lejos se monte, hay que compensar la pérdida de rendimiento, por
ejemplo aislando el tramo que los une, o replanteando diámetros.
Su funcionamiento queda determinado por tres presiones fundamentales que
actúan sobre la membrana interior (Fig. 6.3):
Pb = Presión del bulbo, actúa sobre la parte superior y tiende a abrir la válvula.
El bulbo está unido a la parte superior de la válvula, mediante un tubo ca-
pilar soldado entre ambos. 
Figura 6.2 Válvula de expansión termostática.
Conexión entrada 
de fluido refrigerante
Conexión de 
salida de fluido
refrigerante
Tornillo de 
regulación
Bulbo
��������
6.2 Válvulas de expansión termostáticas 131
Pe = Presión de evaporación, actúa sobre la parte inferior de la membrana y tien-
de a cerrarla. 
La presión del evaporador se comunica con la parte inferior de la membrana,
por medio de un orificio realizado a tal fin en el interior del cuerpo de la válvula.
Por ello, estas válvulas se llaman “válvulas de expansión termostáticas con
igualador interno”.
Pr = Presión del resorte, también actúa sobre la parte inferior de la membrana y
tiende a cerrarla. Es la fuerza que actúa directamente sobre el vástago de la
válvula.
Por lo que, en su funcionamiento, la presión del bulbo es equilibrada por la suma
de la presión del resorte más la presión de evaporación:
(1)
cuando Pb > Pr + Pe, la válvula se abre
cuandoPb < Pr + Pe, la válvula se cierra
La igualdad de presiones (1) se verá afectada por la variación de la tempera-
tura del refrigerante a la salida del evaporador medida en el bulbo, puesto que es
la temperatura que actúa sobre el fluido que contiene el bulbo:
a. Si es alta, también lo serán la temperatura y la presión del fluido en el bulbo,
con lo cual se abrirá hasta restablecer nuevamente el equilibrio de las presiones.
Figura 6.3 Presiones que actúan en la válvula de expansión termostática. 
Salida (entrada al evaporador)
Entrada de líquido refrigerante
Evaporador
Pb
Pe
Pe
Pr
Tornillo de
regulación
↓ Pb
↑ Pr ↑ Pe
------------------------------ membrana
Pb Pr Pe+=
132 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
b. Por el contrario, si la temperatura del refrigerante en el evaporador a la salida
de éste no aumenta, entonces la temperatura y la presión del bulbo tampoco
aumentarán, y la válvula cerrará.
Lo que podemos resumir en una frase: "Las válvulas termostáticas trabajan se-
gún el recalentamiento del fluido refrigerante a la salida del evaporador, medido
en el bulbo”.
¿Pero cómo, cuándo y por qué ocurre esto exactamente? Como es la clave de
su funcionamiento, a continuación lo analizaremos con mayor profundidad.
6.2.2 Recalentamiento
El recalentamiento es la diferencia de temperaturas del fluido entre la entrada y
la salida del evaporador. Vamos a ver cómo se determinan estos valores.
El fluido, al pasar a través de la válvula, sufre una caída de presión y de tem-
peratura. Recordemos que al aumentar la presión de un fluido aumentamos su
punto de ebullición, y al disminuir su presión también disminuimos su punto de
ebullición. A la salida, esa mezcla de líquido y vapor, como consecuencia de la
expansión, estará a la presión y temperatura de evaporación, conocida como “pre-
sión de baja”, que será determinada en unión del compresor.
El fluido, al encontrarse a la temperatura de evaporación, empieza a robar ca-
lor del medio que lo rodea, y esa transmisión de calor provoca una disminución
de la cantidad de líquido y de aumento de vapor, calor latente de evaporación,
hasta que el fluido se encuentra en estado de vapor 100%, que en adelante llama-
remos punto “X”. Este punto representa el estado de vapor saturado que aún se
encuentra a la temperatura de evaporación.
De manera gráfica (Fig. 6.4) podemos ver cómo evoluciona el fluido refrige-
rante a través del evaporador, dando unos valores arbitrarios para facilitar la com-
prensión de la evolución del fluido refrigerante por el interior del serpentín
(evaporador):
Figura 6.4 Evolución del fluido refrigerante. 
��������
1
2
4
5
3
6 7
Aspiración
del compresor
Entrada
de líquido
6.2 Válvulas de expansión termostáticas 133
1. Representa el fluido refrigerante a la entrada de la válvula. Está en estado líqui-
do 100%, a la presión y temperatura de condensación, por ejemplo 35 ºC.
2. El fluido está expansionado (mezcla), por ejemplo 95% líquido y 5% vapor,
a la temperatura de –20 ºC (temperatura de evaporación).
3. El fluido se encuentra en una proporción de 70% líquido y 30% vapor, a la
temperatura de evaporación.
4. En este punto estaría en una proporción de 50% líquido y 50% vapor, a la tem-
peratura de evaporación.
5. La proporción sería de 15% líquido y 85% vapor, a la temperatura de eva-
poración.
6. El fluido ya estaría en 100% vapor, y a la temperatura de evaporación.
7. 100% vapor recalentado, mayor temperatura.
Es decir, la temperatura del fluido refrigerante desde la entrada del evapora-
dor hasta el punto “X”, que es donde la última gota de líquido se evapora, es la
misma: es la temperatura de evaporación. Lo que se produce es un cambio de es-
tado a temperatura constante.
Pero desde ese punto el fluido sigue circulando a través del evaporador, ya
que está sometido a la aspiración del compresor, y como su temperatura es aún
inferior a la del recinto a refrigerar, así como también por rozamiento con las pa-
redes internas del serpentín, sufre un aumento de temperatura con lo cual, el flui-
do a la salida, está en estado de vapor recalentado; pero la presión es la misma,
dejando de lado las pérdidas de carga.
Por lo que se deduce que el recalentamiento es la diferencia de temperaturas
del fluido refrigerante, entre la entrada y la salida del evaporador, o lo que es lo
mismo, la diferencia de temperaturas entre el punto “X” y la salida del evapora-
dor medida en el bulbo.
Esa diferencia de temperaturas, es decir el recalentamiento, debe estar com-
prendido, por lo general, entre 4 ºC y 6 ºC.
Ejemplo de aplicación
El siguiente gráfico (Fig. 6.5) nos facilitará la comprensión de lo anteriormente co-
mentado:
Supongamos un evaporador, sin caída de presión, alimentado con una válvula de
expansión termostática con igualador interno y:
� El fluido refrigerante de la instalación y de la carga del bulbo es R-22.
� La presión de evaporación (presión de aspiración) es 0,6 kg/cm2
� La presión de regulación del resorte es 0,5 kg/cm2
Estas dos presiones tienden a cerrar la válvula. Por lo tanto, ésta debe regular la cantidad
de fluido refrigerante, de manera que se consiga un recalentamiento que origine una tem-
peratura a la salida, y medida en el bulbo, que cause en éste una presión Pb = 1,1 kg/cm2.
��������
134 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
Dado que
1,1 kg/cm2 = 0,5 kg/cm2 + 0,6 kg/cm2
Con lo que el recalentamiento es: 
El recalentamiento se mantiene constante sean cuales sean las condiciones de carga.
Todas las válvulas ya vienen de fábrica con un ajuste de recalentamiento estándar.
6.2.2.1 Recalentamiento bajo
Si la diferencia de temperaturas es menor que 4 ºC, el recalentamiento es bajo.
Con lo cual:
� El punto “X” estará a la salida del evaporador, en el bulbo o incluso después
de éste, lo que supone que una parte del fluido llegará en estado líquido al
compresor y puede producir el temido golpe de líquido en el mismo. 
� El síntoma externo lo veríamos en el compresor, ya que en la culata e incluso
en elementos inferiores, veríamos formación de escarcha o hielo.
Pero aunque no llegara a producir el temido golpe de líquido, el compresor estaría
trabajando en régimen húmedo,1 con lo cual el mismo compresor eliminaría esas
Figura 6.5 Funcionamiento de una vávula de expansión con igualador interno, en un eva-
porador sin caída de presión. 
1. Ver apartado 3.12 “Funcionamiento en régimen seco y en régimen húmedo” del capítulo 3
(Compresores).
Entrada de fluido
Recalentamiento
Pb – 1,1 kg/cm2 (–24 ºC)
Pe
Pe
Pr
Tornillo de
regulación
Membrana
0,6 kg/cm2 (–31 ºC)
0,6 kg/cm2 (–31 ºC) (–24 ºC)
0,6 kg/cm2
0,5 kg/cm2
Pb Pr Pe+=
Temperatura de evaporación:
Temperatura en el bulbo:
Recalentamiento:
31 ºC–
24 ºC–
7 ºC–
----------------
��������
������������
6.2 Válvulas de expansión termostáticas 135
gotas de líquido, insuficientes aún para producir el golpe, convirtiéndolas en va-
por; pero esas gotas de líquido deberían haberse vaporizado en el evaporador. 
Solución
� Tendríamos que regular la válvula para conseguir el recalentamiento adecuado. Es
decir, tendríamos que llevar el punto “X” hacia dentro del evaporador y dejarlo
dentro de los límites anteriormente citados, lo que se consigue cerrando la válvula.
Nota Al realizar las operaciones de ajuste del recalentamiento, hay que tener
presente que el hecho de actuar sobre la válvula no implica una velocidad de res-
puesta inmediata. Se necesita un cierto tiempo para que la válvula y la instalación,
“recepcionen” esa nueva información y se adapten a ella.
6.2.2.2 Recalentamiento alto 
Es cuando la diferencia de temperaturas es mayor que 6 ºC. En este caso, nos en-
contramos con el punto “X” alejado del bulbo; pero dentro del evaporador, lo cual
supone disminución del rendimiento del evaporador.
A modo de ejemplo ilustrativo, en la figura 6.6 podemos ver la representación
de un recalentamiento alto, donde se observa cómo el fluido va evaporándose has-
ta que alcanza el denominado punto “X”, y lo alejado que éstese encuentra del
bulbo, lo que provoca un aumento del recalentamiento. 
Síntoma externo:
Observando el evaporador, éste se encontraría parcialmente escarchado desde la
entrada hasta donde se encuentre el punto “X”, con lo cual la superficie útil del
evaporador disminuiría, ya que solamente esa parte del evaporador es la que real-
mente enfriaría.
Figura 6.6 Recalentamiento alto.
������������
Aspiración
del compresor
Entrada
de líquido
90% liq. 10% vap.
50% liq. 50% vap.
20% líq. 80% vap. "X"
Recalentamiento
136 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
Por otra parte:
� El compresor trabajaría con ciclos largos, puesto que al disminuir la superfi-
cie de transmisión del evaporador, es como si fuera sustituido por otro de me-
nor capacidad.
� Las temperaturas de entrada al compresor serían mayores, lo que afectaría
también a los materiales, aceite de lubricación y temperatura de descarga.
Como se puede ver, el recalentamiento además de tener consecuencias directas
sobre los evaporadores, también las tiene indirectas sobre los demás elementos.
6.2.2.3 Determinación práctica del recalentamiento
Ejemplo de aplicación nº1
Se trata de la instalación de la figura 6.7, en la que solamente se representan los elementos
que intervienen directamente, cuyo evaporador está alimentado a través de una válvula de
expansión termostática.
Los datos que tomamos son los siguientes:
� El fluido refrigerante es R-22
� Presión de aspiración: 0,5 kg/cm2
� El termómetro colocado en el bulbo mide una temperatura de –31 ºC. 
Vamos a determinar el recalentamiento.
A la presión de 0,5 kg/cm2 (recordemos que es presión relativa o manométrica, y si
utilizásemos las tablas de vapor, sería la presión absoluta), le corresponde una temperatu-
ra de evaporación de –32 ºC, con lo cual:
Este recalentamiento es muy bajo, con lo que tendríamos que llevar el punto “X” hacia
dentro.
Figura 6.7 Ejemplo de recalentamiento bajo.
������������
��������
Temperatura de evaporación:
Temperatura de salida (termómetro):
Recalentamiento:
32 ºC–
31 ºC–
1 ºC
----------------
Válvula
termostática –31ºC
Compresor
0,5 kg/cm2
6.2 Válvulas de expansión termostáticas 137
Solución:
Cerraríamos la válvula, pasaría menos fluido y se evaporaría antes de que llegara al bulbo.
Nota Cada vez que actuemos sobre la válvula debemos hacerlo con mucha pre-
caución. Es conveniente seguir las instrucciones del fabricante; si no disponemos
de ellas, cerraríamos media vuelta el tornillo de regulación y esperaríamos unos
10 minutos, para dar tiempo a que se estabilizara la instalación. Volveríamos a
comprobar y actuaríamos otra vez, si fuese necesario, hasta conseguir la regula-
ción adecuada.
Ejemplo de aplicación nº2
Se trata de la instalación de la figura 6.8, de la que tomamos los siguientes datos: 
� Fluido refrigerante: R-22
� Presión de aspiración: 0,8 kg/cm2
� El termómetro colocado a la salida del evaporador, en el bulbo, mide una temperatura
de –17 ºC. 
Analizar el recalentamiento.
A esa presión le corresponde una temperatura de evaporación de –28 ºC, con lo cual la
diferencia es de 11 ºC. El recalentamiento es muy alto, el punto “X” estaría muy dentro
del evaporador.
Solución:
Tendríamos que abrir el tornillo de regulación de la válvula, para dar más paso de fluido
refrigerante y volver a comprobar si la variación es la adecuada. 
6.2.3 Colocación del bulbo 
Es muy importante, ya que la válvula funciona según la señal que detecte el
bulbo.
Figura 6.8 Ejemplo de recalentamiento alto. 
��������
��������
Válvula
termostática –17ºC
0,8 kg/cm2
Compresor
��������
��������
138 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
Es conveniente seguir las instrucciones de los fabricantes, pero de un modo gene-
ral diremos que:
� Si el diámetro del tubo es superior a los 20 mm, el bulbo debe colocarse en la
posición de las agujas del reloj a las 16 h.
� Si se coloca en el exterior de la cámara, debe estar muy bien aislado.
� Entre el bulbo y la superficie del tubo, donde se colocará, no debe haber ab-
solutamente nada, es decir, que los dos estén en contacto directo.
� El bulbo debe fijarse al tubo mediante una abrazadera metálica que suministra
el propio fabricante.
Los esquemas A y B de la figura 6.9 representan la colocación del bulbo en los
casos de los evaporadores cuya salida hacia el compresor sea horizontal (A), o
vertical ascendente (B). 
Fig A
Representa la salida de un evaporador montado a mayor altura que el compresor.
Esa diferencia de niveles, hacia el compresor, garantiza el retorno de aceite.
Cuando se trate del caso en que el evaporador y el compresor estén al mismo
nivel, en realidad a la salida del evaporador se le da una pendiente del orden del
2% hacia el compresor, para garantizar el retorno de aceite. 
Fig B
Representa la salida de un evaporador cuando éste se instala por debajo del com-
presor. O por decirlo de una manera genérica, siempre que la salida del evapora-
dor sea ascendente.
A la salida, y cuando se inicia el tramo ascendente, se coloca un sifón para
evitar fluctuaciones de la válvula por falsas señales del bulbo. En los tiempos de
parada, el sifón evita que el aceite entre en el evaporador.
Si la diferencia de niveles es considerable, además de este sifón en la base se-
ría conveniente colocar otros intermedios.
En caso de ser una válvula con igualador externo, el bulbo siempre se coloca-
rá antes que el igualador externo.
Con enfriadores de salmuera u otro líquido, el bulbo irá debajo del nivel, y si
fuera preciso, aislado.
Figura 6.9 Colocación del bulbo.
A B
6.3 Válvulas de expansión termostáticas con igualador externo de presión 139
6.2.4 Carga del bulbo
Las válvulas de expansión termostáticas pueden presentar distintos tipos de carga
en el bulbo. Cada carga tiene sus propias características térmicas, que condicio-
nan el funcionamiento de la válvula. Por lo general, la carga es del mismo fluido
que utiliza la instalación.
La carga puede ser:
a. Líquida
El funcionamiento de la válvula queda condicionado a los cambios de temperatu-
ra en el bulbo, sin ninguna interferencia del ambiente que lo rodea.
b. Con gas
Su ámbito de aplicación es en instalaciones que trabajan dentro de un pequeño
margen de temperaturas.
c. Carga cruzada
Cuando la carga es de un fluido distinto al de la instalación, se conoce como bulbo
con “carga cruzada”. Esta válvula está más influenciada por las variaciones de las
presiones de aspiración que las que se puedan producir en el bulbo.
Con temperaturas de aspiración altas, este tipo de válvulas controla altos re-
calentamientos, disminuyendo así la carga del compresor.
6.3 VÁLVULAS DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICAS 
CON IGUALADOR EXTERNO DE PRESIÓN 
En grandes evaporadores se produce una caída de presión importante, que a la sa-
lida, cuando el fluido alcanza el bulbo, esa pequeña presión y temperatura provo-
can en el bulbo una presión insuficiente para poder abrir la válvula.
Por ello, si en esos evaporadores se montara una válvula con igualador inter-
no, tendría que trabajar con un recalentamiento alto, con lo que disminuiría la su-
perficie de transmisión del evaporador y por lo tanto su capacidad. 
Para solucionar este inconveniente, disponemos de las válvulas de expansión
termostáticas con igualador externo (Fig. 6.10). Este consiste en un pequeño tubo
que comunica la parte inferior de la membrana con la salida del evaporador des-
pués del bulbo (siempre después del bulbo). Así, esta fuerza que actúa por debajo
de la membrana, ya sería la presión de evaporación menos la caída de presión a
lo largo del evaporador.
Pb = presión del bulbo
Pr = presión del resorte
Pe–Δp = presión de evaporación menos la caída de presión.
��������
����
Pb
↑ Pr ↑ Pe-Δp
-----------------------------------------
140 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
Ejemplo de aplicación
Retomando el ejemplo anterior de la fig 6.5, si esa misma válvula termostática se instala
en un evaporador de igual capacidad; pero que origina una caída de presión de 0,3 kg/cm2,
tal comose demuestra en la fig. 6.11, entonces ocurre lo siguiente: 
En este caso la presión del evaporador (Pe), que actúa para cerrar la válvula es
de 0,9 kg/cm2, que sumada a la presión del resorte (Pr) cuyo valor es de 0,5 kg/cm2 da
una presión total de cierre:
0,5 kg/cm2 + 0,9 kg/cm2 = 1,4 kg/cm2
que es la presión necesaria en el bulbo para abrirla. 
Figura 6.10 Válvula de expansión termostática con igualador externo.
Figura 6.11 Funcionamiento de la válvula de expansión con igualador interno en un eva-
porador con caída de presión.
Conexión de entrada
de fluido refrigerante
Conexión de salida
de fluido refrigerante
Tornillo de
regulación
Bulbo
Conexión del
igualador externo
��������
Pr Pe+ Pb=
Entrada de fluido
1,4 kg/cm2 (–21 ºC)
Pe
Pe
Pr
Tornillo de
regulación
Membrana
0,9 kg/cm2 (–27 ºC)
0,6 kg/cm2 (–31 ºC) (–21 ºC)
0,9 kg/cm2
0,5 kg/cm2
Recalentamiento
6.3 Válvulas de expansión termostáticas con igualador externo de presión 141
A esta presión del bulbo le corresponde una temperatura de –21 ºC, por tanto la vál-
vula debe reducir su caudal para crear el recalentamiento necesario en el bulbo hasta al-
canzar ese valor
Dado que se produce una caída de presión a lo largo del evaporador, de 0,9 kg/cm2
hasta los 0,6 kg/cm2, a esta presión le corresponde una temperatura de –31 ºC.
De esta manera el recalentamiento es de 10 ºC, que tal como hemos estudiado ante-
riormente es alto.
En consecuencia, una excesiva caída de presión en el evaporador con válvula de
expansión con igualador interno, provoca un alto recalentamiento y una importante pér-
dida de capacidad.
Este problema se soluciona con la instalación de una válvula con igualador externo
de presión, ya que la presión (Pe) que actúa para cerrar la válvula es la de la salida del
evaporador, es decir, la real:
Tal como se aprecia en la figura 6.12, se trata del mismo evaporador; pero alimentado
con una válvula con igualador externo. La presión de salida del evaporador (0,6 kg/cm2),
a través del igualador externo, actúa en la parte inferior de la membrana.
De este modo la presión de cierre será:
0,5 kg/cm2 + 0,6 kg/cm2 = 1,1 kg/cm2
que a su vez es la presión del bulbo necesaria para abrir la válvula. A esta presión del
bulbo (1,1 kg/cm2), le corresponde una temperatura de –24 ºC.
A la presión de salida del evaporador (0,6 kg/cm2), le corresponde una temperatura
de –31 ºC.
Con lo que el recalentamiento (la diferencia entre ambas temperaturas) es de 7 ºC,
que es el mismo valor que en el caso del ejemplo de la fig. 6.5.
Figura 6.12 Funcionamiento de la válvula de expansión con igualador externo.
Pr Pe+ Pb=
��������
Entrada de fluido
1,1 kg/cm2 (–24 ºC)
Pe
Pe
Pr
Tornillo de
regulación
Membrana
0,9 kg/cm2
0,6 kg/cm2 (–24 ºC)
Recalentamiento
0,5 kg/cm2 0,6 kg/cm2
142 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
6.3.1 Montaje del igualador externo
� Es importante recordar que el igualador externo de presión debe montarse
siempre “pinchando” la tubería de aspiración por su parte superior. Si se hi-
ciera por la inferior, se correría el peligro de que el tubo igualador externo se
obstruyera por taponamiento con aceite o por decantación de impurezas, con
lo cual la válvula no trabajaría bien, ya que es fundamental que la válvula “re-
ciba la información” de la presión de aspiración en la parte inferior de la
membrana.
� El tubo que une la válvula con la tubería de aspiración, es decir el igualador
externo, debe llevar una válvula de corte, pues en caso de que se necesite sus-
tituir la válvula, de esta manera se corta el paso de fluido.
En este tipo de válvulas, el igualador externo siempre debe conectarse.
6.3.2 Caídas de presión
Como ejemplo, para que veamos la importancia que tienen las caídas de presión,
la pérdida de carga máxima permitida en los evaporadores que trabajen con R-22
a la temperatura de evaporación de –40 ºC es de 0,051 kg/cm2. Pero con el mismo
fluido refrigerante, para una temperatura de evaporación de 5 ºC ya sería de
0,204 kg/cm2.
Cuanto más baja sea la temperatura de evaporación, las pérdidas de carga en
baja presión son menos toleradas.
Nota En caso de que tengamos que tomar una decisión entre montar una válvula
con igualador interno o externo de presión, podemos optar tranquilamente por la
de igualador externo para cualquier evaporador, siempre que se instale el iguala-
dor externo.
6.3.3 Filtro y tobera 
Todas las válvulas de expansión termostática llevan montado a la entrada (Fig. 6.13):
� Un filtro de malla metálica muy fina para retener impurezas que pudieran
obstruir el orificio (también conocido como tobera). Por ello es importante
que no se acumule suciedad en el mismo, ya que obstruiría el paso de fluido
refrigerante.
Una manera de limpiarlo es agitarlo dentro de un pequeño frasco con al-
cohol y después comprobarlo a contraluz.
� El orificio, que es donde realmente se produce la expansión del fluido. Se pue-
de cambiar. Lleva grabado un número, con lo cual si se cambia por otro ori-
ficio, se cambiarán las condiciones de funcionamiento. Es decir se cambian
las capacidades de la válvula. 
��������
��������
��������
6.4 Boquillas distribuidoras 143
En la siguiente tabla se puede comprobar la variación de las capacidades con dis-
tintos orificios:
6.4 BOQUILLAS DISTRIBUIDORAS
En aquellos evaporadores que estén formados por tubos pa-
ralelos individuales, como el que se representa en la figura
6.14, estos tubos no son alimentados directamente desde la
válvula termostática, sino a través de una boquilla distribui-
dora. Esta boquilla distribuidora tiene unos orificios que la
conectan, mediante unos tubos a cada uno del evaporador,
para conseguir así una mejor distribución del fluido refrige-
rante en todo el evaporador. 
Para ello los tubos de unión deberán de ser de la misma
longitud y diámetro, porque de esta manera se consigue que
la distribución en el evaporador sea uniforme. 
Pero por otra parte, además de la caída de presión del
evaporador hay que sumar la producida por los tubos de distribución. Esta caída
de presión implica que las válvulas termostáticas que se instalen con las boquillas
distribuidoras, tengan que ser de igualador externo de presión. 
La boquilla distribuidora debe montarse en posición vertical y mejor en sen-
tido descendente (Fig. 6.15).
No tiene que ir necesariamente roscada o soldada a la válvula de expansión
termostática, pero en esos casos la distancia entre ambas deberá ser lo más corta
posible.
Figura 6.13 Filtro y orificio.
Orificio
Nº
Capacidades nominales en kW
R-134 a R-22 R-407 C
00
0
1
2
0,30
0,80
1,90
3,10
0,50
1,30
3,20
5,30
0,50
1,40
3,50
5,70
OrificioFiltro
Figura 6.14 Boquilla
distribuidora.
����
144 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
6.5 VÁLVULAS DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICAS CON MOP
Son válvulas limitadoras de presión.
MOP es la presión máxima de servicio. Es la presión del evaporador a la cual
la válvula restringe el fluido refrigerante y evitan cualquier aumento de presión y
limita así la presión de aspiración.
Durante el ciclo de desescarche, y también al finalizar, se produce un aumento
de presión en el evaporador, con lo que cuando el compresor volviera a ponerse
en marcha, se encontraría con una presión alta que sobrecargaría el motor.
Para evitar esta sobrecarga del motor, una de las soluciones es instalar una
válvula de expansión termostática con MOP, que tiene la misma función que las
anteriores con el añadido de ser limitadora. 
Uno de los tipos más empleados es el que tiene dos membranas (ver figu-
ra 6.16) y un elemento elástico entre ellas. Cuando la presión de aspiración se
aproxima al punto de sobrecarga del motor, el elemento elástico se comprime y
obliga a la válvula a restringir el paso de fluido refrigerante al evaporador. Enton-
ces, la presión de aspiración disminuye hasta la de ajuste, con lo cual el elemento
elástico se extiende y las dos membranas actúan como una sola. A partir de ese
momento la válvula funciona de manera normal.
Este aumento de presión también se puedeproducir después de una parada
por ciclo normal de funcionamiento.
No son adecuadas para instalaciones que requieran enfriamientos rápidos.
Figura 6.15 Instalación de evaporador con boquilla distribuidora.
Evaporador
Igualador
externo
Conexión
bulbo
Boquilla
distribuidora
Válvula
termostática
����
6.6 Selección de La válvula de expansión termostática 145
6.6 SELECCIÓN DE LA VÁLVULA DE EXPANSIÓN 
TERMOSTÁTICA
La válvula se selecciona a partir de los siguientes datos conocidos:
� Capacidad de refrigeración
� Temperatura de evaporación
� Temperatura de condensación
� Tipo de refrigerante a emplear
� Caída de presión neta a través de la válvula.
Con estos datos y con las tablas del fabricante, se selecciona la válvula.
Como ejemplo, realizaremos una aplicación.
Ejemplo de aplicación
Se trata de seleccionar la válvula para una instalación de las siguientes características:
� Capacidad corregida: 1.870 kcal/h
� Temperatura de evaporación: –10 ºC
� Temperatura de condensación. 30 ºC
� Fluido refrigerante: R-22
Figura 6.16 Válvula de expansión termostática con MOP.
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��������
146 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
El proceso a seguir es el siguiente:
1. Determinaremos la caída de presión neta, para ello:
a. Restamos a la presión de condensación la presión de evaporación:
En las tablas, con esas temperaturas, obtenemos las presiones correspondientes:
11 kg/cm2 y 2,5 kg/cm2 respectivamente.
Por lo tanto
11 kg/cm2 – 2,5 kg/cm2 = 8,5 kg/cm2
b. A este valor hay que restarle todas las demás caídas de presión, como son las debidas
a pérdidas por fricción en las líneas, incluyendo condensador y evaporador, filtros,
codos, válvulas, elevación de la línea de líquido, distribuidor de refrigerante, etc.
Supongamos que este valor es de 0,5 kg/cm2.
c. Con lo que la caída de presión neta es:
8,5 kg/cm2 – 0,5 kg/cm2 = 8 kg/cm2
2. Con la caída de presión neta, temperatura de evaporación y tipo de fluido, entramos
en las tablas para seleccionarla de acuerdo con su capacidad. 
La capacidad de la válvula será igual o un poco superior a la dada en la tabla.
Por lo tanto, en este ejemplo sería la válvula T de capacidad 0,69 TONS (2070 kcal/h). 
Ya que la válvula R de capacidad 0,49 TONS (1470 kcal/h) es insuficiente, y la válvula 
V sería de mucha más capacidad.
Capacidades de las válvulas de expansión termostáticas, en TONS de refrigeración. 
Fluido R-22. 1 ºC de subenfriamiento antes de la válvula.
Temperatura de evaporación
10 ºC 0 ºC –10 ºC
Caída de presión neta (kg/cm2)
V
Á
L
V
4 5 6,6 8 9,5 11 4 5 6 8 9,5 11 4 5 6 8 9 11
R 0,22 0,28 0,3 0,34 0,37 0,43 0,25 0,29 0,31 0,37 0,41 0,47 0,29 0,35 0,46 0,49 0,52 0,61
T 0,43 0,47 0,51 0,58 0,61 0,64 0,4 0,49 0,55 0,62 0,69 0,73 0,51 0,62 0,66 0,69 0,72 0,79
V 0,71 0,78 0,82 0,91 0,94 0,98 1,0 1,3 1,5 1,7 1,91 1,99 1,3 1,45 1,65 1,73 1,78 1,99
��������
6.7 Conceptos genéricos de las válvulas de expansión termostáticas 147
6.7 CONCEPTOS GENÉRICOS DE LAS VÁLVULAS 
DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICAS 
� La temperatura de evaporación debe caer en el margen de la válvula.
� La válvula debe tener la capacidad suficiente a las temperaturas de evapora-
ción y condensación de la instalación.
� En apartados anteriores hemos comentado que el rendimiento de estas
válvulas depende de la diferencia de estas presiones. Pero puede ocurrir que
este valor se vea modificado, por ejemplo, que la presión a la entrada dismi-
nuya, porque el diámetro de la tubería sea más pequeño, o bien por el trazado,
los elementos o que la válvula se instale a una altura considerable respecto a
la máquina (por el peso de la columna de líquido).
Dada la importancia de esto último, para mejor entendimiento realizaremos un
caso práctico.
Ejemplo de aplicación
Supongamos una instalación que trabaja con fluido refrigerante R-22, y el evaporador se en-
cuentra 9 m por encima del condensador. La temperatura de condensación (tc) es de 28 ºC.
En las tablas del fluido R-22 obtenemos los siguientes datos:
Entrando con la tc de 28 ºC
⇒ p = 10,6 kg/cm2 ⇒ peso específico (γ) = 1,194 g/cm3
Una columna de líquido de 1 m (100 cm) ejerce una presión de
100 cm × 1,194 g/cm3,
por lo tanto
9 m = 900 cm, 
será de 
900 cm x 1,194 g/cm3 = 1074 g/cm2 = 1,074 kg/cm2
Restando este valor a la presión de condensación, obtenemos:
10,6 kg/cm2 – 1,074 kg/cm2 = 9,52 kg/cm2
que le corresponde una temperatura (tablas) de 25 ºC.
Si la temperatura ambiente que rodea a la tubería de líquido es superior a la determi-
nada, entonces por transmisión, el líquido se calentará por encima de lo que corresponde
a su presión y formará gas. La alimentación de la válvula termostática será una mezcla de
líquido y gas, y disminuirá su rendimiento.
Para solucionar este inconveniente, habría que aumentar su presión de condensación,
ya sea reduciendo el caudal de agente condensante, subenfriando el líquido o instalando
reguladores, como veremos en el capítulo 7.
����
��������
��������
148 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
6.8 VÁLVULAS DE EXPANSIÓN DE FLOTADOR
En el capítulo de los evaporadores hemos comentado que en los del tipo “inunda-
do”, el fluido refrigerante se encuentra en estado líquido a la entrada y salida de
los mismos. Estos evaporadores son alimentados mediante dispositivos de
expansión denominados “válvulas de flotador”.
El flotador se encarga de regular el nivel de líquido refrigerante, actuando so-
bre una válvula cuyo orificio de entrada es el que produce la expansión del fluido.
De hecho, si fuera necesario cambiar las condiciones del fluido (temperaturas de
expansión más bajas), se podría realizar cambiando el tamaño del orificio.
Estas válvulas se clasifican en válvulas de alta o baja presión, según su posi-
ción en la instalación, es decir en el lado de alta o de baja presión.
6.8.1 Válvula de baja presión
Su misión es mantener el nivel de líquido en el evaporador, bien sea directamente
sobre el evaporador o por medio del separador de líquido, como se representa la
figura 6.17.
La válvula de flotador recibe el fluido en estado líquido del recipiente. La
expansión se produce a través del orificio.
Por lo tanto, la interpretación del funcionamiento es la siguiente:
� A la entrada de la válvula el fluido se encuentra en estado líquido, procedente
del recipiente. 
� Sufre una expansión, con lo cual en el interior de la envolvente de la válvula,
se encuentra en estado de gas y líquido a baja presión. 
Figura 6.17 Instalación de la válvula de baja presión. 
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��������
Cámara
Aspiración del
compresor
Del recipiente
de líquido
Separador del líquido
Evaporador
Válvula
del flotador
Orificio
de expansión
6.8 Válvulas de expansión de flotador 149
� Como el separador de líquido es alimentado por la válvula, se encuentra en
las mismas condiciones por ello están perfectamente aislados.
� El evaporador es alimentado con fluido en estado líquido a la misma tempe-
ratura que se expansionó; pero podría estar a una temperatura más baja si el
líquido sufriera otra expansión posterior.
� Al bajar el nivel de líquido en el separador, según sea por la demanda del eva-
porador o bien por la aspiración del compresor, también baja en el recipiente
de la válvula y el flotador abre dando entrada al fluido refrigerante, hasta que
alcanza el nivel de regulación y cierra. 
La aspiración del compresor se realiza por la parte superior del separador, donde
el fluido está en estado de vapor.
6.8.2 Válvula de alta presión
Suele ir montada en el recipiente de líquido (Fig. 6.18). Cuando el nivel del líqui-
do en el recipiente sube, el flotador abre la válvula y da paso de fluido expansio-
nado al evaporador.
Por lo general se usan para alimentar evaporadores de carga constante, ya que
al actuar en la alta presión, dan paso de fluido independientemente de la que real-
mente necesite el evaporador. 
Como en el caso anterior, al cambiar el orificio de la válvula se cambian las
condiciones de expansión del fluido. 
Figura 6.18 Instalación de la válvula de alta presión.
��������Del compresor
Condensador
Recipiente
de líquido
Al evaporador
150 Capítulo 6 Dispositivos de expansión
6.8.3 Conclusiones 
� La válvula de baja presión abre cuando el nivel del líquido baja.
� La válvula de alta presión abre cuando el nivel del líquido sube.
��������
151
C A P I T U L O 7
Reguladores
Introducción 
Son elementos que mejoran el funcionamiento de la instalación, adaptando ésta
en cada momento a las necesidades reales.
Con objeto de ver su aplicación y funcionamiento, estudiaremos varios tipos
de los reguladores más utilizados.
Como características comunes, diremos que cuando se tengan que montar en
las tuberías mediante soldadura, debemos evitar la acción de la llama en las
válvulas, para no dañarlas. Incluso es conveniente protegerlas envolviéndolas en
un paño mojado.
Por lo general pueden montarse en cualquier posición, siempre que se respe-
te el sentido de circulación del fluido indicado por el fabricante.
Es importante disponer de la documentación técnica de los fabricantes, ya
que en la misma se indica la variación de presión, por ejemplo en bares, que co-
rresponde a cada vuelta del tornillo de regulación, con lo cual se agiliza la ope-
ración de la regulación.
7.1 REGULADOR DE PRESIÓN DE EVAPORACIÓN
Este regulador (Fig.7.1) se monta en la tubería de aspiración, después del evaporador
(Fig. 7.2), y se utiliza para mantener una presión de evaporación constante y, por lo
tanto, para mantener una temperatura constante en la superficie del evaporador. 
����
152 Capítulo 7 Reguladores
Características:
� Protege contra una presión de evaporación
demasiado baja.
� Efectúa un control modulante.
� El regulador cierra cuando la presión en
el evaporador disminuye por debajo de la
ajustada.
Abre cuando aumenta la presión a la entrada
del regulador. 
Para regularlo (Fig. 7.3) tiene una toma en la
que se coloca un manómetro que nos indica la
presión a la entrada, es decir, la presión en el eva-
porador.
Mediante el tornillo de regulación, variamos su
ajuste. De tal manera que si apretamos el tornillo la
tensión del resorte aumenta y necesitaremos más
presión en el evaporador para que pueda abrir la vál-
vula. Si aflojamos se produce el efecto contrario.
Suele instalarse en sistemas con varios evapo-
radores a distintas temperaturas. Por ejemplo en
una instalación de dos cámaras (+2 ºC y –20 ºC), la
válvula se instalaría en la salida del evaporador de
temperatura más alta (+2 ºC).
También se suele emplear en instalaciones de
aire acondicionado.
Figura 7.2 Instalación del regulador de presión de evaporación.
Figura 7.1 Regulador de presión 
de evaporación.
Salida
Entrada
Conexión ext.
Aspiración
del compresor
Regulador de presión
de evaporación
Figura 7.3 Ajuste del regula-
dor de presión.
Toma
Tornillo de 
regulación
7.1 Regulador de presión de evaporación 153
Ejemplo de aplicación
La figura 7.4 es la de una instalación típica de dos cámaras que utilizan esta válvula. So-
lamente se han representado los elementos que intervienen directamente con las cámaras
(A y B).
� La cámara B es para mantener un producto a –20 ºC, y a la salida del evaporador so-
lamente tiene la válvula de corte (1) para incomunicar el evaporador, por ejemplo, en
caso de avería en el mismo.
� La cámara (A) puede trabajar con dos temperaturas (+2 ºC y –20 ºC), según lo que
queramos mantener en ella. A la salida del evaporador también tiene una válvula de
corte (2), para incomunicar el evaporador si fuera necesario. 
Por lo tanto:
1. Si, por ejemplo, queremos mantener en la cámara A una temperatura de +2 ºC, este
evaporador tendría las válvulas de la siguiente manera:
� Válvula (2) abierta.
� Válvula de presión constante (3) abierta.
� Válvula (4) abierta.
� Válvula (5) cerrada, lo que obliga al compresor a aspirar del evaporador a través
de la válvula de presión constante.
Figura 7.4 Instalación frigorífica con dos cámaras a distintas temperaturas.
��������
76 76
2 3
4
5
A B
1
Del recipiente de líquido Aspiración del compresor
154 Capítulo 7 Reguladores
2. En el caso de que se necesitara que la misma cámara A trabajara con una tem-
peratura de –20 ºC, entonces las válvulas estarían de la siguiente manera:
� Válvula (2) abierta.
� Válvula (4) cerrada.
� Válvula (5) abierta, con lo que el compresor aspiraría del evaporador a través de
(5) y la presión de evaporación sería más baja, la adecuada para mantener el pro-
ducto a la temperatura de –20 ºC.
La cámara B (–20 ºC) siempre trabajaría en las mismas condiciones, independientemente
de la temperatura de la cámara A (ya sea +2 ºC ó –20 ºC). 
Nota Los elementos 6 y 7, representan las válvulas de solenoide y de expansión
termostáticas con igualador externo, respectivamente.
7.2 REGULADOR DE PRESIÓN DE ASPIRACIÓN
Este regulador (Fig. 7.5) se monta en la tubería de as-
piración, antes del compresor (Fig. 7.6). Protege al
motor del compresor contra sobrecargas durante el
arranque después de largos períodos de parada. 
También lo protege contra los aumentos de pre-
sión debidos a los ciclos de desescarche que conllevan
aumentos de presión en el evaporador por aportación
de calor para eliminar el hielo. 
El regulador abre cuando disminuye la presión de
aspiración. Es decir, funciona según la presión a la sa-
lida del regulador.
La regulación se efectúa actuando sobre el tornillo de regulación. 
Figura 7.6 Instalación del regulador de presión de aspiración.
��������
����
Figura 7.5 Regulador de 
presión de aspiración.
Entrada
Salida
Regulador
Tornillo
de regulación
Aspiración
Compresor
7.3 Regulador de presión de condensación 155
7.3 REGULADOR DE PRESIÓN DE CONDENSACIÓN
En el apartado de las válvulas de expansión termostáticas habíamos comentado que el
rendimiento de las mismas era función de las diferencias entre las presiones de con-
densación y evaporación. Cuanto mayor sea esta diferencia, mayor rendimiento tie-
nen las válvulas. 
En instalaciones que emplean condensado-
res por aire, cuando la temperatura del aire am-
biente disminuye, por ejemplo en invierno, la
presión de condensación también disminuye y
el rendimiento baja. Para evitar este inconve-
niente, se instalan estos reguladores (Fig. 7.7),
ya que mantienen una presión de condensación
y de recipiente constantes. De otro modo ten-
dríamos que sobredimensionar del orden de un
30% la capacidad de la válvula de expansión. 
En la instalación de la figura 7.8, al cerrar el regula-
dor (2) con objeto de aumentar la presión de con-
densación, la presión en el recipiente disminuye por
la alimentación de los evaporadores, con lo cual
abriría la válvula diferencial (1) (Fig. 7.9), y entraría
en el recipiente vapor recalentado a alta presión. 
Figura 7.8 Instalación del regulador de presión de condensación.
����
Figura 7.7 Regulador de 
presión de condensación.
Entrada
Salida
1
3
2
Recipiente de líquido
Compresor
Condensador
Figura 7.9 Válvula diferencial.
156 Capítulo 7 Reguladores
El regulador abre al aumentar la presión de entrada, que es la presión de
condensación.
Tiene una toma para colocar el manómetro (3), para que podamos regular la
presión de condensación.
7.4 REGULADOR DE CAPACIDAD
Los reguladores de capacidad (Fig. 7.10) se utilizan
para mantener una carga uniforme en el compresor, in-
dependientemente de la carga real del evaporador. Se
instalan entre la aspiración y la descarga, uniendo éstas
(Fig. 7.11). 
Impide que la presión de aspiración caiga por debajo
de los valores establecidos. Cuando esto ocurre, la válvu-
la abre y el vapor de descarga entra en la aspiración del
compresor, elevan su presión y, por lo tanto, aumenta su
capacidad. Puesto que al caer la presión de aspiración, la
capacidad de refrigeración disminuye, abre al disminuir
la presión de aspiración.
Su regulación se efectúa mediante el tornillo de
regulación.
Figura 7.11 Instalación del regulador de capacidad.
����
Figura 7.10 Regulador
de capacidad.
Salida
Regulador
de capacidad
Aspiración Descarga
Compresor
7.5 Válvulaspara control de agua 157
7.5 VÁLVULAS PARA CONTROL DE AGUA 
Estas válvulas (Fig. 7.12) se emplean en instalaciones de re-
frigeración con condensadores de agua, con objeto de con-
trolar la cantidad de agua estrictamente necesaria para
efectuar la condensación. 
Van instaladas en la tubería de entrada de agua al conden-
sador (Fig. 7.13).
En instalaciones marinas no es habitual montar estas
válvulas pero sí en plantas de refrigeración y equipos de
aire acondicionado.
La regulación es modulante y se puede conseguir una
presión de condensación prácticamente constante.
El control de estas válvulas, puede ser por temperatura
o por presión.
Las válvulas controladas por presión, tienen el elemen-
to de detección conectado a la tubería de descarga del com-
presor.
Las válvulas controladas por temperatura, tienen el bulbo termostático conec-
tado a la tubería de salida de agua del condensador. 
Cuando para la instalación, la válvula cierra el paso de agua al condensador. 
Figura 7.13 Instalación de una válvula de agua controlada por presión.
Figura 7.12 Válvula
de agua controlada 
por presión.
����
Salida de agua
Entrada de agua Condensador
Salida
fluido
Entrada de fluido
159
C A P I T U L O 8
Manejo de las instalaciones
Introducción 
En este capítulo comentaremos las características de algunos de los elementos
más utilizados, su interpretación, manejo y operaciones más comunes que se rea-
lizan en las instalaciones. Conceptos prácticos que nos ayudarán en la manipu-
lación de las instalaciones.
8.1 MANÓMETROS
Nos dan una información muy importante del funcionamiento de las instalacio-
nes. Como sabemos, en todo circuito frigorífico hay que distinguir alta y baja pre-
sión. Por lo tanto, tenemos un manómetro para alta y otro para baja presión.
Sus principales características son:
a. Lo que diferencia a un manómetro de alta de uno de baja presión, está en los
valores de sus escalas:
� En el manómetro de baja presión, suele estar comprendida entre –1/+10 bar
� En el manómetro de alta presión, va de 0 a 35 bar
b. Se distinguen por sus colores:
� El manómetro de baja presión es de color azul
� El manómetro de alta presión es de color rojo.
����
160 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
c. En todo manómetro hay que distinguir varias escalas:
� Una correspondiente a las presiones
� Y dos o tres más, que corresponden a las temperaturas de otros tantos flui-
dos refrigerantes.
La disposición de las escalas puede variar, ya que la de presión puede ser la inte-
rior y las de las temperaturas las exteriores. O bien la de presión es la exterior y
las de temperaturas las interiores.
Ejemplo de aplicación
Supongamos que el manómetro de la figura 8.1 está montado en una instalación en fun-
cionamiento.
Según lo comentado anteriormente, se trata de un manómetro de baja presión porque
la escala de presiones (la exterior) es de –1 a +10 bar.
La interpretación de su lectura sería la siguiente:
� Si la instalación trabajara con fluido R-22, la presión de aspiración es de 4 bar. Y la
temperatura de aspiración (evaporación) es de 0 ºC
� Si el fluido utilizado fuese R-404 a, la presión de aspiración es de 4 bar. Y la tempe-
ratura de aspiración (evaporación) es de –5 ºC
� Con fluido R-134 a, la presión es de 4 bar y la temperatura de 16 ºC 
De lo que se deduce que:
� El manómetro de baja presión nos indica la presión y temperatura de evaporación.
Figura 8.1 Lectura de un manómetro.
��������
–1
0
1
2
3
4
7
10 20
0
0
0
10
20
–40
–30
–20
–10–20
R-22
R-404 a
R-134 a
ºC
bar
10
8.2 Analizador 161
� El manómetro de alta presión nos indica la presión y temperatura de condensación
(que tal como hemos comentado en capítulos anteriores, a efectos prácticos, es la pre-
sión de descarga, pero la temperatura es la de condensación; NO la de descarga). 
Los manómetros de los analizadores son de las mismas características que los de las
instalaciones.
8.2 ANALIZADOR
También conocido como puente de manómetros (Fig. 8.2 y
8.3). Es uno de los útiles más empleados en refrigeración.
Nos sirve para “comunicarnos” con el circuito, ya que al co-
nectarlo se pueden realizar operaciones tales como: 
� Comprobar las presiones de trabajo 
� Meter y sacar fluido refrigerante 
� Hacer vacío a un determinado tramo de la instalación
o a su totalidad
Consta de un cuerpo (analizador) que, por lo general, tiene:
� Dos válvulas (una de color azul y la otra de color ro-
jo). La disposición de las válvulas puede ser frontal o
lateral
� Dos manómetros (de alta y baja presión)
� Un juego de tres mangueras (azul, roja y amarilla)
� Una mirilla en la parte central 
Figura 8.3 Esquema del analizador.
��������
����
Figura 8.2 Analizador.
Manguera
azul
Manguera
amarilla
Manguera
roja
Válvula de baja
presión (color azul)
Válvula de alta
presión (color rojo)
Manómetro de baja
presión (color azul)
Manómetro de alta
presión (color rojo)
162 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
En el esquema se puede observar que al estar las dos válvulas abiertas, entonces
están comunicadas la baja presión, la alta y la manguera amarilla (que estará co-
nectada a la bomba de vacío o a la botella de refrigerante).
Manguera azul
La conectamos a un punto del circuito de baja presión, por ejemplo a la vál-
vula de servicio de aspiración del compresor, y con la válvula del analizador
cerrada, el manómetro nos marca la presión de aspiración del compresor,
puesto que al cerrar la válvula, impide que el fluido pase hacia las mangueras
amarilla y roja.
Manguera roja 
La conectamos a un punto del circuito de alta presión, por ejemplo a la válvula de
servicio de descarga (también a su toma exterior), y con la válvula del analizador
cerrada, el manómetro nos indica la presión de descarga, así como la temperatura
de condensación.
Manguera amarilla 
Es para realizar las operaciones que se consideren oportunas, como por ejemplo,
conectarla a la bomba de vacío o a la botella de refrigerante por si queremos meter
o sacar carga, etc.
En los apartados siguientes veremos ejemplos de sus aplicaciones.
8.3 BOTELLAS DE REFRIGERANTE
Las que son de pequeña capacidad suelen llevar una sola
válvula en la parte superior (Fig. 8.4). Si se abre la válvula,
estando la botella en posición normal, sale fluido en estado
de gas. Si se le da la vuelta a la botella, entonces al abrir la
válvula sale el fluido en estado líquido. 
Las de grandes capacidades llevan dos válvulas en su
parte superior, y en ellas está indicado si corresponde a gas
o a líquido.
Todas las botellas en su parte exterior tienen timbradas
las capacidades (kg) que pueden almacenar, según el tipo de
fluido refrigerante. Este dato es importante, por ejemplo,
para la carga de la misma o para casos de vaciado de insta-
laciones.
No es conveniente almacenarlas en locales que estén so-
metidos a altas temperaturas, ya que influiría sobre la pre-
sión del fluido (aumentándola), ni que se vacíen del todo, ya que al igualarse con
la presión atmosférica, entraría aire y en tal caso, antes de llenarla habría que ha-
cerle vacío.
����
Figura 8.4 Botella
de refrigerante.
8.4 Dosificador 163
Comprobación del fluido refrigerante que contiene la botella
Cuando se trabaja con distintos fluidos refrigerantes, puede ocurrir que se presen-
te la duda del fluido que contiene cada botella. Para aclarar esa duda, se puede rea-
lizar la siguiente operación:
Ejemplo de aplicación
En un mismo local, tenemos dos instalaciones que trabajan con fluidos refrigerantes dis-
tintos: una con R-22 y la otra con R-134 a.
Se quiere comprobar si la botella es de uno u otro fluido. Para ello:
1. Con un termómetro se mide la temperatura ambiente que rodea a la botella de carga.
2. Se conecta un manómetro a la botella de carga y se mide la presión.
3. El manómetro marca una presión y varias temperaturas.
4. La temperatura que corresponda con la del ambiente, es la que corresponde al fluido
que contiene.
Es decir, si la temperatura ambiente es de 20 ºC, el manómetro marca una presiónde
8,3 kg/cm2, entonces el fluido es R-22.
Si el fluido fuese R-134 a, se tendría una presión de 4,7 kg/cm2.
Nota El fluido R-134 a es de características similares a las del fluido que susti-
tuye (R-12).
8.4 DOSIFICADOR
Se usa para la carga de fluido en pequeñas instalaciones (refrigeración doméstica,
comercial, equipos autónomos de climatización y aire acondicionado de vehícu-
los principalmente).
Es un recipiente cilíndrico (Fig. 8.5) rodeado a su vez por otro cilindro de
plástico transparente y giratorio, que tiene grabadas las escalas, en gramos, de dis-
tintos fluidos, por ejemplo, de R-134 a/ 404 A/407C. Y un nivel que indica la can-
tidad de fluido contenido.
Con el dosificador se puede meter la carga exacta en el circuito, ya que la es-
cala de cada fluido está en gramos.
Manejo del dosificador
� Si se quiere meter carga en estado de gas, se conecta la manguera de carga a
la válvula superior y el otro extremo al lado de baja presión (aspiración del
compresor).
� Para meter la carga en estado líquido, se conecta la manguera a la válvula
inferior.
� El manómetro indica la presión del recipiente. Es recomendable recargarlo
cuando la presión sea ligeramente superior a la atmosférica y no dejar que
se vacíe totalmente, pues habría que hacer vacío antes de recargarlo de flui-
do refrigerante 
��������
��������
����
164 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
En la parte superior está instalada la válvula de seguridad. Con objeto de facilitar
la operación de carga, suelen disponer de una pequeña resistencia eléctrica que
produce un calentamiento y, por tanto, un aumento de presión del fluido.
Nota En este esquema las válvulas de carga (de gas y de líquido) son de paso
recto; pero nos podemos encontrar dosificadores cuyas válvulas sean del tipo
“obús”, aunque las operaciones se efectúan de la misma manera. 
La válvula obús (Fig. 8.6) se utiliza mucho en instalacio-
nes domésticas y comerciales, así como también en equi-
pos autónomos de aire acondicionado. 
8.5 BOMBA DE VACÍO
Es otro elemento imprescindible en las instalaciones de refrigeración, tanto si se
trata de nuevas instalaciones, para su puesta en marcha, como para la realización
de operaciones de mantenimiento. Su función consiste en eliminar el aire y la hu-
medad, cuyo origen y consecuencias ya hemos estudiado en capítulos anteriores. 
Pueden ser de simple o doble efecto. Es muy importante vigilarles el nivel del
aceite, así como la sustitución del mismo según las instrucciones del fabricante. 
En las figuras 8.7 y 8.8 se pueden observar una bomba de vacío y un equipo
portátil, muy utilizado en las instalaciones de pequeñas capacidades, que se com-
pone de una bomba de vacío, dosificador, analizador y mangueras. 
Figura 8.5 Dosificador.
Medidor
de nivel
gramos
R-134a
50
100
150
200
Válvula
superior
Válvula
de seguridad
Válvula
inferior
Manómetro
Figura 8.6 Válvula obús.
����
8.6 Válvulas de intervención 165
8.6 VÁLVULAS DE INTERVENCIÓN 
Cuando se trabaja en instalaciones de pequeña ca-
pacidad, como instalaciones domésticas y comer-
ciales, estos circuitos suelen ser en “serie”, es
decir que cada elemento va soldado al siguiente y,
por lo general, no tienen válvulas ni accesorios
para realizar intervenciones en los mismos.
Estas válvulas (Fig. 8.9) son de gran utili-
dad, ya que mediante su colocación (Fig. 8.10)
se puede “acceder” al circuito, para realizar
operaciones tales como meter fluido refrige-
rante, comprobar presiones, purgar, etc., sin
necesidad de cortar la tubería para instalar una
válvula u otro dispositivo.
Una vez instalada la válvula en el tramo de la
tubería que hayamos elegido, el proceso será el
siguiente:
1. Al cerrar la válvula, mediante una llave allen
o con el mismo volante de la válvula, según
el tipo, se hace un agujero (mediante la aguja
perforadora) en la tubería. 
2. Al estar cerrada la válvula, se conecta a la toma
exterior el analizador o la botella de carga.
Figura 8.7 Bomba de vacío. Figura 8.8 Equipo de carga y vacío.
Figura 8.9 Válvula de intervención.
Conexión
exterior
Aguja perforadora
����
Figura 8.10 Montaje de la 
válvula de intervención.
166 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
3. A continuación se abre la válvula, y queda comunicado el interior del circuito
con el exterior, procediendo a realizar la operación de que se trate.
4. Al finalizar, se cierra la válvula, se saca la manguera y se coloca el tapón ros-
cado (tapón de cierre).
5. Se abre la válvula y se deja en esa posición para que el circuito siga trabajando
normalmente. Una vez realizado el agujero, la válvula debe quedar instalada
en ese punto.
8.7 DETECTORES DE FUGAS
Las fugas pueden ser debidas a un error en el montaje, por ejemplo, una solda-
dura mal realizada, o producirse durante el funcionamiento de la instalación. En
este último caso, principalmente son por falta de mantenimiento adecuado, ya
que, por ejemplo, la existencia de aire o de humedad favorecen los problemas
de corrosión y, por lo tanto, el deterioro de ciertos elementos que sometidos a
las presiones de trabajo provocan poros en tuberías, que dan lugar a fugas del
fluido refrigerante.
Las fugas implican disminuciones de las presiones de trabajo, y en el visor
veríamos pasar burbujas.
Antes de proceder a la carga de fluido, se deben localizar las fugas y solucio-
narlas. La detección de las fugas por su olor es bastante difícil en el grupo de los
“freones” y no tanto con el amoníaco.
Uno de los síntomas que indican que hay fugas en un punto del circuito es
cuando se encuentra aceite en el exterior del elemento o tramo de tubería.
Para la localización de las fugas se puede recurrir a varios tipos de detectores,
entre los que cabe citar:
a) Lámpara halógena 
Consta de una botella de butano que calienta un filamento
de cobre, y en un extremo tiene un tubo de goma que lo
orientamos hacia los puntos que queramos comprobar
(Fig. 8.11). En caso de encontrar una fuga de fluido refri-
gerante, la llama de la botella que es de color azul cambia
al verde. La intensidad del color es función de la cantidad
de fluido que detecte.
����
Figura 8.11 Lámpara
halógena.
8.8 Válvulas de servicio 167
b) Detector electrónico de fugas 
Estos detectores (Fig. 8.12) tienen una gran precisión.
Por su gran sensibilidad, son muy adecuados para la
detección de fugas muy pequeñas. Los diferentes ti-
pos de aplicación dependen del fluido (HCFC, 134 a,
NH3, etc.).
Las señales que emiten son acústicas y visuales.
c) Agua jabonosa
Es el método clásico, más antiguo. Consiste en formar agua jabonosa en un pe-
queño recipiente y a mano o con la ayuda de un pequeño pincel, se cubre el ele-
mento o punto de la instalación a comprobar. En caso de detectarse alguna fuga,
se formarán burbujas.
d) Listoncitos de madera impregnados de azufre 
En instalaciones de amoníaco se suelen emplear listoncitos de madera impreg-
nados de azufre, que al ponerse en contacto con el amoníaco entra en combus-
tión y arden. Las fugas de este fluido se detectan fácilmente por su fuerte olor
acre.
También se emplean los detectores electrónicos, de gran sensibilidad y, por
lo tanto, muy útiles para la localización de fugas muy pequeñas.
e) Introducción de cápsulas fluorescentes en el circuito
Consiste en la introducción en el circuito de un aditivo fluorescente de acuerdo
con el fluido refrigerante de la instalación. A continuación se realiza un chequeo
de la instalación con una lámpara U.V. Es un sistema de gran precisión.
8.8 VÁLVULAS DE SERVICIO
Se emplean en compresores herméticos, semiherméticos y abiertos. Pueden ser de
aspiración o de descarga. En la figura 8.13 se pueden ver dichas válvulas monta-
das en un compresor. 
Son válvulas de tres vías que comunican el interior del circuito con el exterior
para poder realizar operaciones tales como comprobar presiones o meter carga re-
frigerante.
Figura 8.12 Detector
electrónico de fugas.
����
168 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
Es muy importante conocer su manejo,
pues de lo contrario podemoscrear problemas
en la instalación, tales como meter aire o perder
fluido refrigerante. Para la manipulación de es-
tas válvulas se utilizan llaves de chicharra (ca-
rraca), como la mostrada en la figura 8.14.
8.8.1 Válvulas de servicio de aspiración 
Tal como se aprecia en la figura 8.13, están montadas en el mismo compresor. En
la figura 8.15 tenemos:
� La conexión (A), que es la aspiración del compresor 
� Una segunda conexión (B), que une la válvula con la tubería de baja presión
procedente del evaporador.
Figura 8.13 Compresor abierto, en el que destacan las dos válvulas de servicio.
Figura 8.14 Llave de carraca.
��������
8.8 Válvulas de servicio 169
� Y la tercera conexión (C), de tapón roscado, es para la comunicación con el
exterior, a la que podemos acoplar, por ejemplo, un analizador para meter car-
ga en estado de gas o un manómetro para comprobar la presión de aspiración
del compresor. 
8.8.1.1 Funcionamiento de la válvula
1. Al abrir totalmente la válvula, el compresor y la tubería de baja presión (evapo-
rador) están comunicados; pero la toma exterior está incomunicada (cerrada).
2. Al cerrar totalmente la válvula, el compresor y la tubería de baja presión (eva-
porador) están incomunicados; pero la toma exterior está comunicada con el
compresor.
3. Siempre que la válvula no esté ni cerrada ni abierta en su totalidad, estarán las
tres conexiones comunicadas, es decir, el compresor, el evaporador y la toma
exterior estarán comunicados.
Ejemplo de aplicación 
Supongamos una instalación que está en funcionamiento y se quiere conectar el manóme-
tro a la válvula de servicio de aspiración para comprobar la presión de aspiración.
La operación se puede realizar de la siguiente manera:
1. Se saca el capuchón de cierre del vástago de la válvula y comprueba que esté abierta
en su totalidad. Para ello, se gira el vástago de la válvula a fondo (en sentido contrario
a las agujas del reloj).
2. Se saca el tapón de la toma exterior de la válvula, pues ésta está cerrada (incomuni-
cada), y se conecta el manómetro.
3. Se cierra la válvula un poco (en sentido de las agujas del reloj) y el manómetro ya
marcará la presión de aspiración. Evidentemente, el compresor no se parará, ya que
sigue aspirando fluido del evaporador porque las tres conexiones están comunicadas. 
4. Para sacar el manómetro, se abre totalmente la válvula y se procede a su desconexión.
5. Al finalizar la operación, se vuelve a poner el tapón roscado en la toma exterior y el
capuchón del vástago. 
Figura 8.15 Válvula de servicio de aspiración.
Capuchón de cierre 
del vástago de la válvula
Tuerca de cierre (tapón),
de la toma exterior
Junta
Conexión tubería 
de aspiración
A
BC
������������
��������
��������
170 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
Nota Al manipular las válvulas de servicio es muy importante que antes de ac-
tuar sobre el vástago se abra un poco el prensa (despegar un poco de su asiento),
para evitar posteriores fugas. Al finalizar las operaciones, se apretará nuevamente
a fondo el prensa.
Asimismo, la válvula de servicio de aspiración se emplea para realizar la carga de
la instalación con fluido refrigerante en estado de gas. Como es una operación que
debe realizarse con mucha frecuencia, y dada su importancia, en el siguiente apar-
tado se detallan los pasos a seguir. 
Operación de carga de una instalación con fluido 
refrigerante en estado de gas
La carga se puede realizar conectando directamente la botella del refrigerante a la
válvula de servicio, pero en este caso lo haremos a través del analizador (Fig. 8.16). 
1. Se conecta la manguera azul a la toma exterior de la válvula de servicio de
aspiración sin apretar la conexión a fondo.
2. Se comprueba que la válvula roja del analizador esté cerrada. Se abre la vál-
vula azul del analizador.
3. Se abre despacio la válvula de la botella de refrigerante.
4. Se realiza el “purgado” de toda la línea (que consiste en eliminar el aire que
contienen las mangueras, desde la botella hasta la conexión en la válvula de
servicio). Cuando salga refrigerante, se aprieta a fondo la conexión en la toma
exterior de la válvula de servicio. 
Figura 8.16 Carga de fluido refrigerante a través del analizador.
Descarga
Analizador
Botella
refrigerante
Aspiración
Válvula azul
Válvula roja
Válvula de servicio
de aspiración
R-22
8.8 Válvulas de servicio 171
5. Se abre despacio la válvula de servicio de aspiración. Ya se está realizando la
carga de fluido refrigerante.
6. Al cerrar la válvula azul del analizador, se interrumpe la entrada del fluido re-
frigerante. La presión que marca el manómetro, es la presión de aspiración del
compresor, lo que nos da una referencia de la carga introducida.
7. Al finalizar la carga, y para que el compresor aspire todo el fluido de las man-
gueras, se procede de la siguiente manera:
a) Se cierra válvula de la botella de refrigerante.
b) Se abre totalmente la válvula de servicio de aspiración.
Nota Para saber exactamente la cantidad de fluido refrigerante introducido se
puede realizar de varias maneras:
� Se pesa la botella de refrigerante antes y después de la operación.
� Se hace la carga con un dosificador.
� Se coloca la botella de refrigerante en una báscula de precisión para saber en
cada momento la carga introducida. 
No hay que confundir la válvula de servicio de aspiración con la válvula de manio-
bra de tres vías, cuyas características y funcionamiento detallamos a continuación.
8.8.1.2 Válvula de maniobra de tres vías
Se utiliza en instalaciones de pequeña capacidad, con compresores herméticos, y
aunque vayan montadas (soldadas) a la línea de aspiración del compresor, su fun-
cionamiento es distinto al de las anteriores. 
Para una mejor comprensión de su manejo, determinaremos sus tres co-
nexiones (Fig. 8.17):
� La 1, soldada a la aspiración del compresor, que llamaremos “vía del compresor”.
� La 2, que es roscada, se conecta a la línea de baja presión procedente del eva-
porador y la llamaremos “vía del evaporador”. 
Figura 8.17 Válvula de maniobra de tres vías.
������������
3
1
2
4
172 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
� La 3 es una conexión de 1/4”, que es la vía exterior
� El elemento 4 de la válvula es para fijarla a la bancada con objeto de facilitar
su manipulación.
8.8.1.2.1 Funcionamiento de la válvula
� Cuando la válvula está totalmente abierta, el compresor y el evaporador están
comunicados entre sí, pero la toma exterior está incomunicada (cerrada).
Solamente con cerrar un poco la válvula, ya están las tres conexiones comu-
nicadas. Por lo que si hemos conectado un manómetro a la toma exterior, in-
dicará la temperatura y presión de aspiración.
� Si la válvula está totalmente cerrada, el compresor y el evaporador están in-
comunicados entre sí, pero el evaporador está comunicado con el exterior (por
ejemplo, al manómetro que hayamos conectado).
En esta posición de la válvula, se puede apreciar la diferencia con la válvula
de servicio de aspiración, ya que si tenemos conectado el manómetro de as-
piración, si la válvula está cerrada, el manómetro indicará la presión en el
evaporador, pero el compresor podría entrar en vacío pues no sabríamos la
presión de aspiración.
� Si la toma exterior (3) no está en servicio, es conveniente colocarle el tapón
de cierre, así como el capuchón en el vástago.
8.8.1.3 Válvula de servicio de descarga 
Se monta en la misma descarga del compresor (atornillada a éste). Como en el
caso anterior cabe distinguir (Fig. 8.18):
� La entrada de la válvula (A), que es la descarga del compresor y que en ade-
lante llamaremos a esta conexión “compresor”.
� La segunda conexión (B) se conecta a la línea de descarga, y la llamaremos
“condensador”,
� Y la tercera conexión (C), que lleva un tapón roscado de 1/4”, es la toma exterior. 
Figura 8.18 Válvula de servicio de descarga.
����������������
������������
B
A
C
8.8 Válvulas de servicio 173
8.8.1.3.1 Funcionamiento
1. Cuando la válvula está totalmente abierta, el compresor y elcondensador
están comunicados entre sí, pero la toma exterior está incomunicada
(cerrada).
2. Cuando la válvula está totalmente cerrada, el compresor y el condensador es-
tán incomunicados, pero el compresor está comunicado con la toma exterior
(para que se pueda conectar un manómetro, analizador, etc.).
3. Siempre que la válvula no esté totalmente a fondo, en sus posiciones de aber-
tura o cierre, las tres conexiones estarán comunicadas.
Ejemplo de aplicación
Queremos comprobar la presión de descarga mediante la colocación de un manómetro en
la válvula de servicio de descarga.
Para ello se hace lo siguiente:
1. Se comprueba si la válvula está totalmente abierta, se saca el capuchón del vástago y
abre (sentido contrario a las agujas del reloj) totalmente la válvula, con lo que la toma
exterior queda incomunicada.
2. Se saca el tapón roscado de la toma exterior y se conecta el manómetro.
3. Se cierra un poco (sentido de las agujas del reloj) la válvula. Ya están las tres conexio-
nes comunicadas y el manómetro indicará la presión de descarga.
4. Para sacar el manómetro:
a. Se abre totalmente la válvula, con lo que la conexión exterior queda incomunica-
da del circuito y se puede desconectar el manómetro.
b. Se coloca nuevamente el tapón de la toma exterior y a continuación se rosca el
capuchón del vástago de la válvula, con lo cual finaliza la operación. 
Es importante que cuando no se utilice la toma exterior, el tapón de cierre esté ros-
cado así como también el capuchón del vástago de la válvula, para asegurarnos
de que no haya fugas ni problemas posteriores de humedades.
8.8.1.4 Válvula rotalock 
En las unidades condensadoras, el recipiente de líquido lleva soldada, a la salida,
una válvula de 3 vías conocida como “válvula rotalock” (1) (Fig. 8.19 y 8.20)).
8.8.1.4.1 Funcionamiento
� Cuando la válvula está totalmente cerrada, la salida del recipiente (al eva-
porador) está cerrada; pero la toma exterior y el recipiente están comuni-
cados, con lo que se puede meter o sacar fluido, comprobar presiones de
alta, etc.
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��������
��������
������������
����������������
174 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
� Cuando la válvula está totalmente
abierta, el recipiente está comunicado
con el evaporador, pero la toma exterior
está incomunicada, y se aprovecha para
conectar el analizador, el manómetro,
etc. A continuación se cierra un poco la
válvula y ya están las tres comunicadas,
y, el manómetro, por ejemplo, ya indica
la presión. 
� Si se quiere sacar el manómetro, se abre
totalmente la válvula y al quedar la
toma exterior incomunicada se puede
sacar el manómetro, quedando el reci-
piente y el evaporador comunicados.
En este tipo de instalaciones con válvula
rotalock, es conveniente colocar una válvula de carga, ya que de lo contrario nos
podemos encontrar en condiciones de no poder cargar la instalación por líquido,
como veremos a continuación en un caso real. 
Ejemplo de aplicación
Queremos cargar con líquido refrigerante, la instalación de la figura 8.21, que sólo re-
presenta los elementos que intervienen directamente, y que funciona en las siguientes
condiciones:
� Fluido refrigerante R-22
� Presión de aspiración: 1 kg/cm2
� Presión de descarga: 12 kg/cm2
� Disponemos de una botella de carga de refrigerante, con una presión de 9 kg/cm2
Figura 8.20 Válvula rotalock.
Figura 8.19 Válvula rotalock montada 
en un recipiente de líquido.
Conexión
exterior
Conexión al 
recipiente de líquido
Salida de líquido 
del recipiente
��������
8.8 Válvulas de servicio 175
Como la presión de descarga, y por tanto en el recipiente de líquido, es de 12 kg/cm2, no
podemos meter carga en estado de líquido a través de la válvula rotalock, puesto que la
presión de la botella de carga es inferior (9 kg/cm2).
En cambio, si montamos la válvula de carga tal como muestra la siguiente figura 8.22,
actuaríamos de la siguiente manera: 
Figura 8.21 Toma exterior de la válvula rotalock, para la conexión de la bo-
tella de carga.
Figura 8.22 Carga de refrigerante en estado líquido.
Condensador
Recipiente de líquido
Vástago
Toma exterior
Válvula rotalock
FiltroAl evaporador
Descarga del
compresor
Condensador
Recipiente de líquido
Válvula de carga
Al evaporador
Descarga del
compresor
Botella de carga
R-22
Válvula
rotalock
176 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
1. Conectamos la botella de carga de refrigerante a la válvula.
2. Cerramos la válvula rotalock. 
3. El compresor al estar en funcionamiento, recoge el fluido en el recipiente de líquido.
4. La presión después de la válvula rotalock comienza a disminuir y podemos entonces
meter carga líquida abriendo la válvula.
Dada la importancia que tiene esta operación, en el siguiente apartado se detallan los pa-
sos a seguir.
Operación de carga de fluido refrigerante en estado líquido
El esquema de la figura 8.22 nos servirá de referencia para comprender los pasos a seguir.
No es necesario parar la instalación. Si está en funcionamiento, como en este ejemplo, se
facilita la operación, la cual se puede realizar de la siguiente manera:
1. Se conecta la botella de R-22, mediante la manguera, a la válvula de carga. La co-
nexión de la manguera se realiza sin apretarla a fondo (parcialmente roscada).
2. Se abre despacio la válvula de la botella y cuando salga fluido refrigerante por la co-
nexión de la manguera, se aprieta a fondo (se enrosca totalmente). Se hace así para
eliminar el aire de la manguera, es decir “purgarla”.
3. Hay que asegurarse de que la toma exterior de la válvula rotalock tiene el tapón de
cierre montado. 
4. Se cierra la válvula rotalock. El compresor, al estar en funcionamiento, recoge el flui-
do en el recipiente de líquido.
5. Mediante el manómetro de aspiración se comprueba la caída de presión o también,
cuando no se vea pasar líquido por el visor.
6. A medida que se recoge el fluido, la presión después de la válvula rotalock disminu-
ye; por lo tanto, ya se puede abrir la válvula de carga y proceder a la carga.
7. Para finalizar la operación de carga:
7.1. Se cierra la válvula de la botella
7.2. Se cierra la válvula de carga
7.3. Se abre totalmente la válvula rotalock
Una vez que el circuito funciona normalmente, se comprueba el nivel del refrigerante en
el recipiente si dispone de nivel. Si no lo tuviese, se comprobará que por el visor no se
vean burbujas, es decir, que está totalmente lleno de líquido. 
Nota En las instalaciones, la válvula de carga siempre estará antes del filtro de hu-
medad. En los procesos de carga, en caso de duda, siempre es preferible que la ins-
talación quede con un poco menos de carga que la necesaria, a que se sobrecargue. 
8.9 COMPROBACIÓN DE LA HERMETICIDAD 
Cuando se finaliza el montaje de una instalación frigorífica, o cuando se haya reali-
zado alguna reparación importante, hay que asegurarse de que no tenga fugas, es de-
cir que el circuito esté perfectamente estanco (hermético). Para ello, hay que someter
a la instalación a la prueba de la hermeticidad, que puede hacerse de dos maneras:
��������
����
8.9 Comprobación de la hermeticidad 177
8.9.1 Realización de la prueba de vacío
La operación de vacío hay que realizarla en tres fases consecutivas, como se de-
talla a continuación:
Supongamos que en la instalación de la figura 8.23 queremos realizar el vacío
al tramo de instalación comprendido entre la válvula de aspiración del compresor
y la válvula de salida del recipiente de líquido. 
1. Se conecta la bomba de vacío, por medio del analizador, al tramo correspon-
diente del circuito. En el analizador, la válvula 1 estará abierta, y la válvula 2
estará cerrada.
2. Se comprueba que todas las válvulas de ese tramo están abiertas.
3. Se arranca la bomba de vacío
4. Al alcanzar la presión de 1,5 mm de Hg, se cierra la válvula 1 del analizador
y se para la bomba. 
5. En el tramo del circuito que se está operando y desde el punto más alejado de
la conexión de la bomba se introduce, muy lentamente, nitrógeno seco hasta
alcanzar unapresión ligeramente superior a la atmosférica. Ese punto alejado
Figura 8.23 Prueba de vacío.
��������
Bomba de vacío
Válvula 1 Válvula 2
Compresor Condensador
Filtro
Válvula
de carga
Nitrógeno seco
Recipiente de
líquido
178 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
podría ser la válvula para la carga de fluido en estado líquido, con lo que se
romperá el vacío. A continuación, se cierra la válvula de la botella de nitróge-
no así como la del circuito a la que está conectada la botella.
6. Se hace de nuevo el vacío hasta alcanzar 1,5 mm de Hg. Se cierra la válvula
1 del analizador y se para la bomba, por lo menos, una hora.
7. Transcurrido el tiempo de parada puede ocurrir:
a) Que la presión aumente, es decir, que tienda a igualar la presión atmosfé-
rica. Entonces se hace vacío nuevamente y si se repite la lectura, quiere
decir que existen fugas. Hay que detectarlas y solucionarlas.
b) O bien que la presión permanezca constante. Entonces se hará vacío hasta
1 mm de Hg y si se mantiene en ese valor, ya se da por finalizada la opera-
ción y se procede a la carga con refrigerante para la puesta en marcha.
La duración de esta operación puede ser de hasta 12 horas, pues depende, princi-
palmente, del volumen de la instalación, de la cantidad de agua en su interior y
del caudal de la bomba de vacío.
En caso de reparación en una instalación que ya está en funcionamiento, por
ejemplo la sustitución de un elemento, se debe hacer vacío a ese tramo porque te-
nemos aire húmedo en su interior (con las consecuencias ya comentadas), pues es
un error pensar que mediante operaciones de purgas solucionamos el problema.
Como conclusión de este proceso, debemos destacar:
� Con el “purgado” eliminamos el aire, pero no la humedad. 
� Al realizar el vacío en una instalación se consigue extraer el aire y la hu-
medad.
� ¡No debe arrancarse nunca una instalación en vacío!
Podemos hacer el vacío a un determinado tramo del circuito, al de alta presión,
al de baja o a los dos simultáneamente; pero siempre siguiendo los criterios an-
teriores.
8.9.2 Prueba de presión
Consiste en sobrepresionar la instalación con nitrógeno seco, con el fluido refri-
gerante o con ambos, y cuando se alcance una determinada presión se procederá
a la comprobación de fugas.
Esta prueba se puede realizar de la siguiente manera (Fig. 8.24): 
1. Se conecta la botella del fluido refrigerante al circuito y se carga con ella hasta
alcanzar una presión de 5 kg/cm2, aproximadamente. A continuación se revi-
sa el circuito para comprobar si existe alguna fuga importante.
2. Se desconecta la botella. En su lugar se conectará la botella de nitrógeno se-
co, provista de manoreductor, y se procede a la carga del mismo de manera
progresiva.
��������
8.9 Comprobación de la hermeticidad 179
3. Se abre despacio la válvula de la botella y se introduce el nitrógeno hasta una pre-
sión de 9 kg/cm2. Se aumenta hasta 13 kg/cm2 y, finalmente, hasta 17 kg/cm2
aproximadamente.
4. Se cierra la botella de nitrógeno y se desconecta. Con ayuda de un detector de
fugas (lámpara, agua jabonosa, etc.) se procede a revisar el circuito. Cuanto ma-
yor sea la presión, más fácilmente se detectarán las pequeñas fugas.
5. Se puede seccionar el circuito en varios tramos, por ejemplo, cerrando deter-
minadas válvulas.
6. Se anota la presión y se deja el sistema en esas condiciones, no menos de 14
horas. Si al cabo de ese tiempo no varía la presión, entonces el circuito está
estanco. Si la presión disminuyera, habría que volver a comprobar las fugas.
Nota Es normal que pueda haber una pequeña variación en la lectura de la pre-
sión porque el fluido está condicionado por la temperatura ambiente.
8.10 COMPROBACIÓN DE LA REGULACIÓN 
DE LOS PRESOSTATOS
Es conveniente comprobar con cierta frecuencia la regulación de los presostatos
para ver si mantienen la regulación estipulada o bien, para verificar su activación.
Esto se puede hacer siguiendo los pasos de la siguiente aplicación.
Figura 8.24 Prueba de presión.
Válvula de carga
Botella de refrigerante
Botella de
nitrógeno seco
����
180 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
Ejemplo de aplicación
Supongamos la instalación de la figura 8.25, que tiene un presostato combinado, al que
queremos hacer la comprobación de su regulación y activación 
a. Presostato de baja presión
1. Se cierra la válvula de salida del recipiente de líquido. Como el compresor sólo puede
aspirar el fluido existente en el circuito desde la válvula de salida, la presión de baja
caerá hasta alcanzar el valor de regulación en la escala del presostato de baja, con lo
que éste parará el compresor.
2. Cuando esto se produzca, se comprueba que la presión que marca el manómetro de
baja, coincide con la de la escala de regulación del presostato.
3. Al abrir nuevamente la válvula, el fluido sale del recipiente, pasa a través del dispo-
sitivo de expansión y entra en el evaporador. Se produce un aumento de presión, que
al alcanzar el valor de regulación del diferencial, pondrá en marcha el compresor. Me-
diante el manómetro y la escala del diferencial, se comprobará la regulación.
b. Presostato de alta presión
1. Se para la bomba de circulación de agua o el ventilador del condensador, según el ca-
so. La presión de alta, subirá hasta alcanzar el valor de regulación del presostato y éste
parará el compresor.
2. Al parar, se comprueba que la presión que marca el manómetro de alta, coincide con
la de regulación en la escala del presostato. 
Una vez realizadas las pruebas, se comprueba que las válvulas y demás elementos mani-
pulados están en su posición normal de funcionamiento. 
Figura 8.25 Comprobación de presostato combinado.
��������
Presostato
Manómetro
de baja
Manómetro de alta
Válvula
de salida
Bomba de 
circulación
de agua
��������
8.9 Comprobación de la hermeticidad 181
8.11 CARGA DE ACEITE
Esta operación se puede realizar de varias maneras, según las características del
compresor. Para ello se deben seguir las instrucciones de los fabricantes. Para el
caso de no disponer de ellas haremos unos comentarios genéricos al respecto:
� Tanto si se trata de una carga total como parcial de aceite, hay que extremar
las precauciones para evitar la entrada de aire en el compresor.
� No es conveniente mezclar aceites, ni almacenarlos durante mucho tiempo
una vez abiertos, ya que podría humedecerse y, por lo tanto, alterar sus pro-
piedades. En la tabla 8.1, se dan las características de los tipos de aceite em-
pleados para distintos tipos de refrigerantes.
� El aceite debe cambiarse con la frecuencia estipulada
por los fabricantes en sus instrucciones y, para ello, se
debe utilizar una bomba independiente, como la manual
mostrada en la figura 8. 26, o bien una electrobomba. La
descarga de ésta se conectará a la válvula de carga de
aceite del compresor y la aspiración a una manguera que
estará sumergida en el recipiente del aceite. Las dos
mangueras deberán “purgarse”, pues hay que evitar la
entrada de aire.
Mediante el visor se aprecia el nivel de aceite en el cárter.
Aunque el fabricante indica el nivel exacto, por lo gene-
ral el nivel debe estar por la mitad del visor. Un nivel bajo
es peligroso, pero un exceso también es perjudicial (ya que
podría dar lugar a contrapresiones).
En aquellos compresores que no tengan válvula de carga de aceite y no ten-
gamos medios, se podrían utilizar las válvulas de servicio de aspiración. En este
caso, la operación se realizaría tal como se detalla en el siguiente ejemplo.
Ejemplo de aplicación
Carga de aceite, por medio de la válvula de servicio de aspiración (Fig. 8.27). 
1. Se baja la presión de regulación del presostato de baja.
2. Se comprueba que la válvula de servicio de aspiración esté totalmente abierta. Se co-
necta la manguera de llenado, a la válvula sin apretarla a fondo. Se abre la válvula
manual de la manguera para eliminar el aire y cuando sale aceite se aprieta a fondo la
conexión a la válvula de servicio
3. Se pone en marcha el compresor, se cierra laválvula de servicio y el compresor irá
aspirando el aceite del recipiente.
4. La cantidad de aceite que va entrando se comprueba en el visor de nivel, o en el reci-
piente si se determinó previamente la cantidad que contenía.
5. El aceite irá retornado al cárter con ayuda del separador instalado en la descarga.
����
Figura 8.26 Bomba
manual.
��������
182 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
6. Para finalizar la operación, se abre la válvula de servicio y se cierra la válvula manual.
7. Se regula la presión del presostato de baja a su valor normal. 
En los compresores que tienen la válvula de servicio de aceite (Fig. 8.28), el pro-
cedimiento podría hacerse de la siguiente manera: 
Figura 8.27 Carga de aceite a través de la válvula de servicio de aspiración.
Figura 8.28 Compresor con válvula de servicio de aceite.
Recipiente de aceite
Conexión al
evaporador
Compresor
Manguera
de llenado
��������
1
8.9 Comprobación de la hermeticidad 183
El elemento 1 corresponde a la válvula de servicio de aceite. Un capuchón aloja
el vástago de la válvula y el otro corresponde a la toma para conectar la manguera.
1. Se reduce la presión del compresor con objeto de descomprimir el cárter. Con
lo cual se consigue también disminuir la presión de la bomba de carga de acei-
te. Para ello tendremos que:
� Bajar la regulación del presostato de baja, pero vigilando que la presión no
descienda de 0,14 kg/cm2 aproximadamente, para evitar que entre en vacío. 
� Cerrar la válvula de salida del recipiente de líquido, y cuando la presión
de aspiración alcance el valor anteriormente indicado, parar el compresor.
� Cerrar válvulas de aspiración y de descarga del compresor.
2. Conectar la descarga de la bomba, por lo general es del tipo manual, a la válvula
de carga de aceite (1). No apretar del todo la manguera de conexión a la toma.
3. Bombear el aceite y cuando éste haya purgado el aire, apretar a fondo la co-
nexión.
4. Comprobar el nivel de aceite a través del visor y cuando alcance el nivel fija-
do por el fabricante, parar la bomba. Es muy importante no rebasar el nivel
indicado.
5. Cerrar la válvula de carga de aceite y quitar la manguera de conexión.
6. Abrir las válvulas de aspiración y descarga del compresor. Volver a regular el
presostato de baja, arrancar y comprobar el nivel.
Tabla 8.1 Compatibilidad y miscibilidad de lubricantes con refrigerantes.
Refrige-
rante
Aceite 
mineral
Aceite Mineral
+ Alquil-
benceno
Aceite
Alquil-
benceno
Aceite
Éster
R-12
134 a
DI-36
401 a
401 b
R-502
M-55 (404 a)
M-44
69-L (403 b)
402 a
402 b
R-22
M-95
R-11
123
Compatible
No Compatible
Compatible
No Compatible
No Compatible
Compatible
No Compatible
No Compatible
Compatible
No Compatible
No Compatible
Compatible
No Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
No Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
No Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
No Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
No Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
No Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
No Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
Compatible
184 Capítulo 8 Manejo de las instalaciones
8.12 CONTAMINACIÓN DE UN CIRCUITO POR ÁCIDOS
Tal como hemos comentado en el capítulo de los compresores, en las instalacio-
nes que empleen compresores herméticos o semiherméticos, una de las averías
más importantes que se puede producir es la contaminación del circuito por for-
mación de ácidos.
Antes de la sustitución del compresor, hay que proceder a la descontamina-
ción del circuito, lo que se conoce como “Lavado del circuito”.
Este proceso se puede realizar de la siguiente manera:
1. Se saca el aceite y fluido refrigerante contaminados. Se hace con un equipo
especial de recuperación. Todos los elementos que se usen para ello, por
ejemplo mangueras, no pueden utilizarse en las demás operaciones porque
podrían contaminar el circuito.
2. Se saca el compresor y demás elementos que puedan im-
pedir la circulación del agente de limpieza, tales como
válvula de expansión, filtros, visor y demás válvulas. En
caso de que algún elemento se volviese a montar, habría
que desmontarlo y proceder a su limpieza con el mismo
aceite que se vaya a cargar la instalación 
3. En los tramos donde se sacaron los elementos, se colocan
tubos de plástico con abrazaderas para su fijación. De
esta manera queda unido todo el circuito. 
4. Se coloca en el sitio del compresor la máquina de limpieza
(también conocida como bomba de lavado (Fig. 8.29)). 
5. Se hace circular el agente de limpieza, que puede ser HCFC
123 ó 141 b, que son los que sustituyen al R-11, en sentido
contrario al del ciclo de funcionamiento. 
6. En instalaciones de grandes capacidades, sería conveniente hacer la limpieza
individualmente.
En la figura 8.30 se muestra un esquema de la preparación del circuito para su lavado.
Figura 8.30 Preparación del circuito para su lavado.
����
Figura 8.29 Bomba
de lavado.
Bomba de lavado
Tubos de plástico con abrazaderas
Evaporador Condensador
185
C A P I T U L O 9
Mantenimiento 
de las instalaciones
Introducción 
En los capítulos anteriores, al estudiar los distintos elementos que intervienen
en las instalaciones, hemos comentado problemas que se presentan en los mis-
mos, principalmente causados por la falta de una programación adecuada a su
mantenimiento.
Por lo tanto, si partimos de la base de que mantener es conservar (de ahí que
conservación y entretenimiento sean vocablos que se emplan con referencia a man-
tenimiento), su aplicación es muy importante, no solamente para el correcto fun-
cionamiento de las instalaciones, con gran repercusión en los costes económicos,
sino también porque el estado de las instalaciones o elementos puede afectar a la
integridad de las personas que trabajen en ellas. De lo que se deduce que hay una
relación directa entre el funcionamiento de la instalación y los costes derivados del
mismo, con lo cual el mantenimiento implica un control técnico y económico.
Si analizamos los costes como consecuencia de una avería que se pudo haber
evitado mediante la aplicación de un plan de mantenimiento, por ejemplo la rotura
de un elemento, tiempo de parada, materiales nuevos por causa directa e indirecta,
deterioro del equipo, mano de obra, etc., nos daremos cuenta de la necesidad del
mantenimiento.
186 Capítulo 9 Mantenimiento de las instalaciones
Consideremos, por ejemplo, no ya el compresor que es el “corazón” de la
instalación, sino el condensador. Si no se aplicara un mantenimiento preventivo,
por ejemplo la limpieza de dicho elemento con una frecuencia determinada, el in-
tercambio de calor disminuiría, la instalación trabajaría más tiempo (ciclos lar-
gos), y aceleraría la aplicación del mantenimiento a los demás elementos, con lo
cual aumentarían los consumos y, por tanto, los costes globales.
Cada vez están más extendidos los planes de mantenimiento, ya que es una
manera de controlar las instalaciones técnica y económicamente.
Como sabemos, el campo de aplicación del mantenimiento es muy extenso;
no obstante, no podemos pasar por alto algunos comentarios prácticos que nos
sirvan de orientación en la actividad profesional.
9.1 MANTENIMIENTO
“Es el conjunto de actividades técnicas y administrativas cuya finalidad es con-
servar o restituir un elemento, equipo o instalación en las condiciones que permi-
tan desarrollar su función”.
9.1.1 Objetivos del mantenimiento
Los principales objetivos del mantenimiento son:
1. Reducir los costes que causan las paradas producidas por averías.
2. Reducir el deterioro de los elementos, equipos o instalaciones en general.
9.1.2 Tipos de mantenimiento
En el siguiente cuadro están comprendidos y relacionados entre sí los distintos ti-
pos de mantenimientos. 
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��������
Mantenimiento
M. Planificado M. No PlanificadoM. Preventivo
M. Programado M. Predictivo
M. Correctivo
Según
edad pieza
Según edad 
máquina
Inspecciones
periódicas
Controles
continuos
9.1 Mantenimiento 187
Mantenimiento planificado
Es un mantenimiento organizado y efectuado con previsión y control.
Mantenimiento no planificado
Es un mantenimiento efectuado sin un plan previo. Es el mantenimiento relacio-
nado con las averías, es decir con los trabajos correctivos.
Mantenimiento preventivo
Es el mantenimiento que se realiza a intervalos predeterminados u otros criterios
prescritos, con objeto de reducir las posibilidades de averías. Consiste en realizar
ciertas operaciones (p. ej. limpieza, cambios, verificaciones, reparaciones) con
una frecuencia de tiempo o de horas de funcionamiento u otros criterios.
Por ejemplo, supongamos un compresor helicoidal cuyo filtro de aceite puede
cambiarse según distintos criterios:
� a las 200 horas de funcionamiento
� o a los seis meses
� o cuando la presión disminuya 0,4 kg/cm2
Siempre se planifica. Son operaciones que se realizan antes de que se produzcan
las averías.
Un ejemplo ilustrativo de esta modalidad, en otros ámbitos de la industria, es
el cambio del aceite del motor de un vehículo cada 10 000 km, según las instruc-
ciones establecidas por el fabricante.
Mantenimiento correctivo 
Es el que se realiza cuando la avería o anomalía ya se produjo, para dejar el ele-
mento o equipo en las condiciones normales de utilización. 
Puede ser planificado o no planificado. Es decir, que se ejecuta siguiendo una
supervisión y control, o bien se realiza sin ningún plan previo, por ejemplo, la rotura
de un elemento que provoca el paro del mismo (avería), es decir que sea “acciden-
tal”. Las consecuencias son bien distintas, ya que si se trata de una anomalía (irre-
gularidad), y está bajo control, se puede hacer un seguimiento para determinar el
momento adecuado de su reparación, comprobar si se dispone de materiales de re-
puesto o evitar que tenga consecuencias en otros elementos de la instalación.
En cambio, si la avería se produce de manera “accidental”, las consecuencias
pueden ser mayores.
El mantenimiento correctivo tiene gran relación con el mantenimiento pre-
ventivo, ya que cuanto mejor se aplique éste, menores serán las operaciones de
mantenimiento correctivo.
Mantenimiento predictivo 
Es una variante del mantenimiento preventivo y “predice” las averías antes de que
se produzcan.
Está basado en la toma de determinados parámetros de un equipo o elemento,
con una frecuencia determinada o continua: análisis de vibraciones, test de soni-
dos, tribología (análisis de lubricantes) o termografía, entre otros.
188 Capítulo 9 Mantenimiento de las instalaciones
Mediante estos análisis, por ejemplo de vibraciones en un compresor, se pue-
den detectar problemas de desalineaciones. O bien, por medio del análisis del
aceite, además de comprobar el estado del mismo, se estudian las partículas que
se puedan encontrar para determinar desgastes.
La aplicación de este mantenimiento no implica disponer de medios sofistica-
dos, ya que también se puede realizar, por ejemplo, mediante:
� Inspecciones visuales.
� Toma de temperaturas y presiones.
� Toma de consumos eléctricos.
� Detección de pérdidas en válvulas.
� Detección de pérdidas en bombas.
� Observación de vibraciones y ruidos en máquinas y motores.
� Realización de pruebas a los elementos de seguridad.
Mantenimiento programado
Cualquier sistema de mantenimiento en el que se planifiquen y prioricen activi-
dades y se establezcan los tiempos de acción. Es un mantenimiento preventivo.
Mantenimiento contratado
Es el realizado por personas ajenas a la empresa, según las especificaciones de
ésta y en condiciones de tiempo y precio previamente establecidas.
Cada vez está más extendida su aplicación, ya que entre sus ventajas, además
de representar una descarga de trabajo para el propio personal, cabe citar que lo
realizan personas que conocen perfectamente los equipos e instalaciones.
Se puede ejecutar de muchas maneras, por ejemplo:
� Contratando el mantenimiento preventivo en su totalidad o bien partes del
mismo (como la revisión general del compresor a las 30 000 horas de fun-
cionamiento).
� Contratando el mantenimiento predictivo para trabajos que requieran especia-
lización y medios materiales adecuados.
� O bien contratando los mantenimientos preventivo y correctivo.
Un contrato de mantenimiento debe contemplar determinados aspectos técnicos,
tales como:
� Definir la instalación de que se trate, o parte de la misma.
� En los casos en que realicen suministros, deben reflejarse (precio, montaje,
plazo de entrega, seguros y condiciones económicas).
� Especificar los trabajos a realizar (relación de los mismos, horarios, ...).
� Personal que los realizará (número de operarios y categoría profesional).
� Interlocutores que intervendrán por ambas partes.
� Útiles aportados por la empresa contratante.
� Informe de incidencias (semanal, mensual, ...) de los trabajos realizados.
9.1 Mantenimiento 189
� Informe, con la frecuencia que se establezca, de mejoras o acciones a tomar
de acuerdo con los trabajos realizados.
� Si por ejemplo se trata del mantenimiento preventivo de una instalación, se
debería contemplar en cualquier momento la inspección y vigilancia de la
misma, por parte de los servicios técnicos que determine la parte contratante.
� Garantías, especificando la cobertura y las exclusiones.
� Establecer las condiciones en los de prórroga o rescisión del contrato.
Por otra parte, el responsable de la instalación debe controlar que los trabajos
se desarrollen bajo las condiciones establecidas en la contratación.
No obstante, su aplicación quedará supeditada a criterios económicos, téc-
nicos, de personal y de formación, principalmente.
9.1.3 Diferencias entre los mantenimientos preventivo 
y predictivo
Hay unas diferencias, en su aplicación, entre el mantenimiento predictivo y pre-
ventivo que debemos destacar:
� Para aplicar el mantenimiento predictivo no es necesario parar el equipo o ins-
talación, ya que la toma de los parámetros se puede realizar con la instalación
en funcionamiento.
� Cuando se detecta una avería, mediante el mantenimiento predictivo, al estar
bajo control, se puede programar su parada para realizar las operaciones per-
tinentes. Ello permite disponer del material de repuesto y otros medios, con
la antelación suficiente.
Lo que implica tener menos material de repuesto.
� En cambio, para aplicar el mantenimiento preventivo, puede ser necesaria o
no la parada. Por ejemplo, para la sustitución de un filtro, si tiene “By-pass”
no es necesaria la parada, pero sí para la sustitución de las correas de transmi-
sión del motor-compresor.
� Un “inconveniente”, por decirlo de alguna manera, del mantenimiento pre-
ventivo es que a veces nos encontramos con que las piezas o elementos que
debemos sustituir están en buen estado. Pero con el cambio, se garantiza que
el equipo seguirá funcionando en perfectas condiciones, y se evitan acciones
correctivas.
9.1.4 Ejemplo de aplicación del mantenimiento preventivo
¿Cuál es el mejor mantenimiento o el más adecuado? Esto solamente se puede de-
terminar después de un estudio técnico-económico de cada instalación. Ya que
cada instalación tiene sus propias características.
��������
��������
190 Capítulo 9 Mantenimiento de las instalaciones
No existen reglas fijas respecto a lo que debe hacerse en cada uno de los equi-
pos ni de la frecuencia para garantizar su funcionamiento, ya que intervienen fac-
tores como:
� el tipo de máquina o montaje
� estado de los equipos 
� formación del personal
� puntos que pueden ser considerados críticos
� qué elementos pueden o no trabajar simultáneamente
� recambios imprescindibles
Pero para decidir el mantenimiento a aplicar, sería conveniente revisar el histo-
rial para analizar las averías producidas y los resultados de las revisiones que se
realizaron.
No obstante, con las instrucciones de los fabricantes de los equipos y elper-
sonal técnico de la instalación, se determina la frecuencia (semanal, mensual, se-
mestral, anual, trienal, etc.) de las operaciones a realizar (comprobaciones y
sustituciones principalmente): cambios de aceite, filtros, comprobaciones de aco-
plamientos, correas de transmisión, válvulas de seguridad, limpieza de condensa-
dores, aparellaje eléctrico, comprobación de presostatos y termostatos,
comprobación de manómetros y termómetros, engrases, detección de fugas, des-
montaje de compresores para su revisión, etc.
9.1.4.1 Plan de mantenimiento
Como consecuencia de lo comentado anteriormente, a modo de ejemplo, realiza-
remos un plan de mantenimiento preventivo aplicado a una instalación de refrige-
ración (tabla 9.1).
Deben reflejarse las operaciones a realizar a cada elemento (en este caso se
trata del compresor, del condensador y del filtro deshidratador), y la frecuencia
(en tiempo) para su ejecución.
Tabla 9.1 Plan de mantenimiento
Operación Semanal Mensual Semestral Anual Trienal
Compresor
Cambio de aceite x
Limpieza filtro de aceite x
Sustitución del filtro de aceite x
Limpieza filtro aspiración x
������������
9.1 Mantenimiento 191
Tabla 9.1 Continuación
Operación Semanal Mensual Semestral Anual Trienal
Limpieza exterior x
Engrase del motor x
Comprobación de tensado 
de correas
x
Sustitución de las correas x
Comprobación estanqueidad 
prensas
x
Comprobación de alineación x
Engrase de cojinetes x
Comprobación conexiones 
placa de bornes
x
Comprobación presostatos, 
manómetros y termómetros
x
Comprobación de fugas x
Comprobación estado de 
bancada y amortiguadores
x
Comprobación control 
capacidad
x
Desmontaje y revisión 
general
x
Condensador
Limpieza exterior x
Limpieza interior x
Comprobación de fugas x
Comprobación acoplamiento 
motor-bomba y estanqueidad
x
Filtro deshidratador
Sustitución x
192 Capítulo 9 Mantenimiento de las instalaciones
Una vez determinadas las operaciones a realizar y su frecuencia, ¿cómo se ejecu-
tan y controlan para evaluar su eficacia? Para ello se dispone de las “Órdenes de
trabajo” (OT).
9.1.4.2 Órdenes de trabajo
Son instrucciones escritas, en las que se reflejarán las operaciones a realizar,
el modo de realizarlas, los materiales que emplean y otros parámetros de
control.
Las órdenes de trabajo (OT) vienen a ser la base de datos para comprobar la
eficiencia del mantenimiento que se aplica. Es una manera de controlar el rendi-
miento de la instalación.
Tampoco existe un modelo patrón a seguir para su elaboración, por ello cada
OT se elaborará de acuerdo con las características de la instalación con objeto de
obtener la información que se necesite para su control.
Por lo general, las OT (Fig. 9.1) suelen contener los siguientes datos: 
� Número de OT.
� Fecha realización.
� Tiempo empleado.
� Tiempo estimado.
� Operación a realizar.
� Acciones a realizar.
� Operario.
� Código.
� Plano de referencia.
� Apartado de observaciones.
Mediante las órdenes de trabajo, obtenemos:
� El historial de las máquinas.
� Datos estadísticos.
� Parámetros de actuación.
� Costes.
� La actualización de respuestos.
� Evolución del mantenimiento preventivo respecto al correctivo.
Deben ser utilizadas en las instalaciones, para las operaciones que se realicen en
los mantenimientos planificados y no planificados. 
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9.1 Mantenimiento 193
9.1.4.3 Repuestos
Los materiales de mantenimiento (piezas de repuesto, aceites, etc.), representan
una parte muy importante del presupuesto de mantenimiento de la instalación, por
lo que deben gestionarse de manera eficaz. Estos materiales están relacionados
muy directamente con el tipo de mantenimiento que se aplique. No es cuestión de
tener muchos repuestos sino de organización.
Es imposible fijar una relación de los repuestos necesarios, ya que son mu-
chos los factores que intervienen. Una vez analizadas las necesidades de la insta-
lación, se determinan los repuestos, los cuales están condicionados por diversos
factores tales como:
� Precio.
� Si son de fácil comercialización.
� Alta o baja probabilidad de utilización.
No obstante, a modo de “guía-práctica”, sería muy interesante que el responsable
de la instalación determinara:
ORDEN DE TRABAJO Nº
Solicitada por Fecha de realización Tiempo estimado
Referencia de la máquina Plano de referencia Nº operarios
Operación a realizar
Planificación del trabajo
Materiales empleados
Observaciones
Firma Total horas Total materiales
Figura 9.1 Orden de trabajo.
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194 Capítulo 9 Mantenimiento de las instalaciones
a. Puntos prioritarios
Aquellos elementos que, en caso de avería, puedan provocar el paro de la instala-
ción. Por ejemplo, si se quema el motor eléctrico de la bomba de circulación de
agua (agente condensante), se para la instalación. Por lo tanto, se debería disponer
de un motor eléctrico en el almacén de repuestos.
b. Puntos secundarios
Aquellos elementos de la instalación que si se averían no provocan el paro de la
misma aunque no se disponga de sus repuestos en el almacén. Por ejemplo, si se
rompe la polea del compresor no sería necesario tener otra de repuesto, si se pu-
diera trabajar con otro compresor, o bien, que mediante válvulas se pudiera co-
nectar otra instalación. Mientras tanto se gestionaría el pedido de la polea.
Lo mismo ocurriría con cualquier otro elemento que dispusiera de un “by-pass”.
En estos casos, al no disponer de repuestos en el almacén, se deberían tener
localizados los proveedores que los pudieran suministrar.
Por otra parte, es muy importante controlar con frecuencia las existencias del
almacén, con objeto de hacer un seguimiento de los materiales más empleados y
los que no tienen movimientos de salida. Ya que los materiales obsoletos repre-
sentan, como mínimo, un 20%. Muchas veces se confunde el concepto de mate-
rial de repuesto, con el de “material de seguridad” (“por si falla algo”), con los
costes que este último representa.
Un exceso de repuestos, además de encarecer el presupuesto del manteni-
miento, representa un capital inmovilizado.
9.2 ESTADILLOS
Independientemente de los planes de mantenimiento, es muy importante disponer
de un estadillo para el seguimiento diario de la instalación. Consiste en la toma
diaria de datos de los parámetros más característicos de la instalación. Una vez
tomados esos datos, se analizan para comprobar el funcionamiento de cada ele-
mento y del conjunto de la instalación.
La tabla 9.2 nos da una orientación de los datos que se deberían tomar diariamen-
te, para su aplicación de acuerdo con las características propias de cada instalación. 
Es una manera de controlar diariamente la instalación, de interpretar su funciona-
miento con los datos obtenidos y de anticiparnos a los problemas que puedan ocurrir.
Por ejemplo:
1. Supongamos que durante un cierto tiempo de funcionamiento habíamos ob-
servado que:
Presión de aspiración = 0,9 kg/cm2
Presión de descarga = 13,4 kg/cm2
Temperatura de entrada de agua en el condensador = 20 ºC
Temperatura de salida de agua del condensador = 26 ºC 
����
9.2 Estadillos 195
Tabla 9.2 Datos de toma diaria
Parámetros Frecuencia 
Hora:
Presión de aspiración X 
Presión de descarga X 
Presión de la bomba de agua (agente condensante) X 
Presión del aceite X 
Nivel de aceite X 
Nivel de refrigerante X 
Temperatura de la cámara X 
Temperatura de aspiración X 
Temperatura de condensación X
Temperatura de descarga X 
Temperatura del aceite X 
Temperatura del aire ambiente X 
Temperatura del agua X 
Temperatura de líquido a la entrada de la válvula 
de expansión
X 
Temperaturas E/S del aire del condensador X 
Temperaturas E/S del agua del condensador X 
Temperaturas de los bulbos seco y húmedo, 
si hay torres o condensadores evaporativos.
X 
Temperatura recalentamiento X 
Consumo del compresor X 
Consumo ventilador evaporador X 
Desescarche evaporador X 
Consumo ventilador condensador X 
Consumo bomba de agua (condensante) X 
Observaciones:
196 Capítulo 9 Mantenimientode las instalaciones
Y que, de una manera progresiva, observamos que estos mismos parámetros,
alcanzan los siguientes valores:
Presión de aspiración = 0,9 kg/cm2
Presión de descarga = 16 kg/cm2
Temperatura de entrada de agua en el condensador = 20 ºC
Temperatura de salida de agua del condensador = 23 ºC
Estas variaciones son síntoma de que el condensador está sucio.
2. En la toma de los consumos del compresor se reflejarían las intensidades de
cada fase y se compararían con las intensidades nominales (del fabricante),
para comprobar su funcionamiento.
3. En el caso de los ventiladores y electrobombas, se procedería como en el caso
anterior.
4. Se comprueba la diferencia entre los valores que se toman de las temperaturas
de evaporación y de aspiración, para determinar si el recalentamiento está
dentro de los márgenes permitidos.
5. Se comprueba la diferencia entre los valores que se toman de la temperatura de
condensación y la del líquido medida a la entrada de la válvula de expansión ter-
mostática. Esta diferencia nos da el valor del subenfriamiento.
6. Con los valores tomados de las presiones de aspiración y descarga se controla
la relación de compresión.
Es decir, tal como hemos comentado al principio de este apartado, es una ma-
nera de realizar el mantenimiento predictivo. En caso de detectarse alguna ano-
malía, se resolvería mediante la orden de trabajo correspondiente.
Como conclusión de lo comentado en este capítulo, diremos que en una ins-
talación se pueden realizar los mantenimientos preventivos, predictivos, correcti-
vos y contratados, ya que son complementarios entre sí.
El mantenimiento junto con el diseño, operación y montaje, son las variables
que afectan al funcionamiento de las instalaciones.
197
C A P I T U L O 1 0
Fluidos refrigerantes 
Introducción
Tras la firma del protocolo de Montreal (1987), se acordó suspender el empleo
de los gases clorofluorocarbonados (CFC), con alto contenido en cloro, así como
que a partir del año 2030 se parara la producción de los gases hidroclorofluoro-
carbonados (HCFC).
Los gases CFC, dada su gran estabilidad química, permanecen durante mu-
cho tiempo en la atmósfera, lo que repercute desfavorablemente en el equilibrio
ozono-oxígeno.
Los gases HCFC poseen un potencial muy reducido de destrucción de ozono
(O.D.P.), debido a la presencia de átomos de hidrógeno y el bajo contenido de
cloro. En este grupo se encuentra el R-22, que se está utilizando como fluido
transitorio de los CFC. 
De hecho, el R-22, y una serie de productos puros y mezclas ternarias con
base del R-22 sirven para la fabricación de los alternativos a los CFC, así como
para mantener los equipos actuales.
Esta evolución de los fluidos refrigerantes conduce a los fluidos hidrofluoro-
carbonados (HFC), sin cloro y con átomos de hidrógeno, sin potencial destructor
del ozono (O.D.P.), y muy bajo efecto invernadero. Por ejemplo el HFC R-134 a
tiene un efecto nulo sobre la capa de ozono y se degrada rápidamente. Además,
si se compara con los CFC, tiene una décima parte de su duración en la atmós-
fera y una décima parte del efecto de calentamiento de CFC 12.
198 Capítulo 10 Fluidos refrigerantes
10.1 GASES REFRIGERANTES ALTERNATIVOS AL R-12 Y EL R-502
Gama de mezclas alternativas al R-12 y el R-502 homologadas por la ASHRAE
(American Society of Heating, Refrigerating, and Air Conditioning Engineers), o
en vías de homologación1:
Tabla 10.1 Mezclas alternativas al R-12
Refrigerante Componentes Composición 
%
Punto de 
ebullición
COP1 
%
401 a R-22/152 a/124 53/13/34 –33,1 100
401 b R-22/152 a/124 61/11/28 –34,7 98
DI-36 R-22/600/124 50/3/47 33,8 115
Tabla 10.2 Mezclas alternativas al R-502
Componentes Refrigerante Composición
%
Punto de
ebullición
COP1
%
R-22/125/290/143 M-44 50/42/2/6 –45,6 105
R-22/218/290 403 b 55/39/6 –50,6 100
R-22/125/290 402 a 38/60/2 –49,2 100
R-22/125/290 402 b 60/38/2 –47,4 98
Tabla 10.3 Gama de productos puros alternativos al R-11
Gas Sustituto Aplicación
141 b R-11 Limpieza de instalaciones
123 R-11 Chillers2 de refrigeración
1. Su significado, ya ha sido explicado en la pág. 123
2. Esta palabra (chiller), utilizada en el campo de la refirgeración, se refieere a los "sistemas de
refrigeración que enfrían agua", principalmente, y en menor medida otros fluidos.
����
10.2 Gases refrigerantes definitivos 199
10.2 GASES REFRIGERANTES DEFINITIVOS
Son gases HFC. La carga de estas mezclas debe realizarse en fase líquida, a no
ser que se dosifique la carga exacta. 
10.3 CODIFICACIÓN DE LOS FLUIDOS REFRIGERANTES
Según el “Reglamento de seguridad para plantas e instalaciones frigoríficas”, los
fluidos refrigerantes frigorígenos (aquellos que aprovechan el cambio de estado
para la producción de frío), se denominarán por su fórmula química y no será su-
ficiente su denominación comercial.
Tabla 10.4 Aplicaciones
Refrigerante Alternativo Aplicaciones
DI-36 R-12 Todas las aplicaciones del R-12
401 a R-12 R-500 Frío doméstico y comercial
401 b R-12 Baja temperatura
M-44 R-502 Todas las aplicaciones
403 b R-502 Todas las aplicaciones
402 a R-502 Todas las aplicaciones
402 b R-502 Todas las aplicaciones
Tabla 10.5 Productos puros HFC definitivos
Gas Sustituto Aplicación
R-134 a R-12 Todas
R-23 R-13 R-503 Muy bajas temperaturas
Tabla 10.6 Productos puros HFC definitivos
Gas Sustituto Casi 
azeotrópico
Azeotrópico Aplicaciones
M-55 (404 a) R-502 + Todas
M-95 R-22 + Todas
����
����
200 Capítulo 10 Fluidos refrigerantes
Pero memorizar las fórmulas no es nada fácil. Para solventar este problema se
optó por una denominación más asequible, es decir, más práctica. Por lo que se
estableció un código para cada fluido refrigerante, de tal manera que se codifica
mediante un número precedido de la letra R (refrigerante).
El número se determina de la siguiente manera:
� Las unidades indican la cantidad de átomos de FLÚOR contenidos en la
molécula.
� Las decenas indican la cantidad de átomos de HIDRÓGENO, más 1.
� Las centenas indican el número de átomos de CARBONO, menos 1 (en el
caso de la serie de metano, como esta cifra es igual a cero no se menciona en
su nomenclatura).
� Los átomos de CLORO no se consideran.
Ejemplo de aplicación:
Nombre químico: Monoclorodifluormetano
Fórmula química: CHClF2
Aplicando el criterio anteriormente comentado, tenemos:
Unidades (que indican la cantidad de átomos de FLÚOR): 2
Decenas (que indican la cantidad de átomos de HIDRÓGENO más 1): 2
Centenas (número de átomos de CARBONO menos 1): 0
Los átomos de CLORO no se consideran.
La denominación del fluido será: R-22 
La letra C que precede al número, designa los derivados cíclicos.
La letra B después del número, indica la presencia de BROMO. El número de
átomos de bromo se define por la cifra que sigue a esta letra.
Ejemplo de aplicación:
Nombre químico: Bromotrifluormetano
Fórmula química: CBrF3
Unidades: 3
Decenas: 0 + 1 = 1
Centenas: 1 – 1 = 0
Por lo tanto, la denominación será: R-13B1
En el caso de los compuestos no saturados, la denominación se realiza mediante
cuatro cifras, de las cuales las tres últimas quedan determinadas como en el caso anterior,
pero precedidas del número 1. 
Ejemplo de aplicación:
Nombre químico: Etileno
Fórmula química: CH2 = CH2
��������
��������
��������
��������
��������
10.3 Codificación de los fluidos refrigerantes 201
Unidades: 0
Decenas: 5
Centenas: 1
La denominación será: R-1150 
En los compuestos isómeros (los que tienen la misma fórmula molecular pero di-
fieren en la disposición de los átomos de sus moléculas y, como consecuencia, en
sus propiedades físicas), el más simétrico, en pesos atómicos, se indica sin letra
alguna a continuación de los números. Cuanto menor sea la simetría, entonces se
colocan las letras: a, b, c, etc.
10.3.1 Mezclas azeotrópicas
Son los resultantes de mezclar dos sustancias de la misma naturaleza química con
la condición de que no reaccionen entre sí, tanto en el momento de la mezcla
como a largo plazo, y de tal manera que las característicasdel producto resultante
dependen de las características de los elementos que la constituyen.
Tienen una numeración que se sitúa en la serie 500 (R-502, R-503, etc.). Se
expresan por las denominaciones de sus componentes, así como por el porcentaje
en peso de los mismos.
Ejemplo de aplicación:
R-502 ( R-22 (48,8 %) + R-115 (51,2 %) ) 
10.3.2 Fluidos refrigerantes inorgánicos
Se incluyen en la serie 700, y el número de su código se establece de la siguiente
manera:
Las unidades y las decenas se representan por los pesos moleculares corres-
pondientes.
El número de la centena siempre será 7.
Para su mejor entendimiento, realizaremos dos ejemplos de aplicación.
Ejemplo de aplicación:
Nombre químico: Amoníaco
Fórmula química: NH3
Peso molecular del nitrógeno (N): 14
Peso molecular del hidrógeno (H): 1, (1 × 3 = 3)
Por lo tanto el fluido se denominará: R- 717 
��������
��������
��������
��������
��������
��������
��������
202 Capítulo 10 Fluidos refrigerantes
Ejemplo de aplicación:
Nombre químico: Anhídrido sulfuroso
Fórmula química: SO2
Peso molecular del azufre (S): 32
Peso molecular del oxígeno (O): 16, (16 × 2 = 32)
Por lo tanto el fluido se denominará: R-764 
��������
��������
203
C A P I T U L O 1 1
Averías y soluciones
Introducción
En los capítulos anteriores, al estudiar las características de funcionamiento de
los elementos más importantes que intervienen en los sistemas de refrigeración,
también hemos comentado sus problemas más frecuentes, el modo de detectarlos
y sus soluciones.
No obstante, como sabemos, son muchas las averías que se pueden producir,
y de origen muy diverso, en las instalaciones; en este apartado comentaremos las
“averías más comunes”.
11.1 AVERÍAS MÁS COMUNES
En las siguientes tablas se describen algunos de estos problemas y sus solu-
ciones, que nos pueden servir de orientación. 
����
204 Capítulo 11 Averías y soluciones
11.1.1 Aumento excesivo de la presión de descarga
Nota Si el aumento origina una presión demasiado elevada, habría que compro-
bar si ésta llegó hasta el valor a que está regulado el presostato de alta, por si éste
estuviera fuera del ajuste o no debidamente conectado.
11.1.2 Presión de descarga muy baja
Tabla 11.1
Causa Remedio
Poco caudal de agente condensante o que la temperatura 
de entrada del mismo es muy alta
Condensador sucio
Gases incondensables en el circuito
Sobrecarga de refrigerante
Condensador de poca capacidad
Bomba circulación de agua defectuosa
Ventilador del condensador defectuoso
Manómetro defectuoso
Separador de aceite no trabaja bien
Regular
Limpiar
Purgar
Sacar refrigerante
Sustituir
Comprobar y/o reparar
Comprobar y/o reparar
Reparar o renovar
Revisar
Tabla 11.2
Causa Remedio
Manómetro defectuoso
Cantidad de fluido refrigerante escasa.
Condensador demasiado grande
Caudal de agua, a través del condensador, 
excesivo
Temperatura de agua, a través del 
condensador demasiado baja
Caudal de aire o temperatura del mismo, 
excesivos a través del condensador
Válvulas de descarga del compresor 
defectuosas
Válvula de aspiración parcialmente cerrada
Aros pistón muy desgastados
Comprobar y/o cambiar
Recargar. Si el motivo fuese debido 
a fugas, antes de la carga hay que 
detectarlas y corregirlas
Comprobar con los datos de cálculo
Ajustar
Ajustar caudal
Comprobar variadores de velocidad, o 
automatismos (por ejemplo, presostatos) 
que actúan sobre los ventiladores
Comprobar, reparar y/o cambiar
Abrir la válvula
Comprobar y sustituir
��������
��������
11.1 Averías más comunes 205
11.1.3 Presión de aspiración muy alta
11.1.4 Presión de aspiración muy baja
Nota Si la presión de aspiración bajase demasiado, habría que comprobar si llegó
hasta el valor a que está regulado el presostato de baja presión, por si éste no estu-
viera ajustado correctamente o bien por si no estuviera debidamente conectado.
Tabla 11.3
Causa Remedio
Manómetro defectuoso
Válvula o válvulas de aspiración del 
compresor defectuosas
Válvula de expansión termostática 
demasiado abierta
Capacidad del compresor muy pequeña
Válvula interna de seguridad del compresor 
que no está totalmente cerrada
Demasiada carga térmica
Comprobar
Comprobar, reparar y/o cambiar
Comprobar y/o ajustar
Comprobar con datos de cálculo y 
características de funcionamiento
Comprobar regulador de capacidad
Comprobar y ajustar
Reducir carga
Tabla 11.4
Causa Remedio
Manómetro defectuoso
Capacidad de la válvula de expansión 
insuficiente
Válvula de expansión obstruida
Válvula de expansión con igualador 
externo de presión
El bulbo de la válvula de expansión está 
montado en un punto demasiado frío
La instalación tiene poca carga de fluido 
refrigerante
Filtros (de línea de líquido y/o de línea 
de aspiración) sucios
Válula/s manual/es en línea de aspiración 
parcialmente cerrada/s
Válvula solenoide cerrada total o 
parcialmente
Comprobar
Comprobar con los datos de cálculo
Limpiar
Comprobar si el igualador externo está 
montado y si es así, si es el adecuado.
Cambiar y comprobar
Meter carga previa comprobación de 
fugas
Limpiar
Comprobar y abrir
Comprobar suciedad o bobina
��������
��������
206 Capítulo 11 Averías y soluciones
11.1.5 Presión de aceite muy alta
11.1.6 Presión de aceite muy baja
11.1.7 El compresor carga y descarga intermitentemente 
Tabla 11.5
Causa Remedio
Manómetro defectuoso
Filtro de la bomba de aceite sucio
Presostato diferencial de aceite no está 
debidamente ajustado
Comprobar
Limpiar o sustituir
Comprobar y ajustar
Tabla 11.6
Causa Remedio
Manómetro defectuoso
Filtro de aspiración de la bomba de aceite 
sucio
Presencia de fluido refrigerante en estado 
líquido en el cárter
Bajo nivel de aceite en el cárter
Demasiada holgura en los cojinetes del 
compresor
Presostato diferencial de aceite no está 
ajustado correctamente
Comprobar
Limpiar o cambiar
Comprobar separador
Rellenar de aceite hasta el nivel normal
Comprobar, reparar y/o cambiar los 
cojinetes
Comprobar y ajustar
Tabla 11.7
Causa Remedio
Válvula de expansión demasiado grande, 
que ocasiona una gran fluctuación en la 
presión de aspiración
Control de presión de aceite defectuoso.
Comprobar capacidad de la válvula
Verificar nivel aceite y/o válvula de 
seguridad de la bomba de aceite
��������
��������
��������
207
Apéndice
Tabla Ap.1 Refrigerante 22. Propiedades del líquido y del vapor saturado.a
Tabla Ap.1 Refrigerante 22. Propiedades del líquido y del vapor saturado. (Continuación)
Temp.
°C
Presión
kg/cm2
Densidad
líquido
kg/m3
V. específico 
vapor
m3/kg
Entalpía
orig. –40°C
Entropía
orig. –40°C
Líquido
Cal/kg
Vapor
Cal/kg
Líquido
Cal/(kg × °K)
Vapor
Cal/(kg × °K)
–70 0,20919 1490,6 0,9409 –7,628 52,217 –0,0349 0,2597
–69 0,22316 1488,2 0,8883 –7,378 52,337 –0,0337 0,2589
–68 0,23713 1485,8 0,8357 –7,128 52,457 –0,0325 0,2581
–67 0,25279 1483,3 0,7901 –6,876 52,578 –0,0312 0,2573
–66 0,26894 1480,8 0,7465 –6,624 52,700 –0,0300 0,2564
–65 0,28509 1478,3 0,7029 –6,372 52,822 –0,0288 0,2556
–64 0,30362 1475,8 0,6668 –6,122 52,942 –0,0276 0,2548
–63 0,32214 1473,3 0,6306 –5,872 53,062 –0,0264 0,2541
–62 0,34096 1470,7 0,5954 –5,622 53,182 –0,0252 0,2533
–61 0,36088 1468,1 0,5639 –5,372 53,302 –0,0241 0,2525
–60 0,38176 1465,5 0,5344 –5,117 53,422 –0,0229 0,2518
–59 0,40454 1462,9 0,5070 –4,862 53,542 –0,0217 0,2511
–58 0,42845 1460,3 0,4811 –4,611 53,662 –0,0206 0,2504
–57 0,45348 1457,7 0,4569 –4,357 53,782 –0,0194 0,2496
–56 0,47963 1455,2 0,4341 –4,106 53,902 –0,0182 0,2490
–55 0,50585 1452,5 0,4127 –3,853 54,022 –0,0171 0,2483
–54 0,53320 1449,7 0,3925 –3,598 54,142 –0,0159 0,2476
–53 0,56294 1447,0 0,3734 –3,344 54,262 –0,0147 0,2470
–52 0,59423 1444,5 0,3555 –3,093 54,382 –0,0136 0,2464
208 Apéndice 
–51 0,62664 1441,8 0,3386 –2,838 54,502 –0,0125 0,2457
–50 0,66018 1439,1 0,3225 –2,583 54,622 –0,0113 0,2451
–49 0,69498 1436,4 0,3076 –2,323 54,742 –0,0101 0,2445
–48 0,73091 1433,6 0,2934 –2,063 54,862 –0,0090 0,2439
–47 0,76845 1430,9 0,2800 –1,80354,982 –0,0079 0,2433
–46 0,80768 1428,1 0,2673 –1,547 55,102 –0,0067 0,2427
–45 0,84860 1425,3 0,2553 –1,289 55,222 –0,0056 0,2422
–44 0,89121 1422,4 0,2440 –1,029 55,342 –0,0045 0,2416
–43 0,93529 1419,6 0,2334 –0,769 55,462 –0,0033 0,2410
–42 0,98064 1416,9 0,2233 –0,510 55,581 –0,0022 0,2405
–41 1,02767 1414,1 0,2137 –0,255 55,696 –0,0011 0,2399
–40 1,07640 1411,2 0,2047 0,000 55,811 0,0000 0,2394
–39 1,12765 1408,3 0,1961 0,265 55,931 0,0012 0,2390
–38 1,18115 1405,5 0,1879 0,526 56,047 0,0023 0,2384
–37 1,23641 1402,6 0,1801 0,789 56,166 0,0033 0,2379
–36 1,29378 1399,6 0,1726 1,051 56,282 0,0045 0,2374
–35 1,35305 1396,7 0,1655 1,311 56,397 0,0056 0,2370
–34 1,41429 1393,8 0,1588 1,573 56,512 0,0067 0,2365
–33 1,47757 1390,9 0,1524 1,840 56,629 0,0078 0,2360
–32 1,54267 1388,0 0,1464 2,109 56,748 0,0089 0,2355
–31 1,60995 1384,9 0,1406 2,374 56,863 0,0100 0,2351
–30 1,67893 1381,9 0,1352 2,639 56,978 0,0111 0,2346
–29 1,75043 1378,9 0,1300 2,904 57,093 0,0122 0,2342
–28 1,82418 1375,9 0,1251 3,173 57,208 0,0133 0,2337
–27 1,90018 1372,8 0,1205 3,459 57,323 0,0143 0,2333
–26 1,97843 1369,8 0,1160 3,722 57,438 0,0154 0,2328
–25 2,05929 1366,7 0,1117 3,981 57,550 0,0165 0,2324
–24 2,14295 1363,5 0,1076 4,246 57,660 0,0175 0,2319
–23 2,22943 1360,4 0,1037 4,511 57,770 0,0186 0,2315
–22 2,31872 1357,3 0,0999 4,776 57,880 0,0196 0,2311
–21 2,41082 1354,2 0,0963 5,041 57,990 0,0206 0,2307
–20 2,50574 1351,0 0,0929 5,306 58,100 0,0217 0,2302
–19 2,60381 1347,8 0,0896 5,576 58,210 0,0227 0,2298
–18 2,70471 1344,7 0,0864 5,846 58,320 0,0238 0,2294
–17 2,80792 1341,5 0,0834 6,116 58,430 0,0248 0,2290
–16 2,91464 1338,2 0,0805 6,382 58,537 0,0258 0,2287
–15 3,02495 1335,0 0,0778 6,647 58,642 0,0268 0,2283
–14 3,13864 1331,8 0,0751 6,912 58,747 0,0278 0,2278
–13 3,25570 1328,6 0,0725 7,177 58,852 0,0288 0,2275
–12 3,37614 1325,3 0,0700 7,442 58,957 0,0298 0,2271
–11 3,49995 1320,1 0,0677 7,708 59,062 0,0308 0,2268
Tabla Ap.1 Refrigerante 22. Propiedades del líquido y del vapor saturado. (Continuación)
Temp.
°C
Presión
kg/cm2
Densidad
líquido
kg/m3
V. específico 
vapor
m3/kg
Entalpía
orig. –40°C
Entropía
orig. –40°C
Líquido
Cal/kg
Vapor
Cal/kg
Líquido
Cal/(kg × °K)
Vapor
Cal/(kg × °K)
Apéndice 209
–10 3,62713 1318,6 0,0654 7,978 59,167 0,0319 0,2264
–9 3,75812 1315,3 0,0632 8,248 59,272 0,0329 0,2260
–8 3,89247 1312,0 0,0611 8,518 59,377 0,0339 0,2258
–7 4,03020 1308,7 0,0591 8,788 59,482 0,0349 0,2254
–6 4,17131 1305,3 0,0572 9,058 59,583 0,0359 0,2251
–5 4,31614 1301,9 0,0554 9,328 59,683 0,0370 0,2248
–4 4,46491 1298,5 0,0536 9,600 59,783 0,0377 0,2244
–3 4,61762 1295,1 0,0519 9,877 59,883 0,0385 0,2241
–2 4,77426 1291,8 0,0502 10,158 59,983 0,0400 0,2238
–1 4,93484 1288,3 0,0486 10,443 60,083 0,0410 0,2235
0 5,09936 1284,8 0,0471 10,733 60,183 0,0421 0,2232
1 5,26894 1281,4 0,0456 11,023 60,278 0,0432 0,2228
2 5,44302 1277,9 0,0442 11,318 60,373 0,0443 0,2226
3 5,62160 1274,5 0,0428 11,617 60,468 0,0453 0,2223
4 5,80426 1271,0 0,0415 11,920 60,563 0,0464 0,2220
5 5,99050 1267,5 0,0403 12,219 60,656 0,0475 0,2217
6 6,18068 1263,9 0,0390 12,519 60746 00486 02213
7 6,37557 1260,4 0,0379 12,822 60,836 0,0497 0,2210
8 6,57539 1256,8 0,0367 13,123 60,924 0,0507 0,2207
9 6,77970 1253,2 0,0356 13,429 61,010 0,0517 0,2205
10 6,98851 1249,8 0,0346 13,739 61,100 0,0528 0,2201
11 7,20365 1246,2 0,0335 14,043 61,180 0,0539 0,2198
12 7,41879 1242,4 0,0326 14,348 61,260 0,0550 0,2195
13 7,64377 1238,8 0,0316 14,662 61,344 0,0560 0,2192
14 7,87579 1235,2 0,0307 14,980 61,426 0,0571 0,2189
15 8,10991 1231,5 0,0298 15,292 61,503 0,0582 0,2187
16 8,34684 1227,8 0,0289 15,601 61,578 0,0593 0,2183
17 8,58940 1224,2 0,0281 15,916 61,653 0,0604 0,2180
18 8,83758 1220,4 0,0273 16,231 61,727 0,0614 0,2177
19 9,09139 1216,7 0,0265 16,546 61,796 0,0625 0,2175
20 9,35083 1212,9 0,0258 16,861 61,861 0,0636 0,2172
21 9,61659 1209,2 0,0251 17,181 61,931 0,0647 0,2168
22 9,88797 1205,4 0,0243 17,510 62,001 0,0658 0,2166
23 10,16498 1201,7 0,0237 17,832 62,063 0,0669 0,2163
24 10,44762 1197,9 0,0230 18,156 62,127 0,0680 0,2160
25 10,73587 1194,1 0,0224 18,486 62,192 0,0690 0,2157
26 11,02976 1190,3 0,0217 18,819 62,254 0,0701 0,2153
27 11,32926 1186,5 0,0211 19,147 62,313 0,0712 0,2150
28 11,63440 1182,8 0,0206 19,476 62,369 0,0722 0,2147
29 11,94586 1179,0 0,0200 19,816 62,428 0,0733 0,2144
30 12,26857 1175,1 0,0194 20,156 62,483 0,0744 0,2140
Tabla Ap.1 Refrigerante 22. Propiedades del líquido y del vapor saturado. (Continuación)
Temp.
°C
Presión
kg/cm2
Densidad
líquido
kg/m3
V. específico 
vapor
m3/kg
Entalpía
orig. –40°C
Entropía
orig. –40°C
Líquido
Cal/kg
Vapor
Cal/kg
Líquido
Cal/(kg × °K)
Vapor
Cal/(kg × °K)
210 Apéndice 
31 12,59128 1171,2 0,0189 20,486 62,533 0,0755 0,2137
32 12,91961 1167,2 0,0184 20,820 62,583 0,0766 0,2134
33 13,25357 1163,2 0,0179 21,155 62,629 0,0776 0,2131
34 13,59737 1159,0 0,0174 21,497 62,674 0,0787 0,2128
35 13,94890 1154,9 0,0169 21,839 62,717 0,0798 0,2124
36 14,30325 1150,6 0,0165 22,177 62,754 0,0808 0,2121
37 14,66182 1146,3 0,0160 22,510 62,788 0,0819 0,2118
38 15,03023 1142,0 0,0156 22,841 62,818 0,0829 0,2114
39 15,40496 1137,6 0,0152 23,176 62,847 0,0840 0,2111
40 15,79095 1133,1 0,0148 23,511 62,867 0,0851 0,2107
41 16,17693 1128,5 0,0144 23,841 62,887 0,0861 0,2104
42 16,57417 1124,1 0,0140 24,180 62,907 0,0872 0,2101
43 16,97773 1119,4 0,0137 24,524 62,931 0,0882 0,2097
44 17,38692 1114,6 0,0133 24,869 62,956 0,0893 0,2094
45 17,80524 1109,8 0,0129 25,217 62,978 0,0904 0,2091
46 18,23201 1105,0 0,0126 25,567 62,998 0,0914 0,2087
47 18,66439 1100,1 0,0123 25,917 63,018 0,0925 0,2084
48 19,10241 1095,2 0,0120 26,268 63,040 0,0935 0,2080
49 19,54604 1090,3 0,0117 26,625 63,069 0,0946 0,2078
50 19,99531 1085,3 0,0114 27,000 63,094 0,0959 0,2076
51 20,45722 1080,2 0,0111 27,400 63,114 0,0972 0,2073
52 20,92476 1075,2 0,0108 27,800 63,134 0,0983 0,2071
53 21,39301 1070,1 0,0105 28,122 63,154 0,0994 0,2068
54 21,86547 1065,1 0,0103 28,456 63,168 0,1004 0,2065
aTabla obtenida por transformación de unidades inglesas a métricas e interpolación, a partir de la tabla de E. I. du Pont de
Nemours 8 Company, 1945.
Tabla Ap.1 Refrigerante 22. Propiedades del líquido y del vapor saturado. (Continuación)
Temp.
°C
Presión
kg/cm2
Densidad
líquido
kg/m3
V. específico 
vapor
m3/kg
Entalpía
orig. –40°C
Entropía
orig. –40°C
Líquido
Cal/kg
Vapor
Cal/kg
Líquido
Cal/(kg × °K)
Vapor
Cal/(kg × °K)
Apéndice 211
Tabla Ap.2 Propiedades de saturación del R-134a en función de la temperatura.
Datos tomados de Tables and Diagrams for the Refrigeration Industry.
INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION, Paris, 1995.
Tabla Ap.2 Propiedades de saturación del R-134a en función 
de la temperatura. (Continuación)
–103,30a 0,00039 1591,1
0,02817
71,454
334,94
0,4126
1,9639
–102 0,00045 1587,6
0,03231
72,994
335,69
0,4216
1,9565
–100 0,00056 1582,3
0,03969
75,362
336,85
0,4354
1,9455
–98 0,00069 1577,1
0,04849
77,731
338,01
0,4490
1,9350
–96 0,00085 1571,8
0,05890
80,101
339,19
0,4624
1,9250
–94 0,00104 1566,4
0,07117
82,474
340,37
0,4757
1,9153
–92 0,00126 1561,1
0,08556
84,848
341,56
0,4889
1,9061
–90 0,00152 1555,8
0,10236
87,225
342,75
0,5020
1,8972
–88 0,00183 1550,5
0,12186
89,605
343,96
0,5149
1,8887
–86 0,00220 1545,1
0,14443
91,988
345,16
0,5277
1,8805
–84 0,00262 1539,7
0,17042
94,375
346,38
0,5404
1,8727
–82 0,00311 1534,4
0,20023
96,766
347,60
0,5529
1,8652
–80 0,00367 1529,0
0,23429
99,160
348,82
0,5654
1,8580
–78 0,00432 1523,6
0,27307
101,55
350,05
0,5778
1,8511
–76 0,00507 1518,2
0,31705
103,96
351,29
0,5900
1,8445
–74 0,00592 1512,7
0,36677
106,36
352,52
0,6021
1,8382
–72 0,00688 1507,3
0,42278
108,78
353,77
0,6142
1,8321
–70 0,00798 1501,8
0,48568
111,19
355,02
0,6261
1,8264
–68 0,00922 1496,4
0,55610
113,62
356,27
0,6380
1,8208
–66 0,01062 1490,9
0,63470
116,04
357,52
0,6498
1,8155
–64 0,01219 1485,4
0,72218118,48
358,78
0,6615
1,8104
–62 0,01394 1479,8
0,81927
120,92
360,04
0,6731
1,8056
–60 0,01591 1474,3
0,92676
123,36
361,31
0,6846
1,8009
–58 0,01809 1468,7
1,0454
125,81
362,57
0,6960
1,7965
–56 0,02052 1463,1
1,1761
128,26
363,84
0,7074
1,7922
t
º C
-------
ps
MPa
-----------
ρ
kg/m3
-------------- h
kJ/kg
------------- s
kJ/ kg K( )
------------------------
212 Apéndice 
–54 0,02321 1457,5
1,3198
130,73
365,11
0,7186
1,7881
–52 0,02618 1451,9
1,4773
133,19
366,38
0,7298
1,7842
–50 0,02945 1446,3
1,6496
135,67
367,65
0,74ÍO
1,7805
–48 0,03305 1440,6
1,8377
138,15
368,92
0,7520
1,7770
–46 0,03700 1434,9
2,0426
140,64
370,19
0,7630
1,7736
–44 0,04133 1429,2
2,2655
143,13
371,46
0,7739
1,7703
–42 0,04606 1423,4
2,5074
145,63
372,73
0,7848
1,7672
–40 0,05121 1417,7
2,7695
148,14
374
0,7956
1,7643
–38 0,05682 1411,9
3,0529
150,65
375,27
0,8063
1,7615
–36 0,06291 1406,0
3,3590
153,18
376,53
0,8170
1,7588
–34 0,06951 1400,2
3,6889
155,71
377,79
0,8276
1,7562
–32 0,07666 1394,3
4,0441
158,24
379,06
0,8381
1,7538
–30 0,08438 1388,4
4,4258
160,79
380,31
0,8486
1,7514
–28 0,09270 1382,4
4,8356
163,34
381,57
0,8590
1,7492
–26,08b 0,10133 1376,6
5,2566
165,80
382,77
0,8690
1,7472
–26 0,10167 1376,4
5,2748
165,90
382,82
0,8694
1,7471
–24 0,11130 1370,4
5,7449
168,47
384,07
0,8797
1,7450
–22 0,12165 1364,3
6,2476
171,05
385,31
0,8900
1,7431
–20 0,13273 1358,2
6,7845
173,63
386,55
0,9002
1,7413
–18 0,14460 1352,1
7,3571
176,22
387,78
0,9104
1,7395
–16 0,15728 1345,9
7,9673
178,83
389,01
0,9205
1,7379
–14 0,17082 1339,7
8,6167
181,44
390,23
0,9306
1,7363
–12 0,18524 1333,4
9,3074
184,06
391,45
0,9406
1,7347
–10 0,20060 1327,1
10,041
186,69
392,66
0,9506
1,7333
–8 0,21693 1320,7
10,819
189,33
393,86
0,9606
1,7319
–6 0,23428 1314,3
11,645
191,98
395,06
0,9705
1,7306
–4 0,25268 1307,8
12,521
194,64
396,25
0,9803
1,7294
Tabla Ap.2 Propiedades de saturación del R-134a en función 
de la temperatura. (Continuación)
t
º C
-------
ps
MPa
-----------
ρ
kg/m3
-------------- h
kJ/kg
------------- s
kJ/ kg K( )
------------------------
Apéndice 213
–2 0,27217 1301,3
13,447
197,31
397,43
0,9902
1,7282
0 0,29280 1294,7
14,428
199,99
398,60
1,0000
1,7270
2 0,31462 1288,1
15,464
202,69
399,76
1,0097
1,7260
4 0,33766 1281,4
16,560
205,39
400,91
1,0194
1,7249
6 0,36198 1274,6
17,717
208,11
402,06
1,0291
1,7239
8 0,38761 1267,8
18,937
210,83
403,19
1,0388
1,7230
10 0,41461 1260,9
20,225
213,57
404,31
1,0484
1,7221
12 0,44301 1253,9
21,583
216,32
405,42
1,0580
1,7212
14 0,47288 1246,9
23,014
219,09
406,52
1,0676
1,7204
16 0,50425 1239,8
24,521
221,87
407,61
1,0772
1,7195
18 0,53718 1232,6
26,109
224,66
408,68
1,0867
1,7188
20 0,57171 1225,3
27,780
227,46
409,74
1,0962
1,7180
22 0,60789 1217,9
29,538
230,28
410,79
1,1057
1,7173
24 0,64578 1210,4
31,389
233,12
411,82
1,1151
1,7165
26 0,68543 1202,9
33,335
235,97
412,83
1,1246
1,7158
28 0,72688 1195,2
35,382
238,83
413,83
1,1340
1,7151
30 0,77020 1187,4
37,535
241,72
414,81
1,1435
1,7144
32 0,81543 1179,5
39,799
244,62
415,78
1,1529
1,7138
34 0,86263 1171,5
42,179
247,54
416,72
1,1623
1,7131
36 0,91185 1163,4
44,683
250,47
417,64
1,1717
1,7124
38 0,96315 1155,1
47,315
253,43
418,54
1,1810
1,7117
40 1,0165 1146,7
50,085
256,40
419,42
1,1904
1,7110
42 1,0722 1138,1
52,998
259,40
420,28
1,1998
1,7103
44 1,1301 1129,4
56,064
262,42
421,11
1,2092
1,7096
46 1,1903 1120,5
59,291
265,46
421,91
1,2186
1,7088
48 1,2528 1111,5
62,690
268,53
422,69
1,2280
1,7080
50 1,3179 1102,3
66,271
271,62
423,43
1,2374
1,7072
Tabla Ap.2 Propiedades de saturación del R-134a en función 
de la temperatura. (Continuación)
t
º C
-------
ps
MPa
-----------
ρ
kg/m3
-------------- h
kJ/kg
------------- s
kJ/ kg K( )
------------------------
214 Apéndice 
52 1,3854 1092,8
70,047
274,74
424,14
1,2468
1,7063
54 1,4554 1083,2
74,030
277,88
424,82
1,2563
1,7054
56 1,5282 1073,3
78,235
281,06
425,46
1,2657
1,7045
58 1,6036 1063,2
82,678
284,26
426,07
1,2752
1,7035
60 1,6817 1052,8
87,379
287,50
426,62
1,2848
1,7024
62 1,7628 1042,2
92,357
290,77
427,14
1,2943
1,7012
64 1,8467 1031,2
97,637
294,09
427,60
1,3040
1,7000
66 1,9336 1019,9
103,24
297,44
428,01
1,3136
1,6986
68 2,0236 1008,2
109,21
300,83
428,36
1,3233
1,6972
70 2,1168 996,24
115,57
304,28
428,64
1,3331
1,6956
72 2,2132 983,75
122,36
307,77
428,86
1,3430
1,6938
74 2,3129 970,77
129,65
311,32
428,99
1,3530
1,6919
76 2,4161 957,25
137,48
314,94
429,04
1,3630
1,6898
78 2,5228 943,10
145,92
318,62
428,98
1,3732
1,6875
80 2,6332 928,24
155,07
322,39
428,81
1,3836
1,6849
82 2,7473 912,56
165,04
326,24
428,51
1,3941
1,6821
84 2,8653 895,91
175,97
330,20
428,05
1,4049
1,6789
86 2,9873 878,09
188,04
334,28
427,41
1,4159
1,6752
88 3,1135 858,86
201,52
338,51
426,55
1,4272
1,6710
90 3,2441 837,82
216,76
342,92
425,41
1,4390
1,6661
92 3,3793 814,43
234,31
347,58
423,91
1,4513
1,6604
94 3,5193 787,75
255,08
352,57
421,92
1,4645
1,6534
96 3,6644 756,08
280,73
358,07
419,18
1,4789
1,6444
98 3,8152 715,50
315,13
364,47
415,13
1,4956
1,6321
100 3,9723 651,17
373,01
373,29
407,68
1,5187
1,6109
101,06° 4,0592 511,94
511,94
389,63
389,63
1,5620
1,5620
a: punto triple.
b: punto de ebullición normal
c: punto triple
Tabla Ap.2 Propiedades de saturación del R-134a en función 
de la temperatura. (Continuación)
t
º C
-------
ps
MPa
-----------
ρ
kg/m3
-------------- h
kJ/kg
------------- s
kJ/ kg K( )
------------------------
Apéndice 215
Tabla Ap.3 Propiedades en el estado de saturación del R404A.
Datos tomados de Tables and Diagrams for the Refrigeration Industry.
INTERNATIONAL INSTITUTE OF REFRIGERATION, Paris, 1995.
Tabla Ap.3 Propiedades en el estado de saturación del R404A. (Continuación)
Temperatura Presión Volumen 
específico
Entalpía
específica
Entropía
específica
°C MPa dm3/kg kJ/kg kJ/(kg K)
Ebullición Rocío Líquido Vapor Líquido Vapor Líquido Vapor
–51,38 –50,57 0,080 0,7560 227,817 133,459 336,589 0,7324 1,6472
–50,17 –49,36 0,085 0,7581 215,208 134,945 337,323 0,7391 1,6455
–49,01 –48,21 0,090 0,7601 203,953 136,367 338,023 0,7454 1,6440
–47,90 –47,11 0,095 0,7620 193,844 137,731 338,692 0,7515 1,6426
–46,84 –46,05 0,10 0,7639 184,712 139,042 339,332 0,7573 1,6412
–42,96 –42,20 0,12 0,7709 155,557 143,845 341,657 0,7783 1,6366
–39,56 –38,82 0,14 0,7773 134,480 148,087 343,682 0,7965 1,6329
–36,52 –35,80 0,16 0,7831 118,507 151,905 345,479 0,8127 1,6298
–33,76 –33,05 0,18 0,7885 105,971 155,391 347,098 0,8272 1,6272
–31,23 –30,54 0,20 0,7936 95,860 158,606 348,573 0,8405 1,6249
–28,89 –28,21 0,22 0,7984 87,526 161,599 349,928 0,8528 1,6230
–26,71 –26,04 0,24 0,8030 80,535 164,403 351,182 0,8641 1,6213
–24,66 –24,00 0,26 0,8074 74,584 167,046 352,350 0,8748 1,6197
–22,73 –22,08 0,28 0,8116 69,453 169,549 353,442 0,8847 1,6183
–20,90 –20,26 0,30 0,8157 64,983 171,929 354,470 0,8941 1,6171
–19,17 –18,54 0,32 0,8196 61,053 174,202 355,439 0,9030 1,6159
–17,51 –16,89 0,34 0,8234 57,569 176,377 356,356 0,9115 1,6149
–15,93 –15,31 0,36 0,8271 54,458 178,467 357,226 0,9196 1,6139
–14,41 –13,80 0,38 0,8308 51,663 180,477 358,054 0,9273 1,6130
–12,95 –12,35 0,40 0,8343 49,138 182,417 358,844 0,9347 1,6122
–11,55 –10,96 0,42 0,8378 46,845 184,291 359,599 0,9419 1,6114
–10,20 –9,61 0,44 0,8412 44,753 186,106 360,322 0,9487 1,6107
–8,89 –8,31 0,46 0,8445 42,836 187,866 361,015 0,9553 1,6100
–7,62 –7,05 0,48 0,8478 41,074 189,575 361,680 0,9617 1,6093
–6,39 –5,83 0,50 0,8510 39,447 191,238 362,320 0,9679 1,6087
–5,20 –4,64 0,52 0,8542 37,940 192,856 362,936 0,9739 1,6081
–4,05 –3,49 0,54 0,8574 36,542 194,434 363,529 0,9797 1,6075
–2,92 –2,37 0,56 0,8604 35,239 195,973 364,102 0,9854 1,6070
–1,83 –1,28 0,58 0,8635 34,023 197,477 364,655 0,9908 1,6065
–0,76 –0,22 0,60 0,8665 32,885 198,947 365,190 0,9962 1,6060
0,28 0,82 0,62 0,8695 31,818 200,386 365,707 1,0014 1,60551,29 1,83 0,64 0,8725 30,815 201,794 366,207 1,0065 1,6051
2,29 2,81 0,66 0,8754 29,870 203,175 366,692 1,0114 1,6046
3,26 3,78 0,68 0,8783 28,979 204,528 367,162 1,0163 1,6042
4,20 4,72 0,70 0,8812 28,137 205,857 367,618 1,0210 1,6038
5,13 5,65 0,72 0,8840 27,340 207,161 368,060 1,0256 1,6034
6,04 6,55 0,74 0,8869 26,585 208,443 368,489 1,0302 1,6030
6,93 7,44 0,76 0,8897 25,867 209,702 368,906 1,0346 1,6026
216 Apéndice 
7,81 8,31 0,78 0,8925 25,185 210,941 369,311 1,0390 1,6022
8,66 9,16 0,80 0,8953 24,536 212,160 369,705 1,0432 1,6019
9,50 10,00 0,82 0,8980 23,917 213,360 370,088 1,0474 1,6015
10,33 10,82 0,84 0,9008 23,327 214,542 370,460 1,0515 1,6011
11,14 11,63 0,86 0,9035 22,762 215,707 370,823 1,0556 1,6008
11,94 12,42 0,88 0,9062 22,223 216,855 371,175 1,0595 1,6005
12,72 13,20 0,90 0,9090 21,706 217,987 371,518 1,0634 1,6001
13,49 13,97 0,92 0,9117 21,211 219,104 371,852 1,0673 1,5998
14,25 14,73 0,94 0,9144 20,736 220,206 372,178 1,0711 1,5995
15,00 15,47 0,96 0,9170 20,281 221,294 372,495 1,0748 1,5991
15,74 16,20 0,98 0,9197 19,843 222,368 372,803 1,0784 1,5988
16,46 16,92 1,00 0,9224 19,421 223,429 373,104 1,0820 1,5985
18,22 18,68 1,05 0,9291 18,436 226,027 373,823 1,0908 1,5977
19,93 20,37 1,10 0,9357 17,536 228,553 374,496 1,0993 1,5969
21,57 22,01 1,15 0,9423 16,711 231,012 375,128 1,1075 1,5962
23,17 23,60 1,20 0,9489 15,951 233,411 375,720 1,1155 1,5954
24,71 25,13 1,25 0,9555 15,250 235,752 376,274 1,1232 1,5947
26,21 26,63 1,30 0,9621 14,600 238,042 376,793 1,1307 1,5939
27,66 28,07 1,35 0,9688 13,996 240,283 377,278 1,1380 1,5931
29,08 29,48 1,40 0,9754 13,433 242,478 377,731 1,1451 1,5924
30,46 30,86 1,45 0,9821 12,906 244,632 378,153 1,1521 1,5916
31,80 32,19 1,50 0,9889 12,413 246,747 378,546 1,1589 1,5908
33,12 33,50 1,55 0,9956 11,950 248,825 378,909 1,1655 1,5900
34,39 34,77 1,60 1,0025 11,514 250,869 379,244 1,1720 1,5892
35,64 36,02 1,65 1,0094 11,103 252,881 379,553 1,1784 1,5884
36,87 37,23 1,70 1,0163 10,715 254,862 379,834 1,1846 1,5875
38,06 38,42 1,75 1,0234 10,347 256,816 380,090 1,1907 1,5866
39,23 39,58 1,80 1,0305 9,998 258,744 380,320 1,1967 1,5857
40,38 40,72 1,85 1,0377 9,667 260,647 380,526 1,2027 1,5848
41,50 41,84 1,90 1,0450 9,351 262,527 380,706 1,2085 1,5839
42,60 42,93 1,95 1,0524 9,051 264,386 380,862 1,2142 1,5829
43,67 44,01 2,00 1,0599 8,764 266,225 380,994 1,2199 1,5819
44,73 45,06 2,05 1,0676 8,490 268,045 381,101 1,2254 1,5809
45,77 46,09 2,10 1,0753 8,228 269,848 381,183 1,2309 1,5799
46,79 47,10 2,15 1,0832 7,977 271,635 381,242 1,2363 1,5788
47,79 48,10 2,20 1,0913 7,736 273,407 381,276 1,2417 1,5777
48,78 49,08 2,25 1,0996 7,504 275,165 381,284 1,2470 1,5765
49,74 50,04 2,30 1,1080 7,281 276,912 381,268 1,2523 1,5753
50,70 50,99 2,35 1,1166 7,066 278,647 381,226 1,2575 1,5741
51,63 51,92 2,40 1,1254 6,859 280,373 381,158 1,2626 1,5728
52,55 52,83 2,45 1,1344 6,659 282,090 381,064 1,2677 1,5715
Tabla Ap.3 Propiedades en el estado de saturación del R404A. (Continuación)
Temperatura Presión Volumen 
específico
Entalpía
específica
Entropía
específica
°C MPa dm3/kg kJ/kg kJ/(kg K)
Ebullición Rocío Líquido Vapor Líquido Vapor Líquido Vapor
Apéndice 217
53,46 53,73 2,50 1,1437 6,466 283,800 380,942 1,2728 1,5701
54,35 54,62 2,55 1,1532 6,278 285,504 380,791 1,2778 1,5687
55,23 55,49 2,60 1,1631 6,097 287,204 380,611 1,2828 1,5672
56,09 56,35 2,65 1,1732 5,921 288,900 380,401 1,2878 1,5656
56,94 57,20 2,70 1,1837 5,750 290,595 380,158 1,2928 1,5640
57,78 58,03 2,75 1,1945 5,583 292,290 379,882 1,2977 1,5623
58,61 58,85 2,80 1,2058 5,421 293,987 379,571 1,3026 1,5605
59,43 59,66 2,85 1,2175 5,262 295,689 379,222 1,3076 1,5587
60,23 60,46 2,90 1,2297 5,108 297,396 378,832 1,3125 1,5567
Propiedades calculadas utilizando la referencia McLinden M. O., Klein S. A., Lemon E. W. y Peskin A– P., 1998, NIST
Standard Reference Database 23, NIST thermodynamic and transport properties of refrigerants and refrigerant mixtures RE-
FPROP, version 6.01. Standard Reference Data Program, National Institute of Standards and Technology.
Referencia IIF: para líquido saturado at 0°C, h = 200.0 kJ/kg y s = 1.00 kJ/(kg K) .
Tabla Ap.3 Propiedades en el estado de saturación del R404A. (Continuación)
Temperatura Presión Volumen 
específico
Entalpía
específica
Entropía
específica
°C MPa dm3/kg kJ/kg kJ/(kg K)
Ebullición Rocío Líquido Vapor Líquido Vapor Líquido Vapor
219
Bibliografía
� ESTUDIO COMPARATIVO DE DISTINTOS CICLOS DE 
REFRIGERACIÓN, Luis Rotaeche
� MANUAL DE AIRE ACONDICIONADO, Carrier
� REFRIGERACIÓN Y ACONDICIONAMIENTO DE AIRE, W. F. Stoecker
� EL MANTENIMIENTO EN ESPAÑA, Asociación Española de 
Mantenimiento
� ORGANIZACIÓN Y LIDERAZGO DEL MANTENIMIENTO, J. D. 
Campbell
� PRINCIPIOS DE REFRIGERACIÓN, Roy J. Dossat
� ACONDICIONAMIENTO DEL AIRE Y REFRIGERACIÓN, Carlo Pizzetti
� INGENIERÍA DE ÁMBITO TÉRMICO, James L. Threlkel
� REFRIGERACIÓN AUTOMÁTICA, J. Alarcón Creus
� NUEVO CURSO DE INGENIERÍA DEL FRÍO, Colegio Oficial de 
Ingenieros Agrónomos de Murcia
� INSTALACIONES FRIGORÍFICAS, P. J. Rapin
221
Agradecimientos
Sería muy difícil reflejar en este apartado todas las empresas o personas que con
sus opiniones me ayudaron a elaborar este libro. No obstante quiero mostrar mi
agradecimiento a las empresas, que con su documentación técnica y gráficos, me
ayudaron a completar los distintos capítulos:
Afrisa, Alco, Alfa-Laval, Aspera, Bitzer, Castel, Castrol, Danfoss, Eco, Flica,
Frimetal, Gas-servei, Interclisa-carrier, Mycom, Pecomark, Ramón Vizcaíno,
Sporlan, Suva-Dupont, Tefrinca, Trane.
Agradecer a la Editorial Reverté S.A. la confianza depositada en este libro,
así como el importante apoyo técnico recibido.
Asimismo, mostrar mi especial agradecimiento a la Consellería de Pesca y
Asuntos Marítimos de la Xunta de Galicia por su colaboración en la publicación.
223
Índice alfabético
A
aceite
carga a través de la válvula de servicio de 
aspiración 182
carga de 181
influencia en los evaporadores 125
línea de retorno 12
ácidos, contaminación de un circuito 184
acid-test 53
acumulador de aspiración 17
acumulador de líquido 12
agente desecante, eficacia 16
agua jabonosa, detección de fugas 167
aire acondicionado
evaporadores de expansión indirecta 110
por sistema indirecto 111
analizador 161
carga de fluido refrigerante a través del 170
esquema del 161
manguera amarilla 162
manguera azul 162
manguera roja 162
aros de compresión 35
aros de engrase 35
aspiración (cilindro) 39
averías y soluciones 203
aumento excesivo de la presión de 
descarga 204
carga y descarga intermitente del 
compresor 206
presión de aceite muy alta 206
presión de aceite muy baja 206
presión de aspiración muy alta 205
presión de aspiración muy baja 205
presión de descarga muy baja 204
B
biela 35
bloque (compresor) 34
bomba de circulación del agua 93
bomba de engranajes 43
bomba de lavado 184
bomba de vacío 164, 165
bomba manual 181
boquilla distribuidora 143
en una instalación de evaporador 144
bornes, identificación de los 49
botellas de refrigerante 162
comprobación del fluido 163
bulbo
carga del 139
colocación del 137, 138
224 Índice alfabético
C
cabeza de biela 35
caída de presión 93, 142
calor disipado en el condensador 78
calor latente 78
calor sensible 78
camisa (cilindro) 34
capacidad corregida 115
capacidad del condensador 68, 78, 97
capacidad del evaporador 103
en función de Δt 125
capacidad nominal 115
cápsulas fluorescentes, detección de 
fugas 167
carga de aceite 181
a través de la válvula de servicio de 
aspiración 182
carrera (cilindro) 38
carrera ascendente 40
carrera descendente 40
cárter 34
resistencia calefactora 11
caudal de refrigerante 67
central enfriadora de agua 110
chavetero 36
ciclo de desescarche 123
ciclo estándar de refrigeración 22
comparación con el ciclo práctico 26
diagrama p-h 24
ciclo práctico 26
comparación con el ciclo estándar de 
refrigeración 26
ciclo real 27
diagrama p-h 27
cilindro (compresor) 34
aspiración 39
carrera 38
compresión39
descarga 39
espacio neutro 39
punto muerto alto o superior 38
punto muerto bajo o inferior 38
volumen desplazado por el pistón 39
volumen total 39
circuito
contaminación con ácidos 184
lavado del 184
preparación para su lavado 184
circuitos de arranque 50
codificación de fluidos refrigerantes 199
compresión (cilindro) 39
compresor 2, 33
biela 35
bloque 34
carga y descarga intermitente 206
cárter 34
cilindro 34
circuito de lubricación 42
con resistencia eléctrica en el cárter 11
con válvula de servicio de aceite 182
control de presión diferencial de aceite 9
culata 37
determinación de la temperatura de 
descarga 63
eje cigüeñal 36
eje de excéntrica 36
elementos 34
émbolo 35
funcionamiento 40
funcionamiento en régimen húmedo 74
funcionamiento en régimen seco 74
diagrama p-h 75
lubricación 41
bomba de engranajes 43
pistón 35
potencia 68
potencia efectiva 68
relación de compresión 43
rendimiento volumétrico 43
terminología 38
tipos más empleados en la refrigeración 33
valores fundamentales 43
válvulas de aspiración y descarga 37
válvulas de seguridad internas 38
volumen desplazado 44
compresores abiertos 54, 55
características de funcionamiento 56
de dos etapas 58
funcionamiento 58
de tornillo 62
válvulas de servicio 168
compresores alternativos 34
abiertos 54, 55
despiece 44, 45
plato de válvulas 37
terminología de un cilindro 38
compresores de doble etapa 56
aplicados a un compresor abierto 58
aplicados a un compresor semihermético 57
Índice alfabético 225
compresores de husillo 61
compresores de tornillo 61
circuito de aceite 63
compresores de transmisión
por acoplamiento directo 55
por poleas 54
compresores helicoidales 61
importancia del aceite 62
rotor primario 61
rotor secundario 61
semihermético 70
disposición de los controles de 
capacidad 70
valores de la relación de compresión 63
compresores herméticos 46
características 48, 50
características del funcionamiento 47
circuitos de arranque 50
componentes eléctricos 51
conceptos eléctricos fundamentales 48
condensador de marcha 51
contaminación del circuito por ácidos 52
dispositivo de protección 51
dispositivos de seguridad 48
identificación de los bornes 49
medición de la resistencia del 49
sistema de arranque RSIR 50
vista superior 47
compresores rotativos 60
de excéntrica 60
de paletas 60
compresores semiherméticos 52
alternativos de dos etapas 56
con aspiración lado del motor 52
contaminación del circuito por ácidos 52
de doble etapa 56, 57
de tornillo 62
filtro de aspiración 53
compuestos isómeros 201
compuestos no saturados 200
condensación, diagrama p-h 78
condensador de marcha 51
condensadores 2, 77
cálculo de la capacidad 97
calor disipado 78
capacidad 68, 78
consecuencia de una elevada presión de 
condensación 102
de doble tubo 79
conexionado 79
determinación del caudal de agua 101
factor del refrigerante 100
funcionamiento 77
importancia y efectos del 
subenfriamiento 95
obtención del factor de calor de 
comprensión 100
por agua 79
selección 99
tipos de 79
condensadores de aire forzado 85
condensadores evaporativos 87, 88
capacidades 90
factor "K" de corrección 90
instalación 88
mantenimiento 89
selección 89
y torres de refrigeración, diferencias en el 
montaje 95
condensadores mixtos 87
condensadores multitubulares 80
eliminación de incondensables 83
horizontales 80
importancia de un correcto 
mantenimiento 83
incondensables 82
parámetros de funcionamiento 81
condensadores por aire 84
de tubo con aletas 85
de tubo liso 84
mantenimiento 87
parámetros de funcionamiento 86
condensador-recipiente 81
COP 123
cortacapilares 129
culata 37
refrigerada por agua 37
refrigerada por aire 37
D
derivados cíclicos 200
descarga (cilindro) 39
desescarche 117
ciclo normal del evaporador 123
conexión eléctrica de las resistencias 118
de instalación con dos 
evaporadores 121, 122
por agua 117, 118
por gas caliente 120
por inversión del ciclo 123, 124
226 Índice alfabético
por resistencias eléctricas 118, 119
tipos de 117
detectores de fuga 166
diagrama de Mollier 21
estudio del 21
diagrama p-h
cálculo de la capacidad de un 
condensador 98, 99
ciclo real 27
de un refrigerante 22
estudio de la condensación 78
estudio del subenfriamiento 95
funcionamiento de compresores en 
régimen seco y húmedo 75
representación del ciclo estándar 24
representación del ciclo para calcular la 
potencia frigorífica 66
variación de la presión de aspiración 71
variación de la presión de condensación 72
zonas características 22
dispositivos de expansión 2, 127
boquilla distribuidora 143
recalentamiento 132
alto 135
bajo 134
tubos capilares 128
válvulas de expansión de flotador 148
válvulas de expansión termostática 129
con igualador externo de presión 139
con MOP 144
dosificador 163, 164
manejo del 163
E
eje cigüeñal 36
eje de excéntrica 36
electroválvula 7
émbolo 35
enfriador de líquido multitubular 112
enfriadores de líquido 112
engranaje conducido 43
engranaje conductor 43
equipo de carga y vacío 165
espacio neutro 39
estadillos 194
evaporadores 2, 103
capacidad 103
capacidad en función de Δt 125
capacidad nominal 115
clasificación 104
de expansión directa 108
de expansión indirecta 109
de tubo con aletas 107
de tubo liso 106
desescarche 117
determinación de la capacidad 113
disposición de tubos al tresbolillo 108
efectos de la presión de aspiración 124
evolución del fluido refrigerante 132
expansión indirecta en instalaciones de aire 
acondicionado 110
factor de corrección 115
fan-coil 110
influencia del aceite 125
instalación con boquilla distribuidora 144
por circulación forzada 107
por circulación natural 107
salto térmico 113
según el estado del fluido refrigerante 104
según su construcción 106
selección 115
sistemas de expansión directa 108
sistemas de expansión indirecta 108
tipos de desescarche 117
ventajas de la expansión indirecta 110
evaporadores inundados 104
instalación con 105
evaporadores secos 106
evaporadores semiinundados 105
expansión directa 108
expansión indirecta 109
en instalaciones de aire acondicionado 110
ventajas 110
expansión, dispositivo de 2 2
F
factor "K" de corrección 90
factor de calor de compresión 100
factor de corrección 115
factor del refrigerante 100
fan-coil 110, 111
mantenimiento 112
filtro de aspiración 53
filtro de humedad 15
filtro reversible 16
filtro, para válvulas de expansión termostática 142
fluido refrigerante 3
carga a través del analizador 170
carga en estado líquido 175, 176
evolución del 132
Índice alfabético 227
fluidos refrigerantes 197
codificación de los 199
compatibilidad y miscibilidad con 
lubricantes 183
compuestos isómeros 201
compuestos no saturados 200
derivados cíclicos 200
gases refrigerantes alternativos al R-12 
y el R-502 198
gases refrigerantes definitivos 199
mezclas azeotrópicas 201
fluidos refrigerantes inorgánicos 201
frigorífero 110
frigorígeno 110
fugas
agua jabonosa 167
cápsulas fluorescentes 167
detector electrónico de 167
detectores 166
listoncitos de madera impregnados de 
azufre 167
funcionamiento de la instalación
funciones principales 2
G
galgas de capilares 129
gases refrigerantes alternativos al R-12 
y el R-502 198
gases refrigerantes definitivos 199
H
hermeticidad, comprobación 176
I
igualador externo, montaje 142
incondensables 82
elementos que intervienen en su 
eliminación 83
eliminación 83
instalaciones frigoríficas
analizador 161
averías más comunes 203
averías y soluciones 203
bomba de vacío 164
botellas de refrigerante 162
carga de aceite 181
carga de fluido refrigerante en estado gas 170
carga de fluido refrigerante en estado 
líquido 176
comprobación de la hermeticidad 176
comprobación de la regulación de los 
presostatos 179
comprobación del contenido de botellas de 
refrigerante 163
con dos cámaras a distintas temperaturas 153
contaminación de un circuito por ácidos 184
detectores de fuga 166
dosificador 163
estadillos 194
lavado del circuito 184
manejo 159
manómetros 159
objetivo del mantenimiento 186
órdenes de trabajo 192
plan de mantenimiento 190
prueba de vacío 178
realizaciónde la prueba de vacío 177
repuestos 193
tipos de mantenimiento 186
válvula de intervención 165
válvula de servicio de descarga 172
válvula rotalock 173
válvulas de servicio 167
válvulas de servicio de aspiración 168
intercambiador de calor 18
instalación 18
inyección parcial 58
inyección total 58
K
klixon 48
L
lámpara halógena 166
lavado del circuito 184
línea de retorno de aceite 12
listoncitos de madera impregnados de azufre, 
detección de fugas 167
llave de carraca 168
lubricación (compresor) 41
bomba de engranajes 43
circuito de 42
lubricantes, compatibilidad y miscibilidad 
con 183
M
manómetros 159
distinción por sus colores 159
escalas 160
228 Índice alfabético
lectura de 160
principales características 159
mantenimiento
objetivo 186
órdenes de trabajo 192
plan de 190
tipos de 186
mantenimiento contratado 188
mantenimiento correctivo 187
mantenimiento no planificado 187
mantenimiento planificado 187
mantenimiento predictivo 187
diferencias con el mantenimiento 
preventivo 189
mantenimiento preventivo 187
diferencias con el mantenimiento 
predictivo 189
ejemplo de aplicación 189
mantenimiento programado 188
mezclas azeotrópicas 201
Mollier, véase Diagrama de Mollier
MOP 144
O
órdenes de trabajo 192
P
pie de biela 35
pistón 35
potencia del compresor 68
potencia efectiva 39
del compresor 68
potencia frigorífica 65
con subenfriamiento 96
efecto de las variaciones de presión 71
regulación 69
representación del ciclo mediante el 
diagrama p-h para el cálculo 66
sin subenfriamiento 96
sistemas de regulación 69
potencia frigorífica bruta 67
potencia frigorífica neta 66
potencia indicada 39
presión
efecto sobre la potencia frigorífica 71
prueba de 179
prueba de la 178
presión de aceite muy alta 206
presión de aceite muy baja 206
presión de aspiración
efectos sobre el evaporador 124
variación en el diagrama p-h 71
presión de aspiración muy alta 205
presión de aspiración muy baja 205
presión de condensación 102
variación en el diagrama p-h 72
presión de descarga
aumento excesivo 204
presión de descarga muy baja 204
presostato combinado 5, 6
comprobación 180
conexionado al circuito 6
presostato diferencial de aceite 8, 9
presostatos 5
comprobación de la regulación de los 179
presostatos de alta presión 5
presostatos de baja presión 5
prueba de presión 178, 179
prueba de vacío
realización de la 177
puente de manómetros 161
punto muerto alto 38
punto muerto bajo 38
punto muerto inferior 38
punto muerto superior 38
R
recalentamiento 132
determinación práctica 136
evolución del fluido refrigerante 132
recalentamiento alto 135
ejemplo 137
síntoma externo 135
recalentamiento bajo 134
ejemplo 136
recipiente de líquido 12
horizontal 13
vertical 14
refrigeración, ciclo estándar 22
refrigerante, diagrama p-h 22
régimen húmedo 74
régimen seco 75
regulador de capacidad 156
instalación del 156
regulador de presión de aspiración 154
instalación del 154
regulador de presión de condensación 155
instalación del 155
regulador de presión de evaporación 151
características 152
Índice alfabético 229
instalación del 152
regulación 152
reguladores 151
regulador de capacidad 156
regulador de presión de condensación 155
regulador de presión de evaporación 151
válvula para control de agua 157
relación de compresión 43
para compresores helicoidales 63
rendimiento mecánico 40
rendimiento volumétrico 43
repuestos 193
resistencia calefactora (del cárter) 11
rotor de excéntrica 60
rotor de paletas 60
rotor primario 61
rotor secundario 61
S
salto térmico en evaporadores 113
separador de aceite
sistemas de refrigeración por compresión
separador de aceite 11
separador de líquido 17
sistema de arranque RSIR 50
sistemas de expansión directa 108
sistemas de expansión indirecta 108
sistemas de refrigeración por compresión 1
acumulador de aspiración 17
alta y baja presión 3
elementos complementarios 10
elementos de seguridad y control 4
elementos fundamentales 1
fluido refrigerante 3
funcionamiento de la instalación 9
funciones principales 2
intercambiador de calor 18
línea de retorno de aceite 12
recipiente de líquido 12
resistencia calefactora (del cárter) 11
visor 16
subenfriador de líquido 57
subenfriamiento
diagrama p-h 95
importancia y efectos 95
y potencia frigorífica 96
T
temperatura de descarga 63
obtención por medio del diagrama p-h 64
térmico 48
termómetro-termostato electrónico 8
termostato 7
termostato con depósito de gas 7
torres de refrigeración 91
bomba de circulación del agua 93
caídas de presión 93
panel o relleno 91
y condensador evaporativo, diferencias en 
el montaje 95
tubos al tresbolillo 108
tubos capilares 128
características fundamentales 129
sustitución 129
U
unidades condensadoras 59
V
vacío, prueba de 177
válvula de agua controlada por presión 157
instalación de una 157
válvula de alta presión 149
instalación de la 149
válvula de baja presión 148
instalación de la 148
válvula de intervención 165
montaje 165
válvula de maniobra de tres vías 171
funcionamiento 172
válvula de servicio de descarga 172
funcionamiento 173
válvula de solenoide (o electroválvula) 7, 8
válvula obús 164
válvula para control de agua 157
válvula rotalock 173
funcionamiento 173
montada en un recipiente de líquido 174
válvulas de aspiración y descarga 
(compresor) 37
válvulas de expansión de flotador 148
conclusiones 150
válvula de alta presión 149
válvula de baja presión 148
válvulas de expansión termostática con MOP 144
válvulas de expansión termostáticas 129
carga del bulbo 139
colocación del bulbo 137, 138
conceptos genéricos 147
funcionamiento 130
230 Índice alfabético
presiones que actúan 131
recalentamiento 132
selección 145
válvulas de expansión termostáticas con 
igualador externo 139, 140
caídas de presión 142
filtro y tobera 142
funcionamiento 141
montaje del igualador externo 142
válvulas de expansión termostáticas con 
igualador interno 131
funcionamiento 134
funcionamiento en un evaporador con 
caída de presión 140
válvulas de seguridad 13
válvulas de seguridad internas (compresor) 38
válvulas de servicio 167
compresor abierto 168
válvulas de servicio de aspiración 168, 169
carga de aceite a través de 182
funcionamiento 169
ventilador-serpentín 110
visor 16
visor montado en paralelo 17
volumen desplazado 44
volumen desplazado por el pistón (cilindro) 39
volumen total del cilindro 39
	MANUAL DE REFRIGERACIÓN
	PÁGINA LEGAL 
	ÍNDICE ANALÍTICO
	PRÓLOGO
	CAPÍTULO 1 SISTEMAS DE REFRIGERACIÓN POR COMPRESIÓN
	INTRODUCCIÓN
	1.1 ELEMENTOS FUNDAMENTALES
	1.1.1 Funciones principales
	1.1.2 Fluido refrigerante
	1.2 ALTA Y BAJA PRESIÓN
	1.3 ELEMENTOS DE SEGURIDAD Y CONTROL
	1.3.1 Presostatos
	1.3.2 Termostato
	1.3.3 Válvula de solenoide ((o electroválvula))
	1.3.4 Presostato diferencial de aceite
	1.4 FUNCIONAMIENTO DE LA INSTALACIÓN
	1.5 ELEMENTOS COMPLEMENTARIOS
	1.5.1 Resistencia calefactora ((del cárter))
	1.5.2 Separador de aceite
	1.5.3 Recipiente de líquido
	1.5.3.1 Recogida del fluido refrigerante en el recipiente de líquido
	1.5.4 Filtros de humedad
	1.5.5 Visor
	1.5.6 Acumulador de aspiración
	1.5.7 Intercambiador de calor ((Fig. 1.23))
	CAPITULO 2 DIAGRAMA DE MOLLIER
	INTRODUCCIÓN
	2.1 ESTUDIO DEL DIAGRAMA
	2.1.1 Proceso de realización del ciclo estándar
	2.2 CICLO PRÁCTICO
	2.3 CICLO REAL
	CAPÍTULO 3 COMPRESOR
	INTRODUCCIÓN
	3.1 ESTUDIO DE LOS COMPRESORES ALTERNATIVOS
	3.1.1 Elementos del compresor
	3.1.2 TERMINOLOGÍA ((FIG. 3.8))
	3.1.3 Funcionamiento
	3.1.4 Lubricación
	3.1.4.1 Bomba de engranajes
	3.1.5 Valores fundamentales
	3.1.6 Despiece de un compresor alternativo
	3.2 COMPRESORES HERMÉTICOS
	3.2.1 Introducción
	3.2.2 Características del funcionamiento
	3.2.3 Conclusiones
	3.2.4 Dispositivos de seguridad
	3.2.5 Conceptos eléctricos fundamentales de los compresores herméticos
	3.2.5.1 Identificación de los bornes
	3.2.5.2 Circuitos de arranque
	3.3 COMPRESORES SEMIHERMÉTICOS
	3.3.1 introducción
	3.3.2 Ácidos
	3.3.3 Filtro de aspiración
	3.4 COMPRESORES ABIERTOS
	3.4.1 Introducción
	3.4.2 Características de funcionamiento3.4.3 Compresores de doble etapa
	3.4.3.1 Un compresor semihermético
	3.4.3.2 Un compresor abierto de dos etapas
	3.5 UNIDADES CONDENSADORAS
	3.6 COMPRESORES ROTATIVOS
	3.6.1 De excéntrica
	3.6.2 De paletas
	3.7 COMPRESORES HELICOIDALES
	3.7.1 Introducción
	3.7.2 Importancia del aceite
	3.7.3 Valores de la relación de compresión
	3.8 DETERMINACIÓN DE LA TEMPERATURA DE DESCARGA
	3.9 POTENCIA FRIGORÍFICA
	3.10 REGULACIÓN DE LA POTENCIA
	3.10.1 Sistemas de regulación
	3.11 VARIACIONES DE LAS PRESIONES Y SU REPERCUSIÓN EN LAS POTENCIAS
	3.12 FUNCIONAMIENTO EN RÉGIMEN SECO Y EN RÉGIMEN HÚMEDO
	CAPÍTULO 4 CONDENSADOR
	4.1 INTRODUCCIÓN Y CONCEPTOS GENÉRICOS DE SU FUNCIONAMIENTO
	4.2 CAPACIDAD DE UN CONDENSADOR
	4.3 TIPOS DE CONDENSADORES
	4.3.1 Por agua
	4.3.1.1 De doble tubo
	4.3.1.2 Multitubulares
	4.3.1.2.1 Parámetros de funcionamiento
	4.3.1.2.2 Importancia de la aplicación de un correcto mantenimiento
	4.3.2 Por aire
	4.3.2.1 De tubo liso
	4.3.2.2 De tubo con aletas
	4.3.2.2.1 Parámetros de funcionamiento
	4.3.2.2.2 Mantenimiento
	4.3.3 Mixtos
	4.3.3.1 Condensadores evaporativos
	4.3.3.1.1 Mantenimiento
	4.3.3.1.2 Selección de un condensador evaporativo
	4.4 TORRES DE REFRIGERACIÓN
	4.4.1 Bomba de circulación del agua
	4.4.1.1 Caídas de presión
	4.5 DIFERENCIAS EN EL MONTAJE DE UNA TORRE O UN CONDENSADOR EVAPORATIVO
	4.6 IMPORTANCIA Y EFECTOS DEL SUBENFRIAMIENTO
	4.7 CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE UN CONDENSADOR
	4.8 SELECCIÓN DEL CONDENSADOR
	4.9 DETERMINACIÓN DEL CAUDAL DE AGUA
	4.10 CONSECUENCIAS DE UNA ELEVADA PRESIÓN DE CONDENSACIÓN
	CAPÍTULO 5 EVAPORADOR
	INTRODUCCIÓN
	5.1 CAPACIDAD DEL EVAPORADOR
	5.2 CLASIFICACIÓN DE LOS EVAPORADORES
	5.2.1 Evaporadores según el estado del fluido refrigerante en su interior
	5.2.1.1 Inundados
	5.2.1.2 Semiinundados
	5.2.1.3 Secos
	5.2.2 Evaporadores según su construcción
	5.2.2.1 De tubo liso
	5.2.2.2 De tubo con aletas
	5.3 EXPANSIÓN DIRECTA E INDIRECTA
	5.3.1 Expansión directa
	5.3.2 Expansión indirecta
	5.3.2.1 Ventajas de este sistema
	5.3.2.2 Ejemplo de aplicación en instalaciones de aire acondicionado
	5.3.2.2.1 Mantenimiento del fan-coil
	5.4 SALTO TÉRMICO EN LOS EVAPORADORES
	5.5 DETERMINACIÓN DE LA CAPACIDAD DE UN EVAPORADOR
	5.6 SELECCIÓN DE UN EVAPORADOR
	5.7 DESESCARCHE
	5.7.1 Introducción
	5.7.2 Tipos de desescarche
	5.7.2.1 Por agua
	5.7.2.2 Por resistencias eléctricas
	5.7.2.3 Por gas caliente
	5.7.2.4 Por inversión del ciclo
	5.8 EFECTOS DE LA PRESIÓN DE ASPIRACIÓN EN EL EVAPORADOR
	5.9 INFLUENCIA DEL ACEITE EN EL EVAPORADOR
	CAPÍTULO 6 DISPOSITIVOS DE EXPANSIÓN
	INTRODUCCIÓN
	6.1 TUBOS CAPILARES
	6.1.1 Sustitución del tubo capilar
	6.2 VÁLVULAS DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICAS
	6.2.1 Funcionamiento de la válvula
	6.2.2 Recalentamiento
	6.2.2.1 Recalentamiento bajo
	6.2.2.2 Recalentamiento alto
	6.2.2.3 Determinación práctica del recalentamiento
	6.2.3 Colocación del bulbo
	6.2.4 Carga del bulbo
	6.3 VÁLVULAS DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICAS CON IGUALADOR EXTERNO DE PRESIÓN
	6.3.1 Montaje del igualador externo
	6.3.2 Caídas de presión
	6.3.3 Filtro y tobera
	6.4 BOQUILLAS DISTRIBUIDORAS
	6.5 VÁLVULAS DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICAS CON MOP
	6.6 SELECCIÓN DE LA VÁLVULA DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICA
	6.7 CONCEPTOS GENÉRICOS DE LAS VÁLVULAS DE EXPANSIÓN TERMOSTÁTICAS
	6.8 VÁLVULAS DE EXPANSIÓN DE FLOTADOR
	6.8.1 Válvula de baja presión
	6.8.2 Válvula de alta presión
	6.8.3 Conclusiones
	CAPÍTULO 7 REGULADORES
	INTRODUCCIÓN
	7.1 REGULADOR DE PRESIÓN DE EVAPORACIÓN
	7.2 REGULADOR DE PRESIÓN DE ASPIRACIÓN
	7.3 REGULADOR DE PRESIÓN DE CONDENSACIÓN
	7.4 REGULADOR DE CAPACIDAD
	7.5 VÁLVULAS PARA CONTROL DE AGUA
	CAPÍTULO 8 MANEJO DE LAS INSTALACIONES
	INTRODUCCIÓN
	8.1 MANÓMETROS
	8.2 ANALIZADOR
	8.3 BOTELLAS DE REFRIGERANTE
	8.4 DOSIFICADOR
	8.5 BOMBA DE VACÍO
	8.6 VÁLVULAS DE INTERVENCIÓN
	8.7 DETECTORES DE FUGAS
	8.8 VÁLVULAS DE SERVICIO
	8.8.1 Válvulas de servicio de aspiración
	8.8.1.1 Funcionamiento de la válvula
	8.8.1.2 Válvula de maniobra de tres vías
	8.8.1.2.1 Funcionamiento de la válvula
	8.8.1.3 Válvula de servicio de descarga
	8.8.1.3.1 Funcionamiento
	8.8.1.4 Válvula rotalock
	8.8.1.4.1 Funcionamiento
	8.9 COMPROBACIÓN DE LA HERMETICIDAD
	8.9.1 Realización de la prueba de vacío
	8.9.2 Prueba de presión
	8.10 COMPROBACIÓN DE LA REGULACIÓN DE LOS PRESOSTATOS
	8.11 CARGA DE ACEITE
	8.12 CONTAMINACIÓN DE UN CIRCUITO POR ÁCIDOS
	CAPÍTULO 9 MANTENIMIENTO DE LAS INSTALACIONES
	INTRODUCCIÓN
	9.1 MANTENIMIENTO
	9.1.1 Objetivos del mantenimiento
	9.1.2 Tipos de mantenimiento
	9.1.3 Diferencias entre los mantenimientos preventivo y predictivo
	9.1.4 Ejemplo de aplicación del mantenimiento preventivo
	9.1.4.1 Plan de mantenimiento
	9.1.4.2 Órdenes de trabajo
	9.1.4.3 Repuestos
	9.2 ESTADILLOS
	CAPÍTULO 10 FLUIDOS REFRIGERANTES
	INTRODUCCIÓN
	10.1 GASES REFRIGERANTES ALTERNATIVOS AL R-12 Y EL R-502
	10.2 GASES REFRIGERANTES DEFINITIVOS
	10.3 CODIFICACIÓN DE LOS FLUIDOS REFRIGERANTES
	10.3.1 Mezclas azeotrópicas
	10.3.2 Fluidos refrigerantes inorgánicos
	CAPÍTULO 11 AVERÍAS Y SOLUCIONES
	INTRODUCCIÓN
	11.1 AVERÍAS MÁS COMUNES
	11.1.1 Aumento excesivo de la presión de descarga
	11.1.2 Presión de descarga muy baja
	11.1.3 Presión de aspiración muy alta
	11.1.4 Presión de aspiración muy baja
	11.1.5 Presión de aceite muy alta
	11.1.6 Presión de aceite muy baja
	11.1.7 El compresor carga y descarga intermitentemente
	APÉNDICE
	BIBLIOGRAFÍA
	AGRADECIMIENTOS
	ÍNDICE ALFABÉTICO