Baixe o app para aproveitar ainda mais
Prévia do material em texto
Resolução Exercício lajes Calcular e detalhar a armadura das lajes indicadas. Dados: 1) Carregamentos: 1.1) Contrapiso de espessura 2 cm e peso específico = 18 kN/m3 1.2) Piso com peso de 0,20 kN/m2 2) Obra urbana, classe de agressividade moderada – cobrimento nominal de 25 mm 3) fck = 20 MPa 4) Aço CA50 5) Dimensões das vigas bw = 12 cm e h=50 cm 6) Utilização para escritórios 1) Discretização das lajes Laje L1 Lajes no mesmo nível Lajes com mesma (ou aproximadamente) espessura Dimensão próxima das demais lajes Considerar engastada nos bordos L2 e L3 e simplesmente apoiada nos demais lx = 6 m e ly = 6 m ly / lx = 1 < 2, ou seja, laje armada nas 2 direções Laje L2 Lajes no mesmo nível Lajes com mesma (ou aproximadamente) espessura Dimensão próxima das demais lajes Considerar engastada nos bordos L1 e L3 e simplesmente apoiada nos demais lx = 4 m e ly = 6 m ly / lx = 1,5 < 2, ou seja, laje armada nas 2 direções Laje L3 Lajes no mesmo nível Lajes com mesma (ou aproximadamente) espessura Dimensão próxima das demais lajes Considerar engastada nos bordos L1 e L2 e simplesmente apoiada nos demais lx = 5 m e ly = 10 m ly / lx = 2 < 2, ou seja, laje armada nas 2 direções Definição do tipo Laje L1 = Caso 4 Laje L2 = Caso 4 Laje L3 = Caso 3 2) Pré-dimensionamento das lajes 𝑑 ≥ ℎ = 𝑑 + 𝑐 + 𝜙 + Laje L1 λ = ly/lx = 6/6=1 L1 é Caso4 Slide 16 – ψ2 = 1,80 Aço CA50 e laje maciça – ψ3 = 25 (slide 17) 𝑑 ≥ 𝑑 ≥ , ∗ =0,133 m Adotando ϕ = 10 mm, temos: ℎ = 𝑑 + 𝑐 + 𝜙 + ℎ = 0,133 + 0,025 + 0,01 + , ℎ = 0,173𝑚 = 17,3 cm Laje L2 λ = ly/lx = 6/4=1,5 L2 é Caso4 Slide 16 – ψ2 = 1,60 Aço CA50 e laje maciça – ψ3 = 25 (slide 17) 𝑑 ≥ 𝑑 ≥ , ∗ =0,10 m Adotando ϕ = 10 mm, temos: ℎ = 𝑑 + 𝑐 + 𝜙 + ℎ = 0,10 + 0,025 + 0,01 + , ℎ = 0,14𝑚 = 14 cm Laje L3 λ = ly/lx = 10/5=2 L3 é Caso3 Slide 16 – ψ2 = 1,40 Aço CA50 e laje maciça – ψ3 = 25 (slide 17) 𝑑 ≥ 𝑑 ≥ , ∗ =0,14 m Adotando ϕ = 10 mm, temos: ℎ = 𝑑 + 𝑐 + 𝜙 + ℎ = 0,14 + 0,025 + 0,01 + , ℎ = 0,18𝑚 = 18 cm Temos 3 espessuras pré-dimensionadas: L1 = h = 17,3 cm L2 = h = 14 cm L3 = h = 18 cm Adotando h = 16 cm para as 3 lajes 3) Carregamentos 3.1) Carga permanente (peso específico do concreto γ = 25 kN/m3) Carga peso próprio da laje (g1) = 0,16 m * 25 kN/m3 = 4 kN/m2 Carga do contrapiso (g2) = 0,02m * 18 kN/m3 = 0,36 kN/m2 Carga piso (g3) = 0,20 kN/m2 Total (g) = g1+g2+g3 = 4,56 kN/m2 3.2) Carga acidental Tab 02 – NBR 6120:1980 q = 2 kN/m2 3.3) Combinação quase permanente (necessária na verificação do estado limite de deformação) p = g + ψ1*q = 4,56 +0,4*2 = 5,36 kN/m2 3.4) Carga total Será utilizada no ELU e será calculada após a verificação das flechas das lajes. 4) Verificação das flechas 4.1) Valores limites de deslocamento Laje L1: lx =6 m= 600cm Deslocamento para combinação quase permanente = l / 250 = 600 /250 = 2,4 cm Considerando 2/3 do deslocamento para laje – deslocamento para combinação quase permanente = (2/3) * 2,4 = 1,6 cm Deslocamento devido a carga acidental = l /350 = 600 / 350 = 1,71 cm Considerando 2/3 do deslocamento para laje – deslocamento devido carga acidental = (2/3) * 1,71 = 1,14 cm Laje L2: lx =4 m= 400cm Deslocamento para combinação quase permanente = l / 250 = 400 /250 = 1,6 cm Considerando 2/3 do deslocamento para laje – deslocamento para combinação quase permanente = (2/3) * 1,6 = 1,07 cm Deslocamento devido a carga acidental = l /350 = 400 / 350 = 1,14 cm Considerando 2/3 do deslocamento para laje – deslocamento devido carga acidental = (2/3) * 1,14 = 0,76 cm Laje L3: lx =5 m= 500cm Deslocamento para combinação quase permanente = l / 250 = 500 /250 = 2 cm Considerando 2/3 do deslocamento para laje – deslocamento para combinação quase permanente = (2/3) * 2 = 1,33 cm Deslocamento devido a carga acidental = l /350 = 500 / 350 = 1,43 cm Considerando 2/3 do deslocamento para laje – deslocamento devido carga acidental = (2/3) * 1,43 = 0,95 cm Tabela Resumo – Flechas limite Laje Flechas limites (em cm) Comb quase permanente Carga acidental L1 1,60 1,14 L2 1,07 0,76 L3 1,33 0,95 4.2) Cálculo da flecha elástica 𝑓 = 4.2.1) Módulo de deformação longitudinal a compressão 𝐸 = 𝑀ó𝑑𝑢𝑙𝑜 𝑑𝑒 𝑑𝑒𝑓𝑜𝑟𝑚𝑎çã𝑜 𝑡𝑎𝑛𝑔𝑒𝑛𝑡𝑒 𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑑𝑜 𝑐𝑜𝑛𝑐𝑟𝑒𝑡𝑜 𝐸 = 5600 𝑓 𝐸 = 5600√20 𝐸 = 25043 𝑀𝑃𝑎 𝐸 = 0,85𝐸 𝐸 = 0,85 ∗ 25043 𝐸 = 21287 𝑀𝑃𝑎 𝐸 = 21287000 𝑘𝑁/𝑚2 4.2.2) Flecha para laje L1 𝑓 = Para λ = 1 e caso 4 – α = 2,42 4.2.2.1) Flecha para carga obtida com a combinação quase permanente 𝑓 = 𝑓 = , ∗ , , = 0,0019 m = 0,19 cm 4.2.2.2) Flecha para carga acidental 𝑓 = ∗ ( ) ∗ , , = 0,0007𝑚 = 0,07 𝑐𝑚 4.2.2.3) Flecha considerando a fluência do concreto 𝛼 = ∆ ∗ ∆𝜉 = 𝜉(𝑡) − 𝜉(𝑡 ) 14 dias – início da retirada do escoramento to = 14 / 30 = 0,47 ξ (t) =0,68 *0,996 ∗ 𝑡 , para t< 70 meses ξ (to) =0,68 *0,996 , ∗ 0,47 , = 0,53 ξ (∞) =2 ∆𝜉 = 𝜉(𝑡) − 𝜉(𝑡 ) ∆𝜉 = 2 − 0,53 = 1,47 𝜌 = 0 – não há armadura comprimida 𝛼 = ∆𝜉 1 + 50 ∗ 𝜌 𝛼 = 1,47 1 + 50 ∗ 0 𝛼 = 1,47 4.2.2.3.1) Flecha considerando a fluência do concreto – utilizando as cargas quase permanentes 𝑓 , = 𝑓 ∗ (1 + 𝛼 ) 𝑓 , = 0,19 ∗ (1 + 1,47) 𝑓 , = 0,47 𝑐𝑚 4.2.3) Flecha para laje L2 𝑓 = Para λ = 1,5 e caso 4 – α = 4,38 4.2.3.1) Flecha para carga obtida com a combinação quase permanente 𝑓 = 𝑓 = , ∗ , , = 0,0007 m = 0,07 cm 4.2.3.2) Flecha para carga acidental 𝑓 = ∗ ( ) ∗ , , = 0,0002𝑚 = 0,02 𝑐𝑚 4.2.3.3) Flecha considerando a fluência do concreto 𝛼 = ∆ ∗ ∆𝜉 = 𝜉(𝑡) − 𝜉(𝑡 ) 14 dias – início da retirada do escoramento to = 14 / 30 = 0,47 ξ (t) =0,68 *0,996 ∗ 𝑡 , para t< 70 meses ξ (to) =0,68 *0,996 , ∗ 0,47 , = 0,53 ξ (∞) =2 ∆𝜉 = 𝜉(𝑡) − 𝜉(𝑡 ) ∆𝜉 = 2 − 0,53 = 1,47 𝜌 = 0 – não há armadura comprimida 𝛼 = ∆𝜉 1 + 50 ∗ 𝜌 𝛼 = 1,47 1 + 50 ∗ 0 𝛼 = 1,47 4.2.3.3.1) Flecha considerando a fluência do concreto – utilizando as cargas quase permanentes 𝑓 , = 𝑓 ∗ (1 + 𝛼 ) 𝑓 , = 0,07 ∗ (1 + 1,47) 𝑓 , = 0,17 𝑐𝑚 4.2.4) Flecha para laje L3 𝑓 = Para λ = 2 e caso 3 – α = 5,66 4.2.4.1) Flecha para carga obtida com a combinação quase permanente 𝑓 = 𝑓 = , ∗ , , = 0,0022 m = 0,22 cm 4.2.4.2) Flecha para carga acidental 𝑓 = ∗ ( ) ∗ , , = 0,0008𝑚 = 0,08 𝑐𝑚 4.2.4.3) Flecha considerando a fluência do concreto 𝛼 = ∆ ∗ ∆𝜉 = 𝜉(𝑡) − 𝜉(𝑡 ) 14 dias – início da retirada do escoramento to = 14 / 30 = 0,47 ξ (t) =0,68 *0,996 ∗ 𝑡 , para t< 70 meses ξ (to) =0,68 *0,996 , ∗ 0,47 , = 0,53 ξ (∞) =2 ∆𝜉 = 𝜉(𝑡) − 𝜉(𝑡 ) ∆𝜉 = 2 − 0,53 = 1,47 𝜌 = 0 – não há armadura comprimida 𝛼 = ∆𝜉 1 + 50 ∗ 𝜌 𝛼 = 1,47 1 + 50 ∗ 0 𝛼 = 1,47 4.2.4.3.1) Flecha considerando a fluência do concreto – utilizando as cargas quase permanentes 𝑓 , = 𝑓 ∗ (1 + 𝛼 ) 𝑓 , = 0,22 ∗ (1 + 1,47) 𝑓 , = 0,54 𝑐𝑚 Tabela resumo Laje Flechas limites (em cm) Flecha (em cm) Comb quase permanente Carga acidental Devido a carga quase permanente Devido a carga acidental Total, ∞ L1 1,60 1,14 0,19 0,07 0,47 L2 1,07 0,76 0,07 0,02 0,17 L3 1,33 0,95 0,22 0,08 0,54 Todas as flechas calculadas são menores que as flechas limite, o que abre espaço para diminuição da espessura das lajes. Vamos considerar a maior flecha (laje L3 = f = 0,54 cm) e, para esta laje , a flecha limite máxima é 1,33 cm (0,0133 m), faz-se o cálculo inverso (tendo a flecham acha-se a espessura da laje). 𝑓= 𝑓 ∗ (1 + 𝛼 ) 0,0133 = 𝑓 ∗ (1 + 1,47) 𝑓 = 0,0054 𝑚 𝑓 = 0,0054 = , ∗ ∗ , h3 = 0,001654 h = 0,118m = 11,8 cm vamos adotar h = 12 cm ℎ = 𝑑 + 𝑐 + 𝜙 + 12 = d + 2,5 + 1 + 0,5 d = 8 cm para armadura positiva Para armadura negativa, podemos considerar d um valor um pouco maior na região central do apoio e portanto adotaremos d = 9 cm para armadura negativa. 5) Carregamento total Considerando a nova espessura adotada de h = 12 cm, temos que o carregamento total passa ser: Carga peso próprio laje (g1) = 0,12 * 25 = 4 kN/m2 Carga do contrapiso (g2) = 0,02 * 18 = 0,36 kN/m2 Carga piso (g3) = 0,2 kN/m2 Carga acidental (q) = 2 kN/m2 Carga total = 0,12*25 + 0,36*0,2+2 =5,56 kN/m2 6) Determinação dos momentos Os momentos máximos positivo e negativo nas lajes por unidade de comprimento (faixa unitária) são calculados por: 𝑚 = 𝜇 ∗ ∗ 𝑚 = 𝜇 ∗ ∗ 𝑥 = 𝜇′ ∗ ∗ 𝑥 = 𝜇′ ∗ ∗ Utilizaremos o d = 8 cm 6.1) Dados do concreto fck = 20 MPa = 2 kN/cm2 = 20000 kN/m2 𝑓𝑐𝑑 = =20000/1,4 = 14285,71 kN/m2 6.2) Dados do aço - Aço CA50 ( 500MPa = 50 kN/cm2) 𝑓𝑦𝑑 = = 50/1,15 = 43,48 kN/cm2 Eaço = 210 GPa = 210.000 MPa = 21.000 kN/cm2 𝜎 = 𝐸 ∗ 𝜀 𝑓𝑦𝑑 = 𝐸 ∗ 𝜀𝑦𝑑 43,48 = 21000 ∗ 𝜀𝑦𝑑 𝜀𝑦𝑑 =0,00207 = 2,07‰ 6.3) Laje L1; λ= 1; caso 4; lx = 6m Do slide 29 temos: 𝜇 = 2,81 𝜇′ =6,99 𝜇 = 2,81 𝜇′ =6,99 𝑚 = 𝜇 ∗ ∗ 𝑚 = 2,81 ∗ , ∗ = 5,62 kNm/m 𝑚 = 𝜇 ∗ ∗ = 5,62 kNm/m 𝑥 = 𝜇′ ∗ ∗ 𝑥 = 6,99 ∗ , ∗ = 14 𝑘𝑁𝑚/𝑚 𝑥 = 𝜇′ ∗ ∗ = 14kNm/m 6.4) Laje L2; λ= 1,5; caso 4; lx = 4m Do slide 29 temos: 𝜇 = 4,81 𝜇′ =10,62 𝜇 = 2,47 𝜇′ =8,06 𝑚 = 𝜇 ∗ ∗ 𝑚 = 4,81 ∗ , ∗ = 4,28 kNm/m 𝑚 = 𝜇 ∗ ∗ 𝑚 = 2,47 ∗ , ∗ = 2,20 𝑘𝑁𝑚/𝑚 𝑥 = 𝜇′ ∗ ∗ 𝑥 = 10,62 ∗ , ∗ = 9,45 𝑘𝑁𝑚/𝑚 𝑥 = 𝜇′ ∗ ∗ 𝑥 = 8,06 ∗ , ∗ = 7,17 𝑘𝑁𝑚/𝑚 6.5) Laje L3; λ= 2; caso 3; lx = 5m Do slide 29 temos: 𝜇 = 6,51 𝜇′ =12,34 𝜇 = 1,48 𝜇′ = Não aplicável 𝑚 = 𝜇 ∗ ∗ 𝑚 = 6,51 ∗ , ∗ = 9,05 kNm/m 𝑚 = 𝜇 ∗ ∗ 𝑚 = 1,48 ∗ , ∗ = 2,06 𝑘𝑁𝑚/𝑚 𝑥 = 𝜇′ ∗ ∗ 𝑥 = 12,34 ∗ , ∗ = 17,15 𝑘𝑁𝑚/𝑚 Tabela resumo 01 - momentos máximos Laje Momentos máximos positivos (kNm/m) Momentos máximos negativos (kNm/m) mx my xx xy L1 5,62 5,62 14,00 14,00 L2 4,28 2,20 9,45 7,17 L3 9,05 2,06 17,15 - 6.6) Determinação da altura mínima (dmin) 𝑑𝑚𝑖𝑛 = 2 ∗ 𝑀𝑑 𝑏𝑤 ∗ 𝑓𝑐𝑑 6.6.1) Para armadura positiva utilizaremos o máximo momento positivo atuante no pavimento, ou seja, mx = 9,05 kNm/m na laje L3 bw = 1 m (faixa unitária) 𝑑𝑚𝑖𝑛 = 2 ∗ 1,4 ∗ 9,05 1 ∗ 14285,71 = 0,060 𝑚 = 6 𝑐𝑚 Estamos adotando d = 8 cm para armaduras positivas, d > dmin – Armadura simples 6.6.2) Para armadura negativa utilizaremos o máximo momento negativo atuante no pavimento, ou seja, xx= 17,15 kNm/m na laje L3. 𝑑𝑚𝑖𝑛 = 2 ∗ 1,4 ∗ 17,15 1 ∗ 14285,71 = 0,082 𝑚 = 8,2 𝑐𝑚 Estamos adotando d = 9 cm para armaduras negativas, d > dmin – Armadura simples 7) Cálculo das armaduras longitudinais Há 2 alturas úteis nas lajes (uma para cada direção). Nos cálculos das armaduras recomenda-se que a altura útil da laje seja a distância entre a borda comprimida superior e o centro das barras da camada superior da armadura positiva (isto possibilita que, ao montar a laje, as barras de cada direção sejam posicionadas em qualquer camada). Altura útil menor resulta em área de aço maior. Para cálculo adotaremos d= 8 cm para armaduras positivas quanto para as negativas (caso tenhamos um d= 9 cm estaremos cobertos) 𝐾𝑀𝐷 = 𝑀 𝑏 ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 7.1) Laje L1; λ = 1; caso 4; lx =6m 7.1.1) Armadura positiva – mx = 5,62 kNm/m e my=5,62 kNm/m d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ , ∗ , ∗ , = 0,086 (adotar 0,085 + próximo) KZ= 0,9472 s (‰) = 10‰ Como s (‰) = 10‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ , ( , )∗ , ∗ , = 2,388 cm2/m 7.1.2) Armadura negativa – xx = 14 kNm/m e xy = 14 kNm/3 d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ ∗ , ∗ , = 0,214 (adotar 0,215 + próximo) KZ= 0,8515 s (‰) = 5,9255‰ Como s (‰) = 5,9255‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ ( , )∗ , ∗ , = 6,617 cm2/m 7.2) Laje L2; λ = 1,5; caso 4; lx =4m 7.2.1) Armadura positiva – mx = 4,28 kNm/m d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ , ∗ , ∗ , = 0,066 (adotar 0,065 + próximo) KZ= 0,9602 s (‰) = 10‰ Como s (‰) = 10‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ , ( , )∗ , ∗ , = 1,794 cm2/m 7.2.2) Armadura positiva – my = 2,20 kNm/m d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ , ∗ , ∗ , = 0,035 (adotar 0,040) KZ= 0,9759 s (‰) = 10‰ Como s (‰) = 10‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ , ( , )∗ , ∗ , = 0,907 cm2/m 7.2.3) Armadura negativa – xx = 9,45 kNm/m d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ , ∗ , ∗ , = 0,145 KZ= 0,9058 s (‰) = 10‰ Como s (‰) = 10‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ , ( , )∗ , ∗ , = 4,20 cm2/m 7.2.4) Armadura negativa – xy = 7,17 kNm/m d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ , ∗ , ∗ , = 0,110 KZ= 0,9305 s (‰) = 10‰ Como s (‰) = 10‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ , ( , )∗ , ∗ , = 3,10 cm2/m 7.3) Laje L3; λ = 2; caso 3; lx =5m 7.3.1) Armadura positiva – mx = 9,05 kNm/m d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ , ∗ , ∗ , = 0,139 (adotar 0,140 + próximo) KZ= 0,9094 s (‰) = 10‰ Como s (‰) = 10‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ , ( , )∗ , ∗ , = 4,00 cm2/m 7.3.2) Armadura positiva – my = 2,06 kNm/m d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ , ∗ , ∗ , = 0,031 KZ= 0,9820 s (‰) = 10‰ Como s (‰) = 10‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ , ( , )∗ , ∗ , = 0,844 cm2/m 7.3.3) Armadura negativa – xx = 17,15 kNm/m d = 8 cm = 0,08 m bw=1m 𝐾𝑀𝐷 = , ∗ , ∗ , ∗ , = 0,263 (adotar 0,265 + próximo – está acima x/d=0,45) KZ= 0,8068 s (‰) = 3,7459‰ Como s (‰) = 3,7459‰ > yd (‰) = 2,07‰ fs’ = fyd 𝐴 = 𝑀 (𝐾𝑍) ∗ 𝑑 ∗ 𝑓 𝐴 = , ∗ , ( , )∗ , ∗ , = 8,56 cm2/m Tabela Resumo 02 Laje Momentos máximos positivos Momentos máximos negativos mx (kNm/m) As (cm2/m) my (kNm/m) As (cm2/m) xx (kNm/m) As (cm2/m) xy (kNm/m) As (cm2/m) L1 5,62 2,388 5,62 2,388 14,00 6,617 14,00 6,617 L2 4,28 1,794 2,20 0,907 9,45 4,20 7,17 3,10 L3 9,05 4,00 2,06 0,844 17,15 8,56 - 8) Detalhamento das armaduras 8.1) Diâmetro máximo das barras Ø max < h/8 Ø max < 12/8 = 1,5 cm = 15 mm 8.2) diâmetros adotados Adotaremos: Ø 6,3 mm e Ø 10 mm 8.3) Armadura mínima Para fck=20 MPa e uma estrutura retangular de bw=1 m e h = 12 cm temos ρ min = 0,15% 𝜌 = 𝐴 , 𝐴 𝐴 , = 𝜌 ∗ 𝐴 𝐴 , = (0,15/100) ∗ 𝑏𝑤 ∗ ℎ 𝐴 , = (0,15/100) ∗ 100 ∗ 12 𝐴 , = 1,8 𝑐𝑚2/𝑚 8.4) Espaçamento para armadura mínima Para Ø = 6,3 mm 𝑠 = 1 𝑛 = 𝐴 ,Ø 𝐴 𝑠 = 1 𝑛 = 0,315 1,8 = 0,18𝑚 = 18𝑐𝑚 Para Ø = 10 mm 𝑠 = 1 𝑛 = 𝐴 ,Ø 𝐴 𝑠 = 1 𝑛 = 0,8 1,8 = 0,44𝑚 = 44 𝑐𝑚 8.5) Espaçamento máximo adotado s < 20 cm ou 2*h No nosso exemplo, s < 20 cm ou 2*12 = 24 – deve respeitar o menor valor. smax = 20 cm 8.6) Espaçamento das barras 8.6.1) Laje L1; λ = 1; caso 4; lx=6m 8.6.1.1) Armadura positiva – mx = 5,62 kNm/m e my = 5,62 kNm/m – As = 2,388 cm2/m Adotando Ø 6,3mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,132 m =13,2 cm Espaçamento calculado respeita o máximoindicado de 20 cm 8.6.1.2) Armadura negativa – xx = 14 kNm/m e xy = 14 kNm/m – As = 6,617 cm2/m Adotando Ø 10mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,120 m =12 cm Espaçamento calculado respeita o máximo indicado de 20 cm 8.6.2) Laje L2; λ = 1,5; caso 4; lx=4m 8.6.2.1) Armadura positiva – mx = 4,28 kNm/m– As = 1,794 cm2/m Adotando Ø 6,3mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,175 m =17,5 cm Espaçamento calculado respeita o máximo indicado de 20 cm 8.6.2.2) Armadura positiva – my = 2,2 kNm/m– As = 0,907 cm2/m Adotando Ø 6,3mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,347 m =34,7 cm Espaçamento calculado acima do máximo indicado de 20 cm (adotar 20 cm) 8.6.2.3) Armadura negativa – xx = 9,45 kNm/m– As = 4,2 cm2/m Adotando Ø 10mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,19 m =19 cm Espaçamento calculado respeita o máximo indicado de 20 cm 8.6.2.4) Armadura negativa – xy = 7,17 kNm/m– As = 3,1 cm2/m Adotando Ø 10mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,25 m =25 cm Espaçamento calculado acima do máximo indicado de 20 cm (adotar 20 cm) 8.6.3) Laje L3; λ = 2; caso 3; lx=5m 8.6.3.1) Armadura positiva – mx = 9,05 kNm/m– As = 4 cm2/m Adotando Ø 6,3mm 𝑠 = = ,Ø , = , =0,07 m =7 cm (espaçamento muito pequeno) Adotando Ø 10mm 𝑠 = = ,Ø , = , =0,2 m =20 cm Espaçamento calculado respeita o máximo indicado de 20 cm 8.6.3.2) Armadura positiva – my = 2,06 kNm/m– As = 0,844 cm2/m Adotando Ø 6,3mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,377 m =37,7 cm Espaçamento calculado acima do máximo indicado de 20 cm (adotar 20 cm) 8.6.3.3) Armadura negativa – xx = 17,15 kNm/m– As = 8,56 cm2/m Adotando Ø 10mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,09 m = 9 cm Espaçamento calculado respeita o máximo indicado de 20 cm Adotando Ø 12,5mm 𝑠 = = ,Ø , = , , =0,149 m = 15 cm Espaçamento calculado respeita o máximo indicado de 20 cm Tabela resumo 03 Laje L1 L2 L3 Momento mx my xx xy mx my xx xy mx my xx xy kNm/m 5,62 5,62 14,00 14,00 4,28 2,20 9,45 7,17 9,05 2,06 17,15 - As (cm2/m) 2,388 2,388 6,617 6,617 1,794 0,907 4,2 3,1 4,00 0,844 8,56 - Ø adotado Ø 6,3 Ø 6,3 Ø 10 Ø 10 Ø 6,3 Ø 6,3 Ø 10 Ø 10 Ø 10 Ø 6,3 Ø 10 - s calculado (cm) 13,2 13,2 12 12 17,5 20 19 20 20 20 9 - s adotado (cm 12 12 12 12 17,5 17,5 20 20 20 20 10 -
Compartilhar