Projeto de Bombas FEI

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Projeto de Bombas 
 
Centro Universitário da FEI 
 
 
 
Bombas & Instalações Hidráulicas 
NM 7710 
 
 
 
 Turma: Data : 
 PROJETO - Grupo: 
 Alunos que participaram do trabalho (obrigatório): 
Nº nome : 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Energética 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Sumário 
 
1. Objetivo .............................................................................................................. 3 
2. Proposta............................................................................................................. 3 
3. Critérios.............................................................................................................. 4 
4. Características do fluido..................................................................................... 5 
5. Responsabilidade da linha ................................................................................. 5 
6. Escolha dos materiais dos tubos........................................................................ 6 
7. Diâmetros da Tubulação .................................................................................... 7 
8. Meios de ligação do tubos.................................................................................. 8 
9. Válvulas.............................................................................................................. 9 
10. Pré Seleção das Bombas................................................................................. 13 
11. Carga necessária ............................................................................................. 13 
12. Cálculo da CCI ................................................................................................. 22 
13. Seleção da bomba ........................................................................................... 25 
14. Cavitação ......................................................................................................... 30 
15. Seleção do motor elétrico................................................................................. 32 
16. Cálculo de Custo de Operação na Linha.......................................................... 36 
17. Demonstrativo de Custos de Instalação........................................................... 36 
18. Verificação de Montagem do Conjunto Moto-Bomba....................................... 35 
19. Estudo de Viabilidade do By-Pass ................................................................... 45 
20. Plano Emergencial ........................................................................................... 47 
21. Referência Bibliográfica ................................................................................... 49 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
1 OBJETIVO 
 
O objetivo desse trabalho é elaborar o projeto de uma instalação hidráulica industrial aplican-
do os conceitos estudados durante as aulas da disciplina de Bombas e Instalações Industriais. 
Todo o projeto será elaborado com base na vazão e pressão que a instalação deverá operar, 
assim, partiremos desde a escolha do material do tubo até o estudo da possibilidade de cavitação na 
instalação. 
 
2 PROPOSTA 
 
A proposta para a realização desse estudo consiste em projetar a instalação hidráulica que te-
nha um sistema de bombeamento para que possa transportar o fluido, que nesse caso é água com 
aditivo, do reservatório (R), que fica após o trocador de calor, até o equipamento que faz o engarra-
famento deste produto (E). A instalação terá a capacidade de transportar esse fluido a uma tempera-
tura média de 40ºC e as bombas serão escolhidas em função da carga de trabalho que é de 16 horas 
por dia a uma vazão de 80m³/h. 
 
Figura 1 Localização do reservatório R e equipamento E. 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 2 Localização do reservatório R e equipamento E. 
 
 
O projeto consiste em estudar a melhor condição técnico-econômica com o intuito de oferecer 
uma excelente relação de custo x benefício, permitindo um baixo custo de instalação e operação. 
Para tal, será avaliado a possibilidade de reduzir a energia consumida, além de observar pontos de 
melhorias e otimização desta instalação. 
Além disso, estará sendo considerada a instalação de uma bomba reserva, em paralelo com a 
bomba principal. 
Para a lavagem da linha, estará sendo considerado um estudo de viabilidade de by-pass, pro-
piciando economia de energia ao cliente. 
 
3 CRITÉRIOS 
 
• Vazão de 80 m³/h; 
• Regime de 16 horas por dia; 
• Seção de entrada do equipamento igual a 100mm; 
• Pressão na entrada do equipamento de 2,2 Kgf/cm²; 
• Tubulação entre os prédios deve ser próxima ao chão; 
 
 
 
 
 
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• Altura do chão onde está instalado o reservatório R até o chão onde está o equipamento E i-
gual a 13m; 
• Necessário bomba reserva; 
• Verificar viabilidade da instalação de um by-pass para lavagem interna do reservatório. 
 
4 CARACTERÍSTICAS DO FLUIDO 
 
Temperatura: 40ºC 
Densidade: 1g/cm³ 
Viscosidade: 1,8cSt 
Agressividade: Não agressivo ao Aço Carbono; 
Temperatura de Fusão (1atm): 0ºC 
Temperatura de Vaporização (1atm): 100ºC 
 
5 RESPONSABILIDADE DA LINHA 
 
A instalação a ser considerada é de alta responsabilidade, pois o como é a linha que levará o 
fluido ao equipamento que engarrafa, pode fazer que a empresa não venda esses produtos durante o 
tempo que estará parado essa linha. 
Pode-se mensurar o prejuízo financeiro através da seguinte formula: 
Horas Paradas x Taxa de Produção x Preço Unitário do Produto. 
Para evitar problemas de interrupção de bombeamento da água, será instalado em paralelo à 
bomba principal uma bomba que ficará de reserva, com a mesma capacidade de bombeamento. Essa 
condição estará prevista caso a bomba principal entre em manutenção ou cause algum imprevisto. 
Dessa forma, a chance de interrupção da produção por falta de bombeamento da água é me-
nor. Deve-se ressaltar que o cliente tem a responsabilidade em realizar a manutenção adequadamente 
e com periodicidade. Além disso, o corpo técnico-operacional dessa empresa deve realizar os cuida-
dos da bomba e válvulas conforme indicado nos catálogos dos fabricantes. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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6 ESCOLHA DO MATERIAL DO TUBO 
 
Com base no fluído que irá passar pela tubulação, que é água com aditivos e nas condições de 
trabalho da instalação, iremos adotar tubo de aço-carbono, pois é o que apresenta menor relação cus-
to/resistência mecânica, além de ser fácil de soldar, conformar e encontrar no mercado. 
O tubo será sem costura Schedule 40. O material será o ASTM A-53 conforme a norma AN-
SI/ASME B.31 e as especificações da ASTM (American Society for Testing and Materials). 
É importante mencionar que a água é um fluído corrosivo, porém a corrosão com água no tu-
bo de aço demora muito a ocorrer, portanto esse fator não nos influenciou na escolha do material do 
tubo. 
 
Tabela 1 Composição química do material ASTM A-53. 
RT 
(Mpa) 
LE 
(Mpa) 
DurezaNORMA AÇO C Mn P máx 
S 
máx 
Si Ni Cr Mo Cu 
V 
máx 
min min máx 
Gr A 
Máx 
0.25 
Máx 
0,95 
0,05 0,04 
Máx 
0,40 
Máx 
0,40 
Máx 
0,15 
Máx 
0,40 
0,08 330 205 
ASTM A 53 
Gr B 
Máx 
0.30 
Máx 
1,20 
0,05 0,05 
Máx 
0,40 
Máx 
0,40 
Máx 
0,15 
Máx 
0,40 
0,08 415 240 
Fonte: http://www.pipesystem.com.br/Artigos_Tecnicos/Tubos_Aco/Quimica_Tubos/quimica_tubos.html 
 
 
 
 
 
 
 
 
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7 CÁLCULOS DO DIÂMETRO DA TUBULAÇÃO 
 
7.1 Fórmula 
 
 
 
7.2 Cálculo do Diâmetro da tubulação de Sucção 
 
Para o cálculo do diâmetro da tubulação de sucção de água na bomba, será considerado a fai-
xa de velocidade de 1 a 2 m/s, de acordo com a informação levantada na tabela TG-1 pg. 183 do Li-
vro Bombas e Instalações Hidráulicas. Foi considerado o cálculo nos extremos para que o mesmo 
seja encontrado um diâmetro de tubulação normalizado e que atenda a melhor condição de custo x 
benefício. 
 
7.2.1 Diâmetro para velocidade de 1m/s 
 
 
 
 
7.2.2 Diâmetro para velocidade de 2m/s 
 
 
 
 
Conclusão: “Dentro das velocidades proposta para sucção da água foi encontrada a tubulação 
normalizada de 6”. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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7.3 Cálculo do Diâmetro da tubulação de Recalque 
 
 
Para o cálculo do diâmetro da tubulação de água em redes de instalações industriais, será con-
siderado a faixa de velocidade de 2 a 4 m/s, de acordo com a informação levantada na tabela TG-1 
pg. 183 do Livro Bombas e Instalações Hidráulicas. Foi considerado o cálculo nos extremos para que 
o mesmo seja encontrado um diâmetro de tubulação normalizado e que atenda a melhor condição de 
custo x benefício. 
 
7.3.1 Diâmetro para velocidade de 2m/s 
 
 
 
7.3.2 Diâmetro para velocidade de 4m/s 
 
 
 
Conclusão: “Dentro das velocidades proposta para recalque da água foi encontrada a tubula-
ção normalizada de 4”. 
 
8 MEIOS DE LIGAÇÃO 
 
Para garantir uma boa condição de soldabilidade, foi confirmado o uso do material da tubula-
ção de aço baixo carbono especificado na norma ANSI/ASME B.31. 
Com esse material e os diâmetros da tubulação de 4” e 6”, o grupo escolheu como meio de li-
gação dos tubos aos cotovelos a solda e para instalação de equipamentos na tubulação (válvulas, 
bombas, tanque e máquina ) foi utilizado flange. Ressaltando que o fluido nela percorre não causa 
quaisquer danos às juntas soldadas e flangeadas. 
 
 
 
 
 
 
 
 
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9 VÁLVULAS 
 
9.1 Válvula gaveta 
 
Será utilizada na saída do reservatório e saída das bombas para bloqueio do fluxo, para reali-
zação de manutenção em trechos específicos. Haverá aplicação tanto na tubulação de 4” e 6” e o ma-
terial desta será de ferro fundido. 
Figura 3 - Válvula Gaveta. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Fonte: Site do Fabricante Niagara 
 
9.2 Válvula retenção 
 
Será utilizada depois da saída da bomba, com o intuito de impedir o retorno do fluido à bom-
ba, evitando assim o golpe de aríete com a queda da energia elétrica. Haverá aplicação tanto na tubu-
lação de 4” e o material desta será de ferro fundido. 
Figura 4 - Válvula de Retenção. 
 
 
 
 
 
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Fonte: Site do Fabricante Niagara 
 
9.3 Válvula globo 
 
Será utilizada na entrada do equipamento, tendo por objetivo controlar a vazão de entrada do 
equipamento engarrafador. Haverá aplicação tanto na tubulação de 4” e o material desta será de ferro 
fundido. 
Figura 5 - Válvula Globo. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Fonte: Site do Fabricante Niágara 
 
 
 
 
 
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10 PRÉ-SELEÇÃO DA BOMBA 
 
Pretendemos utilizar na instalação bomba de deslocamento não-positivo, ou seja, bomba di-
nâmica, pois sua finalidade é o transporte de fluído, exatamente o que pretendemos fazer em nossa 
instalação. 
Com a bomba de deslocamento não-positivo temos alta vazão e baixa pressão em relação as 
bombas de deslocamento positivo, exatamente conforme critérios mencionados acima: vazão de 80 
m³/h e pressão de 2,2 Kgf/cm². 
Entre os modelos de bombas dinâmicas, pretendemos utilizar o modelo centrífuga radial, pois 
nessa bomba o fluído deve entrar axialmente no rotor e conforme croqui da instalação esse é o me-
lhor modelo. 
Porém, somente após os cálculos de perda de carga, carga necessária e rotação especifica é 
que poderemos determinar qual tipo e modelo de bomba utilizar. 
 
11 CÁLCULO DA CARGA NECESSÁRIA 
 
11.1 Determinação dos coeficientes da perda de carga distribuída “f” 
 
Para determinar o coeficiente da perda de carga distribuída para tubulação de 6” e 4” usare-
mos o diagrama de Moody-Rouse. 
Para utilizar o diagrama, primeiramente iremos calcular o número de Reynolds e a rugosidade 
relativa equivalente D/K e assim com esses valores entraremos no diagrama e acharemos o valor da 
perda de carga f para ambas as tubulações. 
 
11.1.1 Viscosidade cinemática do fluído 
 
Fluído: água 
Temperatura: 40ºC 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Figura 6 – Gráfico da Viscosidade do Fluido. 
 
Fonte: Bombas & Instalações Hidráulicas, 2007. 
 
 
Transformação de unidades: 
smcStÁgua
smcSt
C /10658,0658,0
/101
26
º40
26
−
−
×⇒=
=
 
 
11.2 Perdas de carga equivalentes 
 
Usaremos as tabelas TG-4 e TG-5 do livro de Bombas e Instalações Hidráulicas para deter-
minar as perdas de carga equivalentes dos componentes da nossa instalação. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 7 Tabela TG-4. 
 
Fonte: Bombas & Instalações Hidráulicas, 2007. 
 
 
Figura 8 Tabela TG-5. 
 
Fonte: Bombas & Instalações Hidráulicas, 2007. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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11.3 Perda de carga distribuída “f” para tubulação de 6” 
 
3
5
1035,3
106,4
154,0
×⇒
×
⇒
−K
D
 
mK
mD
aço
5106,4
154,0
−×=
=
 
5
6
1034,2Re
10658,0
154,01
Re ×=⇒
×
×
⇒
×
=
−ν
DV
 smC /10658,0
26
º40
−×=ν 
Do diagrama de Moody-Rouse ⇒⇒⇒⇒ f = 0,025 
 
11.4 Perda de carga distribuída “f” para tubulação de 4” 
 
3
5
1022,2
106,4
1023,0
×⇒
×
⇒
−K
D
 
mK
mD
aço
5106,4
1023,0
−×=
=
 
5
6
1011,3Re
10658,0
1023,02
Re ×=⇒
×
×
⇒
×
=
−ν
DV
 smC /10658,0
26
º40
−×=ν 
Do diagrama de Moody-Rouse ⇒⇒⇒⇒ f = 0,026 
 
Figura 9 Diagramade moody-rouse. 
 
Fonte: Bombas & Instalações Hidráulicas, 2007. 
 
 
 
 
 
 
 
 
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11.5 Determinação da carga manométrica 
 
Equação: recalquesucção
e HpHp
g
Vsp
ZHnec ++++∆−=
2
2
γ
 
 
11.5.1 Determinação da carga manométrica – fluído passando pela bomba BT 
 
Equação: 
recalquesucção HpHpHnec ++××
×
+
×
+−=
8,91023,0
)360080(8
10
102,2
14
42
2
3
4
π
 
 
11.5.1.1 Determinação da perda de carga equivalente da tubulação de sucção 
 
Tabela 2 Comprimento equivalente da tubulação de 6”. 
Tubulação de aço - 6" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Saída da canalização 1 5,00 5,00 
Válvula gaveta 2 2,00 4,00 
Cotovelo 90º 2 4,90 9,80 
Te saída lateral e bilateral 2 3,40 6,80 
Comprimento equivalente da tubulação 1 27,00 27,00 
 Total 52,60 
 
 
mHpHp sucçãosucção 620,0
8,9154,0
)360080(60,52025,08
52
2
=⇒
××
×××
=
π
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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11.5.1.2 Determinação da perda de carga equivalente da tubulação de recalque 
 
Tabela 3 Comprimento equivalente da tubulação de 4”. 
Tubulação de aço - 4" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Entrada da canalização 1 1,60 1,60 
Válvula de retenção portinhola normal 1 5,18 5,18 
Válvula gaveta 2 1,30 2,60 
Válvula globo reta com guia 1 45,70 45,70 
Cotovelo 90º 1 3,00 3,00 
Te saída direta 2 2,10 4,20 
Comprimento equivalente da tubulação 1 41,00 41,00 
 Total 106,28 
 
 
mHpHp recalquerecalque 074,10
8,91023,0
)360080(28,106026,08
52
2
=⇒
××
×××
=
π
 
 
11.5.1.3 Determinação da carga manométrica 
 
mHBHnec 07,19074,10620,0
8,91023,0
)360080(8
10
102,2
14
42
2
3
4
=⇒++
××
×
+
×
+−=
π
 
 
 
11.5.2 Determinação da carga manométrica – fluído passando pela bomba reserva BR 
 
 
Equação: recalquesucção HpHpHnec ++××
×
+
×
+−=
8,91023,0
)360080(8
10
102,2
14
42
2
3
4
π
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
11.5.2.1 Determinação da perda de carga equivalente da tubulação de sucção 
 
Tabela 4 Comprimento equivalente da tubulação de 6”. 
Tubulação de aço - 6" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Saída da canalização 1 5,00 5,00 
Válvula gaveta 2 2,00 4,00 
Cotovelo 90º 3 4,90 14,70 
Te saída direta 1 3,40 3,40 
Te saída lateral e bilateral 1 10,00 10,00 
Comprimento equivalente da tubulação 1 29,00 29,00 
 Total 66,10 
 
mHpHp sucçãosucção 779,0
8,9154,0
)360080(10,66025,08
52
2
=⇒
××
×××
=
π
 
 
11.5.2.2 Determinação da perda de carga equivalente da tubulação de recalque 
 
Tabela 5 Comprimento equivalente da tubulação de 4”. 
Tubulação de aço - 4" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Entrada da canalização 1 1,60 1,60 
Válvula de retenção portinhola normal 1 5,18 5,18 
Válvula gaveta 2 1,30 2,60 
Válvula globo reta com guia 1 45,70 45,70 
Cotovelo 90º 3 3,00 9,00 
Te saída direta 1 2,10 2,10 
Te saída lateral e bilateral 1 6,70 6,70 
Comprimento equivalente da tubulação 1 44,00 44,00 
 Total 116,88 
 
 
mHpHp recalquerecalque 562,9
8,91023,0
)360008(88,100026,08
52
2
=⇒
××
×××
=
π
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
11.5.2.3 Determinação da carga manométrica 
 
mHBHnec 71,18562,9779,0
8,91023,0
)360008(8
10
102,2
14
42
2
3
4
=⇒++
××
×
+
×
+−=
π
 
 
11.5.3 Determinação da carga manométrica – fluído passando pelo by-pass 
 
Equação: "4"642
2
3
4
8,91023,0
)360080(8
10
102,2
14 HpHpHnec ++
××
×
+
×
+−=
π
 
 
 
11.5.3.1 Determinação da perda de carga equivalente da tubulação de sucção 
 
 
Tabela 6 Comprimento equivalente da tubulação de 6”. 
Tubulação de aço - 6" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Saída da canalização 1 5,00 5,00 
Válvula gaveta 1 2,00 2,00 
Cotovelo 90º 2 4,90 9,80 
Redução 6x4 1 2,70 2,70 
Te saída lateral e bilateral 1 10,00 10,00 
Comprimento equivalente da tubulação 1 25,00 25,00 
 Total 54,50 
 
 
mHpHp sucçãosucção 642,0
8,9154,0
)360080(50,54025,08
52
2
=⇒
××
×××
=
π
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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11.5.3.2 Determinação da perda de carga equivalente da tubulação de recalque 
 
Tabela 7 Comprimento equivalente da tubulação de 4”. 
Tubulação de aço - 4" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Entrada da canalização 1 1,60 1,60 
Válvula gaveta 2 1,30 2,60 
Válvula globo reta com guia 1 45,70 45,70 
Cotovelo 90º 3 3,00 9,00 
Te saída lateral e bilateral 1 6,70 6,70 
Comprimento equivalente da tubulação 1 44,00 44,00 
 Total 109,60 
 
mHpHp recalquerecalque 388,10
8,91023,0
)360080(6,109026,08
52
2
=⇒
××
×××
=
π
 
 
 
11.5.3.3 Determinação da carga manométrica 
 
mHBHnec 41,19388,10642,0
8,91023,0
)360080(8
10
102,2
14
42
2
3
4
=⇒++
××
×
+
×
+−=
π
 
 
11.5.4 Determinação da carga manométrica – fluído passando pelo by-pass 
 
Dados para lavagem da tubulação sem a utilização de bomba: 
2
2
33
/55,0Pr
4
/2,2
Pr
/8%10/80
cmKgfessão
cmKgf
essão
hmVazãohmVazão
=⇒=
=⇒×=
 
 
Equação: "4"642
2
3
4
8,91023,0
)36008(8
10
1055,0
14 HpHpHnec ++
××
×
+
×
+−=
π
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
11.5.4.1 Determinação da perda de carga equivalente da tubulação de sucção 
 
Tabela 8 Comprimento equivalente da tubulação de 6”. 
Tubulação de aço - 6" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Saída da canalização 1 5,00 5,00 
Válvula gaveta 1 2,00 2,00 
Cotovelo 90º 2 4,90 9,80 
Redução 6x4 1 2,70 2,70 
Te saída lateral e bilateral 1 10,00 10,00 
Comprimento equivalente da tubulação 1 25,00 25,00 
 Total 54,50 
 
 
mHpHp sucçãosucção 0064,0
8,9154,0
)36008(50,54025,08
52
2
=⇒
××
×××
=
π
 
 
 
11.5.4.2 Determinação da perda de carga equivalente da tubulação de recalque 
 
Tabela 9 Comprimento equivalente da tubulação de 4”. 
Tubulação de aço - 4" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Entrada da canalização 1 1,60 1,60 
Válvula gaveta 2 1,30 2,60 
Válvula globo reta com guia 1 45,70 45,70 
Cotovelo 90º 2 3,00 6,00 
Te saída lateral e bilateral 1 6,70 6,70 
Comprimento equivalente da tubulação 1 31,00 31,00 
 Total 93,60 
 
 
mHpHp recalquerecalque 0887,0
8,91023,0
)36008(60,93026,08
52
2
=⇒
××
×××
=
π
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
11.5.4.3 Determinação da carga manométrica 
 
mHnecHnec 40,80887,00064,0
8,91023,0
)36008(8
10
1055,0
14
42
2
3
4
−=⇒++
××
×
+
×
+−=
π
 
 
12 CÁLCULO DA CCIPara a confecção da CCI, será considerada a instalação envolvida no trabalho da bomba titu-
lar; na prática, a variação entre as CCIs das bombas titular e reserva são desprezíveis. Mais adiante, 
na análise do By Pass, será levantada a CCI desta. 
Para a CCI, serão necessários os dados da instalação e da operação, relacionados abaixo. 
 
Tabela 10 - Dados para cálculos da CCI 
 Sucção Recalque 
Di (m) 0,154 0,1023 
Ltotal (m) 52,6 107,28 
f (Moody-Rouse) 0,025 0,026 
 
Condições de Contorno: 
• Vazão de Consumo: Q = 80 m³/h; 
• Pressão de Entrada na máquina deve ser: pEntrada = 2,2 kgf/cm² 
Sendo assim, o balanço de energia na instalação é: 
 
12.1 Dedução da Fórmula da CCI 
6,00,00 peBeepB HHHHHHHH ++−=→=−+
∑
=
⋅⋅+++−=
L
i
i
i
i
i
entradaentrada
B g
v
D
L
f
g
vp
ZH
1
22
0 22γ
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
12.2 Cálculo do Hestática e de K 
 
 
 
12.3 Equação da CCI 
 
 
Esta é a equação da CCI. Agora, é necessário selecionar uma bomba e sobrepor a curva do ro-
tor desta com a da CCI e identificar o ponto de funcionamento da instalação. 
 
:,
18
8
2
4
2
1
5420
42
22
ondeQ
D
L
f
Dg
p
ZH
gD
Q
g
v
D
Q
v
L
i i
i
i
entrada
entrada
B
ii
⋅





⋅+⋅
⋅
++−=
⇒
⋅⋅
⋅
=→
⋅
⋅
=
∑
=πγ
ππ
K
D
L
f
Dg
H
p
Z
L
i
i
i
i
entrada
Estática
entrada
=





∑ ⋅+⋅
⋅
=+−
=1
542
;0
18
π
γ
mH
hmQ
B =
=
][
/][ 32001749,08 QH nec ⋅+=
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
12.4 Curva da CCI 
 
Figura 11 Curva CCI. 
 
13 SELEÇÃO DA BOMBA 
 
 
Após uma análise do catálogo de produtos dos fabricantes MARK GRUNDFOS, IMBIL e 
KSB, para as condições de serviço da instalação (Temperatura de 40ºC, fluido pouco viscoso, limpo 
e não-reativo), optou-se pelo catálogo da KSB. 
 
13.1 Determinar a rotação da bomba 
 
Para se determinar a rotação da bomba, utiliza-se a teoria de rotação específica, em que se 
compara, por semelhança, a bomba a ser escolhida com uma bomba fictícia chamada unidade, dotada 
de HB=1 m e Q = 1m³/s. 
 
4/3Hb
Qn
nq
×
= 
0
5
10
15
20
25
30
35
0 20 40 60 80 100 120
Q (m³/h)
H
B
 (
m
)
CC I
Ponto de Fun-
cionamento da 
Instalação Solici-
tado. 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Sabe-se que a vazão de consumo necessária é 80 m³/h. De posse da CCI, é possível determi-
nar a carga manométrica necessária. No caso, para Q = 80 m³/h, HB = 19,2 m (Vide CCI). 
Assim, é possível agora calcular a rotação específica da bomba unidade para as duas rotações 
usuais, 3500 rpm e 1750 rpm. 
Para n = 3500 rpm tem-se: 
 
rpmnqnq 88,56
2,19
3600
803500
4/3
=⇒
×
= 
 
Para n = 1750 rpm tem-se: 
 
rpmnqnq 44,28
2,19
3600
801750
4/3
=⇒
×
= 
 
Com os dados da rotação específica, entra-se na tabela de tipo de bombas e verifica-se o tipo 
de bomba necessária à instalação. A preferência é dada à bomba centrífuga radial, mais barata e mais 
abundante no mercado. 
 
Tabela 11 – Classificação das Bombas – Rotação Específica 
nq (rpm) Tipo de Bomba 
<10 Deslocamento Positivo 
10 a 40 Centrífuga Radial 
35 a 85 Centrífuga Helicoidal 
80 a 150 Centrífuga Diagonal 
125 a 500 Axial 
Fonte: Sergio Lopes – Bombas e Instalações Hidráulicas 
 
Rotação escolhida: 1750 rpm 
Tipo de bomba: Centrífuga radial. 
 
 
13.2 Escolha da bomba no diagrama de pré-seleção 
 
Agora, entra-se com a vazo de consumo e com a carga manométrica necessária no diagrama 
de tijolos da KSB, cuja rotação das bombas é de 1750 rpm para selecionar a bomba. 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 12 Curva CCI. 
 
 
Fonte: Bombas & Instalações Hidráulicas, 2007. 
 
Pelo diagrama, a bomba selecionada é a 65-200, em que o diâmetro da boca de saída vale 65 
mm e o diâmetro nominal do rotor é 200 mm. 
 
13.3 Escolha do diâmetro do Rotor e Determinação do ponto de funcionamento 
 
Agora, com as curvas características da bomba, seleciona-se o rotor adequado ao serviço. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 13 Curva CCB – Escolha do Rotor. 
 
Fonte: Site da KSB. 
O primeiro rotor a ser testado será o de máximo rendimento, o de 219 mm. 
A seguir, a sobreposição das curvas CCI e CCB da bomba em questão: 
 
Figura 14 Curva CCB – Escolha do Rotor. 
 
No ponto de funcionamento: 
Q = 83,9 m³/h 
HB = 20,1 m 
ηB ~ 77% (Vide curva topográfica da bomba) 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Neste ponto é preciso uma análise crítica da situação. A instalação irá operar, nesta situação, 
com uma margem de segurança para a vazão de 4,7%. Este fato força a considerar uma possibilidade 
importante: no caso da CCI estar um pouco deslocada para a esquerda, devido a erros de projeto ou 
ao fechamento de válvula de fluxo, a vazão prevista de projeto ficará muito próxima da vazão de 
consumo, podendo chegar a ser um pouco menor. 
Este fato gera um problema de decisão. Analisando outros catálogos de outros fabricantes, 
constatou-se que a situação praticamente não muda. A combinação desta vazão com a altura mano-
métrica necessária para a pressão de entrada na máquina ser igual a 2,2 kgf/cm² favorece esta situa-
ção. 
A alternativa seria escolher uma outra bomba com mais capacidade, mas percebeu-se o risco 
de se superdimensioná-la, o que acarretaria em um custo alto de aquisição e um mais alto ainda de 
operação, visto que uma bomba maior gastaria bem mais energia. 
Porém, na hipótese de boa qualidade do projeto e de implementação, o ganho é grande, pois o 
gasto de energia fica bem racionalizado, tanto porque a instalação trabalharia próximo ao necessário, 
quanto porque esta bomba, na combinação HB;Q mantém um rendimento muito próximo ao rendi-
mento máximo da bomba, 79%. 
Sendo assim, tomou-se a decisão de se manter esta bomba. Para tal, dois cuidados terão de ser 
tomados: 
• O controle de qualidade sobre os materiais de projeto, tubos, válvulas, cotovelos, 
flanges, tee e sobre a montagem da instalação deverá ser forte, com o objetivo de evi-
tar desvios na CCI; e 
• Na operação da instalação, deve-se aumentar a qualidade processo, com o intuito de 
evitar o fechamento da válvula de fluxo, evitando assim o deslocamento da CCI. 
Portanto: 
 
Bomba Selecionada: KSB Meganorm 65-200 – Drotor = 219 mm. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
14 CAVITAÇÃO 
 
Cavitação é a vaporização do fluido que acontece quando a pressão de um escoamento dimi-
nui, por qualquer motivo, e alcança a pressão de vapor, correspondente a sua temperatura. 
As principais conseqüências da cavitação são: erosão do rotor (arrancamento de material – 
pitting), diminuição drástica do rendimento, vibrações e ruídos.Esse fenômeno representa um grande problema nas instalações hidráulicas. No projeto de 
uma instalação, após a seleção da bomba, devemos verificar sempre se existe a possibilidade de cavi-
tação da bomba. 
 
14.1 Verificação da Cavitação pelo “NPSH” 
 
14.1.1 Cálculo do NPSH disponível 
 
Como o tanque do reservatório é aberto pode-se usar: 
 
 , conforme gráfico abaixo. 
 
 
Figura 15 – Curva de Pressão de Vaporização da água 
 
Fonte: Bombas & Instalações Hidráulicas, 2007. 
 
 Pressão Atmosférica Local (São Bernardo do Campo) 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
 , pois o reservatório encontra-se acima da bomba, a qual está situada 24m de distância 
do mesmo. 
 , calculado anteriormente. 
 
 
 
 
14.1.2 Obtenção do NPSH requerido 
 
Sabendo-se que a vazão no ponto de funcionamento da instalação é 83,9 m³/h, o NPSH reque-
rido é encontrado através do gráfico fornecido pelo fabricante. 
 
Figura 16 – Dados de NPSHr 
 
Fonte: Site da KSB. 
Então, NPSHr = 3,2m. 
Conclui-se que não haverá cavitação na bomba pois: 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
15 SELEÇÃO DO MOTOR ELÉTRICO 
 
15.1 Cálculo da Potência da bomba 
 
Nesta etapa, calcula-se a potência necessária solicitada pela bomba para movimentar o fluido 
no ponto de funcionamento da instalação, utilizando a vazão, a altura manométrica e o rendimento 
obtido. 
CV
HQ
N
B
B
B 1,877,0
1,20
3600
9,83
103
=
⋅⋅
=
⋅⋅
=
η
γ
 
 
15.2 Cálculo da potência do motor elétrico 
 
Nesta etapa, calcula-se a potência do motor com a referência na potência solicitada pela bom-
ba. A equação geral de cálculo para a potência do motor é: 
Bm NaN ⋅= )2,11,1( ; adota-se fator 1,1, então: 
CVNm 9,81,81,1 =⋅= 
Consultando o catálogo de motores elétricos do fabricante WEG, tem-se: 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 17 – Dados do Motor WEG 
 
Fonte: Site da WEG. 
 
Nota-se que o motor de potência mais próxima à calculada, para uma rotação de 1750 rpm é o 
de potência nominal 10 CV. A seguir, verificamos se a carga que o motor estava sendo exercido era 
suficiente. 
81,0
10
1,8
===
Nmotor
Nb
η 
Como pode perceber, a carga está dentro do recomendado, que é de 75%. 
Abaixo está a ficha técnica deste motor. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 18 Folha de dados do motor. 
 
Fonte: Site da WEG. 
 
Para confirmar se o motor escolhido é adequado é necessário determinar o rendimento do 
mesmo. Esta informação existe na curva de rendimento do motor em função do carregamento do 
motor. O carregamento pode ser calculado por: 
%81100
10
1,8
100arg%
_min
=⋅=⋅=
motoralNo
B
N
N
ac 
O mínimo exigido por norma é 75%. Na curva de rendimento do motor: 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 19 Curva de Rendimento do Motor. 
 
%88=Motorη 
O valor está na região de rendimento máximo do motor, portanto a escolha é aceitável. 
Motor selecionado: Motor trifásico de Indução, rotor de gaiola, de 4 pólos, com freqüência 60 
Hz, potência nominal 10 HP (~10 CV), Carcaça 132S – IP55. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
16 CÁLCULO DE CUSTOS DE OPERAÇÃO NA LINHA 
 
A equação geral de cálculo de custo de operação é: 
EnergiaunitárioCustoPeríodooperaçãodeTempoNCusto Motor ____ ⋅⋅⋅= 
O custo unitário de energia, segundo a Celpe é de 0,47665 R$/kWh; o tempo de operação é de 
16 h/dia e o período a ser calculado é de um mês, padronizado para 30 dias. Falta somente o cálculo 
da potência consumida na rede. 
O motor elétrico consumirá a energia da rede. Pode-se dimensionar este consumo pela equa-
ção: 
kW
CV
kW
CVN
CV
N
N
Motor
Motor
B
Motor
77,6736,02,9
2,9
88,0
1,8
=⋅⋅⋅=
===
η
 
Agora é possível determinar o custo mensal de operação. 
mês
R
kWh
R
mês
dias
dias
h
kWCusto
$
92,1548
$
47665,0301677,6 =⋅⋅⋅= 
Este custo foi dimensionado mediante o controle dos rendimentos da bomba e do motor elé-
trico no projeto. 
 
17 DEMONSTRAÇÃO DOS CUSTOS DE INSTALAÇÃO 
 
Neste ponto do projeto será feita uma análise dos custos referentes à implementação da insta-
lação hidráulica. Pode-se dividi-la em duas partes: sucção e recalque. Serão apresentadas tabelas dos 
componentes para cada uma, constando os respectivos preços e então será calculado o custo total e 
feita uma análise crítica deste. 
Cabe ressaltar que se está considerando para o cálculo somente o custo de aquisição dos com-
ponentes mecânicos; não entram neste estudo os custos referentes à parte elétrica, às entregas dos 
equipamentos, à mão-de-obra despendida e os impostos e taxas possíveis. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Tabela 12 – Demonstrativo dos Custos de Instalação 
 
Parte Tubulação Descrição Pedido Qtde und preço unit Preço Total 
Tubo Diâmetro 6" SCH 40 - Recalque BR 6 MTS 5 BR R$ 184,87 R$ 924,35 
Cotovelo 90º Diâmetro de 6" . 3 PC R$ 82,62 R$ 247,86 
Tê diâmetro 6" . 2 PC R$ 139,00 R$ 278,00 
Flange Diâmetro 6" . 14 PC R$ 75,60 R$ 1.058,40 
Válvula Gaveta F0F0 Diâmetro 6" NIAGARA . 3 PC R$ 3.269,70 R$ 9.809,10 
Sucção 
Conexão de Aço para solda 6" para 4" - 1 PC R$ 83,50 R$ 83,50 
Bomba KSB Meganorm 65-200 Ø219mm Rotor - 1 PC R$ 2540,00 R$ 2540,00 
Motor Motor Trifásico 4 Pólos 220/380V 1750rpm - 1 PC R$ 1450,00 R$ 1450,00 
Válvula Gaveta F0F0 Diâmetro 4" NIAGARA - 3 PC R$ 2.500,80 R$ 7.502,40 
Tubo Diâmetro 4" SCH 40 - Recalque BR 6 MTS 8 BR R$ 586,03 R$ 4.688,24 
Válvula Globo F0F0 Diâmetro 4" - 1 PC R$ 1.048,32 R$ 1.048,32 
Válvula de Portinhola Aço Carbono Diâmetro 4" - 2 PC R$ 830,00 R$ 1.660,00 
Conexão de Aço para Solda 2.1/2" para 4" - 1 R$ 83,50 R$ 83,50 
Recalque 
Cotovelo 90º Diâmetro de 4" - 4 PC R$ 32,00 R$ 128,00 
Total R$ 31.501,67 
 
Pode-se observar que o custo de válvulas é bastante elevado. No mais, o custo da instalação 
está padrão e pode ser implementado com certa tranqüilidade econômica. 
 
18 VERIFICAÇÃO DA MONTAGEM DO CONJUNTO MOTO-BOMBA 
 
Ao projetar-se uma instalação e escolher-se um conjunto motor-bomba, é necessário certifi-
car-se de que o conjunto irá montar-se facilmente à instalação, inclusive considerando a maneabili-
dade do conjunto em uma eventual manutenção. 
A verificação do conjunto se dará em três etapas: 
• Verificação das medidas do conjunto e confirmação do ajuste ao espaço previsto na 
instalação 
• Verificação e definição dos meios de ligação da bomba com os tubos; 
• Análise sobre a justaposição do conjunto em uma eventual manutenção. 
Na primeira etapa, serão apresentados os desenhos dos catálogos dos fabricantes, tanto 
da bomba quanto do motor selecionados, analisando-se descritivamente o ajuste do conjunto 
na instalação. 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 20 - Desenho da bomba KSB Meganorm 65-200 – Drotor = 219 mm 
 
Cotas em mm 
 DN1 DN2 a f x n1 h1 h2 
65-200 100 65 100 500 140 320 180 225 
Fonte: Manual Técnico KSB Meganorm 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
 Figura 21 - Desenho Motor Trifásico de 4 pólos Carcaça 132S – IP55 
 
Cotas em mm 
 AC L ES 
Motor 270 481 40 
Fonte: Manual Técnico WEG – Motor Carcaça 132S – IP55 
Com estas informações, serão calculadas a altura, o comprimento e a largura do conjunto e 
então será mostrado no desenho da instalação que os conjuntos se ajustam a ela há bastante espaço 
disponível para a circulação de pessoas, facilitando as manutenções. 
Cálculo das medidas do conjunto: 
mmmnBombauraLuraL
mmmESLfaoCompriment
ChavetaJunçãoMotoroComprimentBombaoComprimentoCompriment
mmmhhBombadaAlturaAltura
32,03201_argarg
041,1104140481500100
___
405,040522518021__
====
==−++=−++=
−+=
==+=+==
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Comparação com o desenho: 
Figura 22 – Planta da Instalação 
 
A figura acima é a planta da instalação em escala. Observa-se que os dois conjuntos motor e 
bomba estão a 19 m da máquina. Sendo o comprimento de ambos 1,041 m, sobram 17,96 m de espa-
ço até a máquina, dando grande mobilidade para pessoal, facilitando operação e manutenção. 
Quanto ao espaço entre as bombas: observa-se que a distância entre os centros das duas é de 2 
m. sendo a largura ou o diâmetro de cada uma igual a 0,32 m, cada uma ocupa 0,16 m da distância, 
ficando uma distância entre elas igual a 1,68 m, equivalente a uma pessoa de estatura baixa, deitada. 
É um espaço razoável para uma pessoa que, na necessidade de uma manutenção, precisar ficar entre 
elas para realizar a operação. Também há uma economia de espaço, o que reduz um pouco o custo de 
instalação. 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 23 – Elevação da Instalação 
 
A figura acima retrata a elevação da instalação. Observa-se que a bomba está afogada e que o 
centro dela dista 10 m da seção de entrada da máquina. Sendo a cota vertical do centro da boca de 
entrada da bomba até a boca de saída desta igual a h2 que é igual a 225 mm ou 22,5 cm, esta se ajus-
ta perfeitamente à altura total desta elevação. 
Referente agora às bocas de entrada e de saída da bomba. A boca de entrada, representada por 
DN1, possui 100 mm de diâmetro, equivalente a 4”, sendo que o diâmetro da tubulação de sucção 
vale 6”. Para contornar este problema, soldou-se na extremidade do tubo de sucção uma redução do 
fabricante NIAGARA, de 6” a 4”, permitindo assim o encaixe entre a ponta do tubo e a boca de en-
trada da bomba. 
Problema semelhante ocorre na seção de saída da bomba para a tubulação de recalque. O di-
âmetro da boca de saída, representada por DN2 é de 65 mm, equivalente a 2,5” e ao diÂmetro do 
tubo de recalque é de 4”. Para contornar a situação, soldou-se à ponta do tubo de recalque também 
uma redução da NIAGARA, de 2.1/2” a 6”. 
A perspectiva isométrica da montagem da bomba demonstra a montagem. 
A figura abaixo mostra a redução utilizada e o catálogo de medidas desta. 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 24 – Redução 
 
 
Fonte: Manuais Niágara 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
18.1 Vedação da bomba 
 
Demonstrou-se que para a vazão de trabalho na instalação de 83,9 m , a carga manométrica 
fornecida pela bomba é 20,1 m; multiplicando-se esta carga pelo peso específico da água, tem-se 
uma pressão na bomba de 20100 kgf/m² = 2,01 kgf/cm² = 2,01bar. Para uma pressão desta ordem de 
grandeza, com um fluido limpo, pouco viscoso e pouco agressivo, aliado a rotação da bomba de 1750 
rpm, relativamente baixa, a vedação por gaxetas é a mais adequada: é mais barata que o selo mecâni-
co e possui um nível de serviço alto nas condições impostas. Como trabalha-se apenas duas bombas, 
sendo uma reserva, a troca e a manutenção do estoque de gaxetas não será muito oneroso. 
Abaixo há um desenho da bomba retirado do catálogo do fabricante, com a lista de peças in-
clusa. 
Figura 25 – Bomba KSB Meganorm 65-200 – Desenho Esquemático c/ Gaxeta 
Fonte: Manual Técnico KSB Meganorm 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Figura 26 – Lista de Materiais da Bomba KSB Meganorm 65-200 
 
 
Fonte: Manual Técnico KSB Meganorm 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
19 ESTUDO DE VIABILIDADE DO BY-PASS 
 
O By Pass consiste em uma passagem da tubulação que funciona sem a bomba, apenas com a 
carga disponível da instalação. 
Deseja-se efetuar a lavagem da tubulação e do maquinário, sendo que: 
• Vazão tem de ser 10% da vazão de Projeto 
• A pressão de entrada na máquina tem de ser 25% da pressão da instalação com bom-
ba. 
Sendo assim, necessita-se de uma nova CCI, referente agora ao By Pass,para que seja possí-
vel concluir a respeito da viabilidade ou não deste By Pass. 
 
19.1 Cálculo da equação da nova CCI 
 
Sabe-se que a equação da CCI é: 
 





⋅+⋅
⋅
++−= ∑
=
5
1
420
18
i
i
L
i
i
entrada
entrada
B
D
L
f
Dg
p
ZH
πγ
, sendo que: 
mmD
cm
kgf
p
h
m
Q
entrada
ebtrada
100
55,0%252,2
39,8%109,83
2
3
=
=⋅=
=⋅=
 
Abaixo, tem-se a tabela de perdas de comprimento equivalentes no By Pass: 
 
Tabela 13 – Comprimentos Equivalentes da Tubulação de By-Pass 
 
Tubulação de aço - 6" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Saída da canalização 1 5,00 5,00 
Válvula esfera 1 2,00 2,00 
Cotovelo 90º 2 4,90 9,80 
Redução 6x4 1 2,70 2,70 
Te saída lateral e bilateral 1 10,00 10,00 
Comprimento equivalente da tubulação 1 25,00 25,00 
 Total 54,50 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Tubulação de aço - 4" 
Componentes Qtd Leq. (m) Ltotal (m) 
Entrada da canalização 1 1,60 1,60 
Válvula esfera 2 1,30 2,60 
Válvula globo reta com guia 1 45,70 45,70 
Cotovelo 90º 2 3,00 6,00 
Te saída lateral e bilateral 1 6,70 6,70 
Comprimento equivalente da tubulação 1 31,00 31,00 
 Total 93,60 
Sendo assim, a equação calculada seria: 
[ ] [ ] mH
h
m
Q
QH
QH
B
B
B
==
⋅+−=
⋅⋅











⋅+





⋅+⋅
⋅
+
⋅
+−=
;
00155,05,8
3600
1
1023,0
60,93
026,0
154,0
50,54
025,0
1,0
1
8,9
8
10
1055,0
14
3
2
2
255423
4
π
 
A curva CCI é dada por: 
Figura 27 – Curva da CCI do By-Pass 
 
Pode-se observar que, utilizando a energia disponível total do By Pass, adquiri-se uma vazão 
de aproximadamente 110 m³/h, é muito maior do que a vazão exigida de 8,39 m³/h. Portanto, é pos-
sível utilizar o By Pass, através da válvula de fluxo.NM7710 – Bombas e Instalações Hidráulicas Página 47 de 49 
 
Projeto de Bombas 
20 DESCRIÇÃO DO PLANO EMERGÊNCIAL 
 
Plano emergencial para casos de problemas no fornecimento de água para o equipamento. 
 
20.1 Plano A 
 
O sistema é monitorado por fluxostatos instalados em cada saída de bomba, de modo que é 
liberada sua atuação quando sua respectiva bomba é acionada via painel de comando elétrico. 
Quando há falta de fluido, que pode ser ocasionado pelo acionamento do relé térmico de pro-
teção do motor elétrico, o fluxostato aciona um sinal sonoro/visual disponibilizado na sala de manu-
tenção, de modo que operadores especializados dirijam-se até o local para retirar e realizar os devi-
dos reparos na bomba avariada, que terá sua parada acusada por sinalizador vermelho localizado na 
parte frontal do painel de comando elétrico. 
Através de ligações elétricas com uso de contatores a bomba avariada tem sua energização 
cortada e simultaneamente é acionada a bomba reserva para que a produção não seja afetada. 
 
20.2 Plano B 
 
Quando o bombeamento de água é comprometido, através de sinalizadores nas máquinas da 
produção os operadores desligam a mesma e acionam o departamento de manutenção para que no 
local de bombeamento seja feita a manobra de desvio de fluxo entre as bombas. 
 
• Procedimento para substituição de bomba avariada: 
Localizada a bomba avariada, desligar sua energização no painel de comando elétrico e veri-
ficar se seu relé térmico foi acionado por aquecimento excessivo. Nesse caso, pode haver duas situa-
ções: 
Situação 1: relé acionado: 
• Rearmar o térmico de proteção do motor e religar a bomba para avaliação; 
• Caso o relé volte a desarmar, deverá ser acionada a bomba reserva para retorno das a-
tividades da produção e a mesma encaminhada à manutenção; 
• Caso o funcionamento se estabilize bastará relatar a ocorrência em livro e analisar as 
possíveis causas de aquecimento do térmico de proteção do motor elétrico da bomba. 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
Situação 2: relé não-acionado: 
• Verificar se o rotor da bomba está obstruído através da ventoinha do motor, girando-o 
manualmente caso esteja travado. O mesmo deve ser encaminhado à manutenção e a bomba reserva 
deve ser acionada. 
• Acionamento da bomba reserva: no painel elétrico há duas chaves comutadas para a-
cionamento elétrico das bombas com identificação. Para acionar a bomba reserva basta desligar a 
bomba que apresentar defeito e ligar a bomba reserva. 
 
 
 
 
 
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Projeto de Bombas 
21 REFERÊNCIA BIBLIOGRÁFICA 
 
SANTOS, Sérgio Lopes dos. Bombas e Instalações Hidráulicas. 3º edição 
 
TELLES, Pedro Carlos da Silva. Tubulações industriais : materiais, projeto, montagem. Rio de 
Janeiro: LTC, 2001 
 
Catálogo de Motores Weg. www.weg.com.br 
Catálogo de Bombas KSB. www.ksb.com.br 
Catálogo de Válvulas Niágara. www.niagara.com.br