Apostila Adequeção a Norma

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TREINAMENTO TÉCNICO 
ADEQUAÇÃO À NORMA NBR 15696 
E PARÂMETROS - 2010
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
APRESENTAÇÃO DA NORMA 
NBR 15696 – FORMAS E 
ESCORAMENTOS PARA 
ESTRUTURAS DE CONCRETO
PARTE I
 
 
PRINCÍPIOS E CONCEITOS 
UTILIZADOS NA NORMA 
NBR 15696
 
 
 
 
 
NOÇÕES E CONCEITO GERAL
PRESSÃO EM FORMAS
A
FP =
PRESSÃO
Onde
P ���� pressão (N/m²) OU kgf/m²
F ���� força (N) ou kgf
A ���� área (m²)
PRESSÃO HIDROSTÁTICA
hgPh **ρ=
OBSERVAÇÃO: A direção da pressão é sempre perpendicular à
superfície da fôrma e igual em todas as direções.
Onde
P ���� pressão (N/m²) / kgf/m²
ρ ���� densidade (kgf/m³)
g ���� aceleração da gravidade (m/s²)
h ���� altura (m)
 
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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NOÇÕES E CONCEITO GERAL
PRESSÃO EM FORMAS
Exemplo1:
Pressão da água a uma profundidade de 2,0 m
2223 20000.202*10*1000 m
kN
m
N
m
sg
m
m
kgfP ===
2223 50000.502*10*2500 m
kN
m
N
m
sg
m
m
kgfP ===
Exemplo2:
Pressão do concreto a uma profundidade de 2,0 m
P = 2040 kgf/m²
P = 5100 kgf/m²
 
 
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NOÇÕES E CONCEITO GERAL
PRESSÃO EM FORMAS
PRESSÃO NO CONCRETO
� A uma temperatura constante, substâncias como por exemplo a
água, mantém seu estado líquido. Nesses casos a pressão
hidrostática em um ponto, dependerá de sua densidade e da
profundidade que esse ponto se encontre.
� No caso do concreto, tratamos de uma
mescla de cimento, areia e água, apesar de
manter a temperatura constante, com o
tempo, se solidifica (endurece, cura, ....)
� O concreto, no princípio, se comporta como
um “líquido”, mas com o passar das horas
vai se solidificando e a pressão não
aumentará, mantendo-se constante.
� A altura em que a pressão varia se chama:
Altura Hidrostática.
hidrosth hgP **γ=
PR
ES
SÃ
O
VA
RI
ÁV
EL
PR
ES
SÃ
O
CO
NS
TA
NT
E
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
1 – PRESSÃO DO CONCRETO FLUIDO = Pb (N/m²) /(kgf/m²) -
NO CÁLCULO, DEVE SER CONSIDERADA COMO UMA AÇÃO 
VARIÁVEL, E É A PRESSÃO QUE O CONCRETO EXERCE NA 
SUPERFICIE DA FORMA;
2 - ALTURA HIDROSTÁTICA = Hs (m) - É A ALTURA ENTRE A 
SUPERFÍCIE DO CONCRETO FLUIDO E A ALTURA ONDE O 
CONCRETO ATINGI A MÁXIMA PRESSÃO;
3 – VELOCIDADE DE CONCRETAGEM = Vb (m/h) - É A RAPIDEZ 
DE SUBIDA DO CONCRETO NA ALTURA DA FORMA;
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
)(
)(
htempo
mAlturaVb =
QUANTO MAIOR A ALTURA HIDROSTÁTICA, 
MAIOR A VELOCIDADE E MAIOR É A 
PRESSÃO DO CONCRETO
 
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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TABELA NBR 15696 CONSISTENCIA DESCRIÇÃO
0 -20 C1 CONCRETO DURO
20 - 80 C2 CONCRETO PLÁSTICO
80 - 140 C3 CONCRETO MOLE OU QUASE LÍQUIDO
> 140 C4 CONCRETO LÍQUIDO
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
MEDIDA DA CONSISTÊNCIA (SLUMP) 
DO CONCRETO ATRAVÉS DO 
CONE DE ABRAMS
4 – CONSISTÊNCIA – ATRIBUTO QUE CARACTERIZA A 
MOLDABILIDADE E FLUIDEZ DO CONCRETO;
 
 
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ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
5 – TEMPO DE PEGA OU ENDURECIMENTO = t (h) – É O 
TEMPO ENTRE O MOMENTO DA MISTURA DO CONCRETO E O 
INSTANTE EM QUE ATINGI TAL DUREZA EM QUE A PRESSÃO NÃO 
AUMENTE MESMO COM A CONTINUIDADE DA CARGA VERTICAL.
6 – VIBRAÇÃO DO CONCRETO – Hs É A ALTURA DE VIBRAÇÃO
6.A – VIBRAÇÃO COM AGULHA CURTA
6.B – VIBRAÇÃO COM AGULHA LONGA – SE MAIS PROFUNDA 
QUE A ALTURA HIDROSTÁTICA: 
6.C – VIBRAÇÃO EXTERNA – A ALTURA HIDROSTÁTICA DEVERÁ 
SER A ALTURA DE CONCRETAGEM DEVIDO AO EFEITO DA 
VIBRAÇÃO INCIDIR EM TODA A ALTURA DO CONCRETO.
SHP *max γ=
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
 
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
6 – VIBRAÇÃO DO CONCRETO – Hs É A ALTURA DE VIBRAÇÃO
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
 
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
6 – ESQUEMA PARA A VIBRAÇÃO DO CONCRETO
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
 
 
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FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
7- ADITIVOS DO CONCRETO
ADITIVOS INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO ATRAVÉS DA
ALTERAÇÃO DA CONCISTÊNCIA OU TEMPO DE ENDURECIMENTO.
A. ADITIVOS PARA AUMENTAR A FLUIDEZ E OU CRIAÇÃO DE
BOLHAS DE AR:
O AUMENTO DA PRESSÃO DEVE SER CONSIDERADO ATRAVÉS
DAS CLASSES DE CONSISTÊNCIA;
B. RETARDADORES DE PEGA:
USANDO ESTES ADITIVOS A PRESSÃO E A ALTURA
HIDROSTÁTICA DEVEM SER MULTIPLICADOS PELA TABELA A
SEGUIR:
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
 
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_____________________________________________________________________________
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FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
ALTURA MÁXIMA DE VALIDADE = 10,00 m C1
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
FATORES MULTIPLICADORES PARA A PRESSÃO Pb
CLASSE DE
CONSISTÊNCIA
RETARDAMENTO (h)
5 15
C1 1,15 1,45
C2 1,25 1,80
C3 E C4 1,40 2,15
VALORES INTERMEDIÁRIOS PODEM SER INTERPOLADOS
LINEARMENTE
 
 
_____________________________________________________________________________
__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
7 – ADITIVOS DO CONCRETO
CONCRETOS AUTO ADENSÁVEIS
SÃO CONCRETOS ADITIVADOS QUE NÃO EXIGEM VIBRAÇÃO 
INTERNA OU EXTERNA PORQUE TEM ALTA FLUIDEZ.
NESTES CASOS CONSIDERAR:
Pb = γγγγc . H
H É A ALTURA DE CONCRETAGEM
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
8 – TEMPERATURA DO CONCRETO
A TEMPERATURA DO CONCRETO Tb INFLUENCIA O TEMPO DE 
ENDURECIMENTO E ATRAVÉS DESTE A PRESSÃO DO CONCRETO Pb
QUANTO MENOR Tb, MAIS DEMORADO É O ENDURECIMENTO.
QUANDO Tb < 25º C :
Pb E Hs DEVERÃO SEREM AUMENTADOS EM 3% PARA CADA 1º C
A MENOR QUE 25º C.
QUANDO Tb > 25º C :
Pb E Hs NÃO PODERÃO SER REDUZIDOS.
Hs É A ALTURA HIDROSTÁTICA;
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
9 – PESO ESPECÍFICO DO CONCRETO:
QUANDO O PESO ESPECÍFICO DO CONCRETO γγγγc DIFIRA DE 25 
KN/m³ ( VALOR CONSIDERADO NO DIAGRAMA D1 ) A PRESSÃO DO 
CONCRETO Pb DEVE SER MULTIPLICADA PELO FATOR DE 
CORREÇÃO “ α α α α ” EXTRAIDO NA TABELA A SEGUIR:
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
 
 
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_____________________________________________________________________________
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ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
9 – PESO ESPECÍFICO DO CONCRETO: TABELA DE CORREÇÃO
FATORES QUE INFLUENCIAM A PRESSÃO DO CONCRETO
γγγγc (KN/m³) αααα γγγγc (KN/m³) αααα
10 0,40 24 0,96
12 0,48 25 1,00
14 0,56 26 1,04
16 0,64 28 1,12
17 0,72 30 1,20
20 0,80 35 1,40
22 0,88 40 1,60
 
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_____________________________________________________________________________
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ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - PREMISSAS
PREMISSAS DESTA NORMA PARA O CALCULO DA PRESSÃO DO 
CONCRETO PARA FORMAS VERTICAIS:
- DENSIDADE DO CONCRETO = γγγγC = 25 KN/m³
- O CONCRETO É LANÇADO A TEMPERATURA DE 25°C;
- O TEMPO MÁXIMO DE ENDURECIMENTO É DE 5,0 h;
- COMPACTAÇÃO DO CONCRETO FLUIDO ATRAVÉS DE VIBRADORES 
INTERNOS;
- VARIAÇÃO MÁXIMA DE ± 5° DO PRUMO DA FORMA;
- VELOCIDADE MÁXIMA É DE 7,0 m/h;
- A MÁXIMA PRESSÃO POSSÍVEL É Pb = γγγγc . hS
 
 
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GRÁFICO DE UTILIZAÇÃO DA NORMA NBR 15696
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - DEFINIÇÕES
 
 
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EXEMPLO DE CÁLCULO DA PRESSÃO DO CONCRETO FLUÍDO
� Comprimento da Parede = 20,00 m
� Espessura da Parede = 0,50 m 
� Altura da Parede = 6,0 m 
� Concreto convencional (sem aditivos)
� Consistência do concreto - Slump = 15 cm
� Temperatura do concreto = 15º C
� Concretagem com Bomba – 1 caminhão (7m³) a cada 20 minutos
DADOS PRÁTICOS PARA ESTIMAR A VAZÃO DE CONCRETAGEM:
Com bomba de concreto:
Vazão nominal = 60 m³/h
Vazão prática = 20 a 21 m³/h
• Com caçamba:
V = 2,0 m³
Vazão prática = 9,0 a 10,0 m³/h
• Com betoneira de obra:
Vazão prática = 1,0 a 2,0 m³/h
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - CÁLCULO
 
 
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EXEMPLO DE CÁLCULO DA PRESSÃO DO CONCRETO FLUÍDO
DETERMINAÇÃO DA VELOCIDADE DE CONCRETAGEM:
Temos:
Sendo:
)(
)(
tempot
alturahVbomba =
)(
)()(
VazãoBombaQ
retoVolumeconcV
tempot
bomba
t
=
hm
horas
mmQbomba /³0,21333,0
³0,7
min20
³0,7
===Logo:
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - CÁLCULO
 
 
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EXEMPLO DE CÁLCULO DA PRESSÃO DO CONCRETO FLUÍDO
hmV
h
mV bb /1,286,2
6
=⇒=
³00,60
00,6*50,0*00.20
mV
mmmV
t
t
=
=
horast
hm
m
t
86,2
/³00,21
³00,60
=
=
LOGO:
E:
ENTÃO:
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - CÁLCULO
 
 
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EXEMPLO DE CÁLCULO DA PRESSÃO DO CONCRETO FLUÍDO
DETERMINAÇÃO DA PRESSÃO MÁX. DE ACORDO COM NBR 15696
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - CÁLCULO
 
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Pmáx. 15ºC = 37,2 x 1,3 ⇒ Pmáx. 15ºC = 48,36 kN/m² = 4933 kgf/m²
ONDE: 
Pmáx. 25ºC = 12 x Vb + 12
Pmáx. 25ºC = 12 x 2,10 + 12 ⇒ Pmáx. 25ºC = 37,2 kN/m²
COMO A TEMPERATURA DO CONCRETO NA HORA DA
CONCRETAGEM É DE 15ºC, A NORMA CORRIGE E AUMENTA A
PRESSÃO ATUANTE, PARA CADA 1ºC A MENOS DO QUE 25ºC,
HAVERÁ UM ACRESCIMO NA PRESSÃO EM 3%, OU SEJA, PARA 15ºC
DE REDUÇÃO NA TEMPERATURA TEREMOS UM AUMENTO DE 30%
NA PRESSÃO DO CONCRETO.
EXEMPLO DE CÁLCULO DA PRESSÃO DO CONCRETO FLUÍDO
DETERMINAÇÃO DA PRESSÃO MÁX. DE ACORDO COM A NBR 15696
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - CÁLCULO
 
 
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DEFINIMOS ENTÃO:ALTURA COM PRESSÃO HIDROSTÁTICA:
Altura com Pressão Constante
m
mkN
mkN
densidade
Ph máxhidr 94,1
³/25
²/36,48
)( === ρ
mhhh hidrtotalconst 06,494,100,6 =−=−=
Pmáx. 15ºC = 48,36 kN/m²
EXEMPLO DE CÁLCULO DA PRESSÃO DO CONCRETO FLUÍDO
DETERMINAÇÃO DA PRESSÃO MÁX. DE ACORDO COM A NBR 15696
ANEXO D – PRESSÃO DO CONCRETO - CÁLCULO
 
 
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_____________________________________________________________________________
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CALCULANDO ATRAVÉS DA NORMA DA ACI 354, TERÍAMOS:
PARA H = 6,00 m, V = 2,10 m/h e T = 15ºC, TEMOS PARA 
V ≤ 2,13 m/h:
720950 . V 720950 . 2,10
P = 732 + -------------- = 732 + ----------------- = 5864 kgf/m²
9T + 160 9x15 + 160
O VALOR DA NORMA ACI É 19% MAIOR DO QUE DA NBR 15696.
ENTÃO, FICA A CRITÉRIO DA MILLS A OBRIGATORIEDADE NAS 
SEÇÕES TÉCNICAS DA MUDANÇA NOS CÁLCULOS.
PRESSÃO DO CONCRETO – ANALISE DO CÁLCULO
COMPARAÇÃO DO CÁLCULO DA PRESSÃO DO CONCRETO 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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CONFORME REQUISITO DA NORMA, O MAIS IMPORTANTE É 
OBSERVAR NO PROJETO QUE:
1- CONCRETO CONVENCIONAL SEM ADITIVOS;
2 – CONCRETO FLUIDO COM SLUMP DE 15 cm
3 – VELOCIDADE DE CONCRETAGEM = 2,10 m/h
4 – ALTURA HIDROSTÁTICA = 1,94 m
4 - PRESSÃO MÁXIMA DE 4933 kgf/m²
5 – VAZÃO MÁXIMA DO LANÇAMENTO DE CONCRETO/HORA = Q 
Q = 21,0 m³/h OU 3 BETONEIRAS DE 7,0 m³/HORA
PRESSÃO DO CONCRETO – DETALHES NOS PROJETOS
OBSERVAÇÕES OBRIGATÓRIAS NO PROJETO 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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MÉTODOS DE CÁLCULO
RECOMENDADOS PELA NORMA 
NBR 15696
 
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
1- O CÁLCULO DA RESISTÊNCIA DEVE SER FEITO UTILIZANDO O 
MÉTODO DOS ESTADOS LIMITES.
2 - O MÉTODO DAS TENSÕES ADMISSÍVEIS PODE SER 
APLICADO EM CARATER TRANSITÓRIO, DESDE QUE O FATOR 
DE SEGURANÇA USADO ASSEGURE O ATENDIMENTO DAS 
MESMAS CONDIÇÕES DOS ESTADOS LIMITES.
MÉTODO DE CÁLCULO RECOMENDADO NBR 15696
RECOMENDAÇÃO DE CÁLCULO DA NORMA NBR 15696
 
 
 
SÃO ESTADOS QUE POR SUA OCORRÊNCIA PROVOCAM EFEITOS 
INCOMPATÍVEIS COM AS CONDIÇÕES DE USO DAS ESTRUTURAS, 
COMO OS DESLOCAMENTOS,EXCESSIVOS, VIBRAÇÕES E 
DEFORMAÇÕES PERMANENTES.
υLIM = FLECHA LIMITE
υLIM = 1 + -------
A PARTIR DO NOVO CÁLCULO PARA A FLECHA LIMITE, 
ELABORAMOS UMA TABELA NOVA DE ESPAÇAMENTOS DOS 
COMPENSADOS UTILIZANDO A NBR 15696 E SUGERIMOS A 
APLICAÇÃO DE LIMITES/FAIXAS DE VÃOS.
ESTADOS LIMITES DE UTILIZAÇÃO – NBR 15696
500
L
RECOMENDAÇÃO DE LIMITAÇÃO DAS FLECHAS 
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
AS FAIXAS DE LIMITES RECOMENDADAS PARA FACILITAR O 
CÁLCULO SÃO:
1 – COMPENSADO: ATÉ 61 cm 
2 – VIGAS: VÃOS ATÉ 3,00 m
3 – VIGAS: VÃOS ATÉ 5,00 m
ESTADOS LIMITES DE UTILIZAÇÃO – NBR 15696
RECOMENDAÇÃO DE LIMITAÇÃO DAS FLECHAS 
ADOTAMOS PARA O VÃO ADMISSÍVEL:
• L/250 ATÉ 50 cm
• L/270 ATÉ 61 cm 
ADOTAMOS PARA O VÃO ADMISSÍVEL:
• L/400 ATÉ 2,00 m E L/415 ATÉ 2,50 m 
• L/423 ATÉ 2,75 m E L/429 ATÉ 3,00 m 
ADOTAMOS PARA O VÃO ADMISSÍVEL:
• L/445 ATÉ 4,00 m E L/455 ATÉ 5,00 m 
• L/467 ATÉ 7,00 m E L/476 ATÉ 10,00 m 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
1. ESPECIFICAR AS CARGAS ADMISSÍVEIS DOS EQUIPAMENTOS
UTILIZADOS;
2. DEFINIR CLARA E EXATAMENTE A POSIÇÃO DOS ELEMENTOS
UTILIZADOS;
3. DEFINIR AS CARGAS NAS BASES DE APOIO;
4. SER DETALHADO COM PLANTAS, CORTES, VISTAS E DEMAIS
DETALHES DE TAL FORMA PARA QUE NÃO FIQUEM DÚVIDAS
PARA A CORRETA EXECUÇÃO DA MONTAGEM;
REQUISITOS PARA PROJETOS DE ESCORAMENTOS
RECOMENDAÇÕES PARA OS PROJETOS DE ESCORAMENTOS 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
5. A CRITÉRIO DO RESPONSÁVEL TÉCNICO DA OBRA, QUANDO
DA UTILIZAÇÃO DE EQUIPAMENTOS INDUSTRIALIZADOS COM
CARGAS ADMISSÍVEIS COMPROVADAS PARA UM TIPO
ESPECÍFICO DE MONTAGEM, O PROJETO DE FORMA OU
ESCORAMENTO PODE INCORPORAR CATÁLOGOS TÉCNICOS,
MANUAIS DE INSTRUÇÃO E MONTAGEM;
REQUISITOS PARA PROJETOS DE FORMAS
RECOMENDAÇÕES PARA OS PROJETOS DE FORMAS 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
1. PESO PRÓPRIO DO ESCORAMENTO E DAS FORMAS;
2. PESO PRÓPRIO DE TODOS OS ELEMENTOS DA ESTRUTURA DE
CONCRETO;
3. CARGAS PROVENIENTES DO MÉTODO DE LANÇAMENTO DO
CONCRETO SOBRE AS FORMAS E ESCORAMENTO;
4. CARREGAMENTOS ASSIMÉTRICOS SOBRE AS FORMAS E
ESCORAMENTOS;
5. SOBRECARGA DE TRABALHO NOS SERVIÇOS DE
LANÇAMENTO, ADENSAMENTO, E ACABAMENTO DO
CONCRETO, NO MÍNIMO:
S/C =2,0 KN/m² = 204 kgf/m²,
E A CARGA TOTAL ESTÁTICA Q MÍNIMA:
Q = 4,0 KN/m² = 408 kgf/m²
CARGAS ATUANTES A SEREM CONSIDERADAS 
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
1. PESO PRÓPRIO DO ESCORAMENTO E DAS FORMAS;
2. PESO PRÓPRIO DE TODOS OS ELEMENTOS DA ESTRUTURA DE
CONCRETO;
3. CARGAS PROVENIENTES DO MÉTODO DE LANÇAMENTO DO
CONCRETO SOBRE AS FORMAS E ESCORAMENTO;
4. CARREGAMENTOS ASSIMÉTRICOS SOBRE AS FORMAS E
ESCORAMENTOS;
5. SOBRECARGA DE TRABALHO NOS SERVIÇOS DE
LANÇAMENTO, ADENSAMENTO, E ACABAMENTO DO
CONCRETO, NO MÍNIMO:
S/C =2,0 KN/m² = 204 kgf/m²,
E A CARGA TOTAL ESTÁTICA Q MÍNIMA:
Q = 4,0 KN/m² = 408 kgf/m²
CARGAS ATUANTES A SEREM CONSIDERADAS 
RECOMENDAÇÕES DA NBR-15696 
 
_____________________________________________________________________________
__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
6. EFEITOS DINÂMICOS OU DE IMPACTOS CAUSADOS POR 
MÁQUINAS E EQUIPAMENTOS UTILIZADOS NO LANÇAMENTO 
DO CONCRETO;
7. O IMPACTO MÁXIMO A SER CONSIDERADO NO LANÇAMENTO 
DSOBRE A FACE HORIZONTAL DA FORMA ESTÁ LIMITADO AO 
ESFORÇO RESULTANTE DO LANÇAMENTO DE UMA ALTURA DE 
0,20 m ACIMA DO NÍVEL ACABADO;
8. NO CASO DE ALTURAS MAIORES QUE 0,20 m, O CÁLCULO 
DEVE PREVER SOBRECARGAS ADCIONAIS;
9. VIBRAÇÕES DO CONCRETO E AS DECORRENTES DE 
EQUIPAMENTOS DE ADENSAMENTO DO CONCRETO;
10. PRESSÕES DO VENTO CONFORME DETERMINAÇÕES DA 
NORMA NBR 6123, SENDO QUE NÃO DEVEM SER INFERIORES 
A 0,60 KN/m² = 61,2 kgf/m2
CARGAS ATUANTES A SEREM CONSIDERADAS
RECOMENDAÇÕES DA NBR-15696 
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
11.QUANDO UTILIZADO PLATAFORMAS DE TRABALHO, DEVE SER
CONSIDERADA A SOBRECARGA MÍNIMA DE 1,5 KN/m² =
153 kgf/m²;
12. ESFORÇOS HORIZONTAIS APLICADOS NAS LATERAIS DA
FORMA DA LAJE, PARA EFEITO DE CONTRAVENTAMENTO E OU
ANCORAGEM EM PONTOS FIXOS EXTERNOS, DEVEM SERE
ADOTADOS IGUAIS A 5% DA CARGA VERTICAL APLICADA
NESTE MESMO NÍVEL NOS DOIS SENTIDOS PRINCIPAIS DA
LAJE, SE NÃO CONSIDERADOS OS EFEITOS DINÂMICOS
DEVIDO A BOMBAS DE CONCRETO. NESTE CASO, DEVE-SE
CONSIDERAR ESTE EFEITO SOMADO AO PRIMEIRO ESFORÇO
HORIZONTAL;
13.CARGAS PROVENIENTES DA PRESSÃO HORIZONTAL DO
CONCRETO, CONFORME ANEXO D;
CARGAS ATUANTES A SEREM CONSIDERADAS
RECOMENDAÇÕES DA NBR-15696 
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
1. PESO ESPECÍFICO DO CONCRETO ARMADO = γC
γC = 25 KN/m³ = 2550 kgf/m³
2. PESO ESPECÍFICO DO AÇO = γA
γA = 78 KN/m³ = 7956 kgf/m³
3. PESO ESPECÍFICO DO ALUMÍNIO = γAL
γAL = 28 KN/m³ = 2856 kgf/m³
3. PESO ESPECÍFICO DA MADEIRA = γM
γM = CONFORME NORMA NBR 7190
4. OUTROS MATERIAIS: CONFORME NORMAS ESPECÍFICAS
PESO PRÓPRIO DOS MATERIAIS – NBR 15696
RECOMENDAÇÕES DA NBR-15696 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
ANEXO C - CRITÉRIOS PARA REESCORAMENTOS
RECOMENDAÇÕES DA NBR-15696 
A CONSTRUÇÃO DE ESTRUTURAS COM VÁRIOS PAVIMENTOS
EM CONCRETO ARMADO PRESSUPÕE A NECESSIDADE DE
ESTUDAR AS CAPACIDADES DE CARGA DAS ESTRUTURAS
PREVIAMENTE CONCRETADAS, EM SUAS RESPECTIVAS
IDADES, BEM COMO, AS ESTRUTURAS DE REESCORAMENTO E
OU ESCORAS REMANESCENTES, ANTES DE SEREM
SUBMETIDAS AOS ESFORÇOS ORIUNDOS DAS
CONCRETAGENS POSTERIORES.
PORTANTO, REESCORAMENTO OU ESCORAS
REMANESCENTES É O NOME DADO ÀS ESTRUTURAS
PROVISÓRIAS AUXILIARES, COLOCADAS SOB UMA
ESTRUTURA DE CONCRETO QUE NÃO TEM CAPACIDADE DE
RESISTIR TOTALMENTE AS AÇÕES PROVENIENTES DE CARGAS
PERMANENTES E OU VARIÁVEIS, TRANSMITINDO-AS A
APOIOS RÍGIDOS OU FLEXÍVEIS.
 
_____________________________________________________________________________
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
 
ANEXO C - CRITÉRIOS PARA REESCORAMENTOS
RECOMENDAÇÕES DA NBR-15696 
FATORES QUE INFLUENCIAM OS REESCORAMENTOS:
1 – PÊSO PRÓPRIO DAS LAJES E DEMAIS COMPONENTES DO
PAVIMENTO;
2 – DIMENSÕES DOS PANOS DE LAJES QUE COMPÕE O
PAVIMENTO;
3 - CICLO DE CONCRETAGEM DOS PAVIMENTOS SUPERIORES;
4 – S/C DE UTILIZAÇÃO DOS PAVIMENTOS, NO PROCESSO
EVOLUTIVO DAS CONCRETAGENS E DEMAIS ETAPAS.
5 – S/C DE USO E CARGAS PERMANEBTES UTILISADAS NO
CÁLCULO DA ESTRUTURA DEFINITIVA;
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
ANEXO C - CRITÉRIOS PARA USO DE REESCORAMENTOS
RECOMENDAÇÕES DA NBR-15696 
6 – RESITÊNCIA E MÓDULO DE DE ELASTICIDADE NOS
PRAZOS DE RETIRADA DOS REESCORAMENTOS E DAS
CONCRETAGENS DE NOVAS LAJES;
7 – RESISTENCIA E MÓDULO DE ELASTICIDADE FINAL DO
CONCRETO AOS 28 DIAS;
8 – CARACTERÍSTICAS DE DEFORMAÇÃO VERTICAL PARA AS
CARGAS APLICADAS NAS ESCORAS OU TORRES APLICADOS
NO REESCORAMENTO OU ESCORAS REMANESCENTES;
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
ANEXO C - CRITÉRIOS PARA USO DE REESCORAMENTOS
É DA INCUMBÊNCIA DO ENGº RESPONSÁVEL TÉCNICO PELA OBRA
OU PROFISSIONAL CONTRATADO PARA ESTE FIM, A OBTENÇÃO DO 
PROJETO DE REESCORAMENTO DAS LAJES CONTENDO O POSICIO-
NAMENTO, A DISTRIBUIÇÃO E A QUANTIDADE DE ESCORAS OU 
TORRES. O PROJETO DO REESCORAMENTO DEVERÁ CONTER:
1- A DISTRIBUIÇÃO E POSICIONAMENTO DOS ELEMENTOS RESIS-
TENTES;
2 – A DEFINIÇÃO DAS CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA E DE-
FORMABILIDADE;
3 – A VERIFICAÇÃO DAS DIVERSAS CAPACIDADES DE CARGA DOS
PAVIMENTOS IMEDIATAMENTE INFERIORES NAS DIVERSAS IDADES
DE APLICAÇÃO DAS CARGAS PROVENIENTE DAS CONCRETAGENS
POSTERIORES;
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
ANEXO C - CRITÉRIOS PARA USO DE REESCORAMENTOS
4 – A VERIFICAÇÃO DAS CAPACIDADES DE CARGA DOS PAVIMEN-
TOS SUPERIORES, NAS DIVERSAS IDADES DE APLICAÇÃO DE CAR-
GA PROVENIENTES DA RETIRADA DOS REESCORAMENTOS DE UM 
NÍVEL INFERIOR;
5 – O PROCESSO DE REMOÇÃO DOS REESCORAMENTOS CONSIDE-
RANDO O FUNCIONAMENTO GLOBAL DA ESTRUTURA.
PARÂMETROS MÍNIMOS A SEREM CONSIDERADOS
1 – S/S UTILIZAÇÃO MÍNIMA NO PROCESSO = 1 KN/m2
2 – DISTÂNCIAS MÁXIMAS ENTRE PONTOS DE APOIO = 2,0 m
PODERÃO SER UTILIZADAS DISTÂNCIAS MAIORES, DESDE QUE
JUSTIFICADAS PELO PROJETISTA DA ESTRUTURA DE CONCRETO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
ASPECTOS DA NORMA NBR 14931:2003
A RETIRADA DAS FORMAS E DO ESCORAMENTOS SÓ PODE SER
FEITA QUANDO O CONCRETO ESTIVER SUFICIENTEMENTE
ENDURECIDO PARA RESISTIR AS AÇÕES QUE SOBRE ELE
ATUAREM E NÃO CONDUZIR A DEFORMAÇÕES INACEITÁVEIS,
TENDO EM VISTA O BAIXO VALOR DO MÓDULO DE
ELASATICIDADE (Ecj) E A MAIOR PROBABILIDADE DE GRANDE
DEFORMAÇÃO DIFERIDA NO TEMPO, QUANDO O CONCRETO É
SOLICITADO COM POUCA IDADE.
PARA O ATENDIMENTO DESTAS CONDIÇÕES, O RESPONSÁVEL
PELO PROJETODA ESTRUTURA DEVE INFORMAR AO
RESPONSÁVEL PELA EXECUÇÃO DA OBRA OS VALORES MÍNIMOS
DE RESISTÊNCIA A COMPRESSÃO E MÓDULO DE ELASTICIDADE,
QUE DEVEM SER OBEDECIDOS CONCOMITANTEMENTE PARA A
RETIRADA DAS FORMAS E ESCORAMENTO, BEM COMO UM
PLANO PARTICULAR DE RETIRADA DO ESCORAMENTO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
1- ALÍVIO TOTAL DE CARGA
QUANDO O ESCORAMENTO É RETIRADO APÓS A 
CONCRETAGEM E CURA DA LAJE, 
PERMITINDO QUE A MESMA SE 
DEFORME.
O REESCORAMENTO É COLOCADO NA
LAJE ONDE HAVIA O ESCORAMENTO
REESCORAMENTO
TIPOS DE REESCORAMENTOS
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
1- ALÍVIO TOTAL DE CARGA
QUANDO O ESCORAMENTO É RETIRADO APÓS A 
CONCRETAGEM E CURA DA LAJE, 
PERMITINDO QUE A MESMA SE 
DEFORME.
O REESCORAMENTO É COLOCADO NA
LAJE ONDE HAVIA O ESCORAMENTO
REESCORAMENTO
TIPOS DE REESCORAMENTOS
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
2 - ALÍVIO PARCIAL DE CARGA
QUANDO O REESCORAMENTO SENDO PARTE DO 
ESCORAMENTO, É ALIVIADO ATRAVÉS DAS ROSCAS 
APÓS A CONCRETAGEM E CURA, PERMITINDO QUE A 
LAJE SE DEFORME PASSO A PASSO, SEM QUE O 
MESMO SEJA RETIRADO.
REESCORAMENTO
TIPOS DE REESCORAMENTOS
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
REESCORAMENTO
2 - ALÍVIO PARCIAL DE CARGA
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
REESCORAMENTO
2 - ALÍVIO PARCIAL DE CARGA
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
3- SEM ALÍVIO DE CARGA - SISTEMAS DECK 
SISTEMA COLOCADO TODO ANTES DA 
CONCRETAGEM, PERMANECENDO COMO 
REESCORAMENTO, DURANTE A CURA DO 
CONCRETO, RETIRANDO-SE APENAS A 
FORMA DA LAJE. 
A LAJE É IMPEDIDA DE SE DEFORMAR, 
TRANSMITINDO OS ESFORÇOS ÀS DEMAIS
REESCORAMENTO
TIPOS DE REESCORAMENTOS
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
REESCORAMENTO
3- SEM ALÍVIO DE CARGA - SISTEMAS DECK 
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
REESCORAMENTO
3- SEM ALÍVIO DE CARGA - SISTEMAS DECK 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
REESCORAMENTO
3- SEM ALÍVIO DE CARGA - SISTEMAS DECK 
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
4- SEM ALÍVIO DE CARGA, MAS COM 
CARREGAMENTO POSTERIOR A CONCRETAGEM 
APÓS A CONCRETAGEM COLOCAM-SE ESCORAS DE 
REESCORAMENTO SOB UMA FAIXA DENOMINADA “TIRA 
DE SACRIFÍCIO”, QUE PASSARÃO A TRABALHAR COMO 
REESCORAMENTO, APÓS A RETIRADA DO 
ESCORAMENTO 
REESCORAMENTO
TIPOS DE REESCORAMENTOS
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
REESCORAMENTO
4- SEM ALÍVIO DE CARGA C/ CARREGAMENTO POSTERIOR A CONCRETAGEM
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
4- SEM ALÍVIO DE CARGA C/ CARREGAMENTO POSTERIOR A CONCRETAGEM
REESCORAMENTO
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
EM FUNÇÃO DAS ALTERAÇÕES NOS PROJETOS 
ESTRUTURAIS DEVIDO A:
- MUDANÇA DE GEOMETRIA COM PANOS MAIORES 
DE LAJE, ACARRETANDO EM MAIOR FLEXIBILIDADE 
DAS LAJES 
POR EXEMPLO: OS PROJETOS DE LAJES 
AUMENTARAM DE TAMANHO DE 3x4, 4x4 PARA 8x10 
OU 10x10
REESCORAMENTO
CUIDADOS RELEVANTES
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
- AUMENTO DA SOBRECARGA DE PROJETO NAS 
LAJES, ACARRETANDO EM MAIOR PESO PRÓPRIO.
LAJES SUPORTANDO MAIOR Nº DE EQUIPAMENTOS, 
ESTOQUES DE PAPEL, etc..., OU SEJA, MAIS 
SOBRECARGA EM FUNÇÃO DE ALTERAÇÕES DO USO, 
AUMENTANDO A SOBRECARGA DE PROJETO E O 
PESO PRÓPRIO DA LAJE.
REESCORAMENTO
CUIDADOS RELEVANTES
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
OS PILARES E
VIGAS ABSORVEM
MENOS CARGA
SOBRANDO MAIS
ÁREA PARA O 
REESCORAMENTO
AUMENTO NA ÁREA DAS LAJES
REESCORAMENTO
 
 
__________________________________________________________________________________________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
OS DADOS DOS ENSAIOS REALIZADOS EM CORPOS DE 
PROVA RETIRADOS DAS LAJES A “X” DIAS, SÃO AS 
REFERÊNCIAS PARA PERMITIR EFETUAR A DESFORMA 
OU RETIRADA DO ESCORAMENTO, COM BASE NOS 
VALORES MÍNIMOS FORNECIDOS PELO PROJETO 
ESTRUTURAL E CONFORME PROJETO DE 
REESCORAMENTO
REESCORAMENTO
FCJ - ECJ X IDADE DO CONCRETO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
 
1- Concretagem
A Escora do 
reescoramento recebe a 
carga do concreto fresco 
e sofre compressão e se 
deforma.
REESCORAMENTO
COMPORTAMENTO DAS ESCORA
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
2 - Cura
A Escora continua com 
a deformação e em 
conseqüência com a 
carga.
REESCORAMENTO
COMPORTAMENTO DAS ESCORA
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
A situação é hiperestática. 
Para calcula-la 
precisamos conhecer, 
além da geometria e das 
cargas, a resistência e o 
módulo de elasticidade do 
concreto ainda não 
totalmente curado, além 
do coeficiente de mola da 
escora.
REESCORAMENTO
COMPORTAMENTO DAS ESCORA
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
A deformação é proporcional à tensão
O coeficiente de mola é a deformação ∆l da escora sob 
determinada carga e comprimento L0
El
l σ
ε =
∆
=
0
REESCORAMENTO
LEI DE HOOK
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
Evolução fcj e Ecj concreto
0%
20%
40%
60%
80%
100%
120%
0,0 3,5 7,0 10,5 14,0 17,5 21,0 24,5 28,0 31,5 35,0
DIAS
fck Ecj
REESCORAMENTO
FCJ - ECJ X IDADE DO CONCRETO
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
PROJETO
ESTRUTURAL
SOBRECARGA DE USO, 
MÓDULO DE DEFORMAÇÃO 
E RESISTÊNCIA DO 
CONCRETO NAS DATAS DE 
CARGAS, DEFORMAÇÕES 
ADM., CARGAS NO 
REESCORAMENTO
OBRA
CRONOGRAMA DA OBRA , 
PRAZOS E CICLOS, 
ENSAIOS DE 
RESISTÊNCIA E MÓDULO 
DE DEFORMAÇÃO DO 
CONCRETO NAS DATAS 
DE CARGA
FORNECEDOR
RESISTÊNCIA E 
POSICIONAMENTO DO 
REESCORAMENTO, 
COEFICIENTE DE 
MOLA, CARGAS E 
POSICIONAMENTO DO 
ESCORAMENTO
REESCORAMENTO
RESPONSABILIDADES
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
DADOS DO PROJETO ESTRUTURAL:
- SOBRECARGA ADMISSÍVEL
- fcj : RESISTENCIA DO CONCRETO NAS 
IDADES DE APLICAÇÃO DE CARGA 
- Ecj: MÓDULO DE DEFORMAÇÃO 
SECANTE NAS IDADES DE 
APLICAÇÃO DE CARGA
REESCORAMENTO
PROJETO ESTRUTURAL
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
DADOS DA OBRA
- CRONOGRAMA COM OS CICLOS DE 
CONCRETAGEM E DESFORMA
- ENSAIOS EXECUTADOS CONFORME
CRONOGRAMA DA OBRA PARA A 
RESISTÊNCIA (fcj) E MÓDULO DE 
DEFORMAÇÃO (Ecj), REALIZADOS NAS 
DATAS DE CARREGAMENTO PREVISTAS.
REESCORAMENTO
OBRA
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
DADOS DO PROJETO REESCORAMENTO
BASEADA NAS INFORMAÇÕES DO 
PROJETO ESTRUTURAL E DO 
EQUIPAMENTO A SER UTILIZADO E 
DEVERÁ CONTER:
- QUANTIDADE, DISTRIBUIÇÃO E 
POSIÇÃO DOS ELEMENTOS 
RESISTENTES
REESCORAMENTO
PROJETO DE REESCORAMENTO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
- VERIFICAÇÃO DA CAPACIDADE DE
CARGA DOS PAVIMENTOS INFERIORES 
NAS DIVERSAS IDADES DE APLICAÇÃO 
DAS CARGAS PROVENIENTES DAS 
CONCRETAGENS POSTERIORES
- RESISTÊNCIA E DEFORMABILIDADE 
DESTES ELEMENTOS
REESCORAMENTO
PROJETO DE REESCORAMENTO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
- PROCESSO DE RETIRADA DO 
REESCORAMENTO CONSIDERANDO O 
FUNCIONAMENTO GLOBAL DA 
ESTRUTURA
- VERIFICAÇÃO DAS CAPACIDADES DE 
CARGA DOS PAVIMENTOS SUPERIORES 
NAS DIVERSAS IDADES DE APLICAÇÃO 
DAS CARGAS PROVENIENTES DA 
RETIRADA DOS REESCORAMENTOS 
INFERIORES
REESCORAMENTO
PROJETO DE REESCORAMENTO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
- ALIVIAR AS ESCORAS CENTRAIS EM DIREÇÃO AOS APOIOS 
- VOLTAR AS ESCORAS CENTRAIS RETIRANDO-AS 
DEFINITIVAMENTE ATÉ OS APOIOS
Processo correto Processo incorreto
REESCORAMENTO
PROJETO DE REESCORAMENTO – CUIDADOS NA DESMONTAGEM
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________- RETIRAR AS ESCORAS DA EXTREMIDADE DO BALANÇO EM 
DIREÇÃO AOS APOIOS
- VOLTAR AS EXTREMIDADES E RETIRÁ-LAS 
DEFINITIVAMENTE ATÉ O APOIO
Processo correto Processo incorreto
REESCORAMENTO
PROJETO DE REESCORAMENTO – CUIDADOS NA DESMONTAGEM
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
O REESCORAMENTO É UM PROCESSO E PRECISA 
SER ENCARADO SÉRIAMENTE PELO CONSTRUTOR.
É OBRIGATÓRIO UM PROJETO QUE ENVOLVA O 
PROJETISTA DA ESTRUTURA, O FORNECEDOR DO 
ESCORAMENTO E O CONSTRUTOR.
UM PROCEDIMENTO ERRADO PODE PRODUZIR 
DANOS IRREPARÁVEIS À ESTRUTURA E ATÉ RUÍNA 
DA MESMA. 
REESCORAMENTO
PROJETO DE REESCORAMENTO 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE 
ESCORAMENTO
 
 
 
CARREGAMENTO DA LAJE – NBR 15696
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
²/408²/0,4 mkgfmkNSCep =≥+×= γ
e = espessura da laje (m)
γ = peso específico do concreto = 25 kN/m² = 2550 kgf/m³
SCmin = Sobrecarga Mínima = 2,0 kN/m² = 204 kgf/m²
DIMENSIONAMENTO DA FORMA DA LAJE
O dimensionamento da forma se faz através do cálculo dos vãos máximos 
admissíveis para:
• Compensado
• Viga Secundária
• Viga Primária
Verificando o vão máximo através do Momento Fletor Admissível e da 
Flecha Admissível, Adota-se o menor vão entre os dois cálculos.
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
CÁLCULO DO COMPENSADO
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Para o cálculo do vão lc do compensado, o fazemos como viga contínua com 
4 ou mais apoios. O Momento admissível (Mc) do compensado é:
( )
( ) (mm)
500
L1f
IE
Lp
581
4f
p
M10
máxL:portanto,
10
LpM
:então,WσM
c
adm
c
c
c
c
admc
4
C
2
+=<
⋅
⋅
⋅=
⋅
=⋅=
⋅=
( )
270p4
IE581
máxI
: portanto,
270
If
IE
Ip
581
4f
3
4
c
c
adm
c
⋅⋅
⋅⋅
=
=<
⋅
⋅
⋅=
ADOTAMOS PARA O VÃO 
ADMISSÍVEL:
• L/250 ATÉ 50 cm
• L/270 ATÉ 61 cm 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
CÁLCULO DA VIGA SECUNDÁRIA (BARROTE)
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Se as vigas secundárias são calculadas como isostáticas, onde:
qS = p x Lc (kgf/m)
Carregamento da viga secundária = qS (kgf/m)
Mvs = Momento Admissível da Viga Secundária
( )
( ) )(
500
Ls1f
IE
L
384
qs5f
e,
q
M8
máxL: portanto,
8
LqsM
WσM
adm
s
s
s
vs
vsadmvs
4
s
VS
2
mm+=<
⋅
⋅⋅=
⋅
=⋅=
⋅= ( )
415qs4
IE581
máxL
: portanto,
415
Lf
IE
Lp
581
4f
3
4
S
s
adm
s
⋅⋅
⋅⋅
=
=<
⋅
⋅
⋅=
ADOTAMOS PARA O VÃO ADMISSÍVEL:
• L/400 ATÉ 2,00 m E L/415 ATÉ 2,50 m 
• L/423 ATÉ 2,75 m E L/429 ATÉ 3,00 m 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
CÁLCULO DA VIGA SECUNDÁRIA (BARROTE)
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Se as vigas secundárias forem apoiadas em 3 ou mais apoios haverá o
acréscimo do carregamento devido a hiperestaticidade da viga secundária e
portanto:
qS = 1,25 x p x Lc (kgf/m)
Carregamento da viga secundária = qS (kgf/m)
Mvs = Momento Admissível da Viga Secundária
( )
( ) )(
500
Ls1f
IE
L
384
qs5f
e,
q
M8
máxL: portanto,
8
LqsM
WσM
adm
s
s
s
vs
vsadmvs
4
s
VS
2
mm+=<
⋅
⋅⋅=
⋅
=⋅=
⋅= ( )
415qs4
IE581
máxL
: portanto,
415
Lf
IE
Lp
581
4f
3
4
S
s
adm
s
⋅⋅
⋅⋅
=
=<
⋅
⋅
⋅=
ADOTAMOS PARA O VÃO ADMISSÍVEL:
• L/400 ATÉ 2,00 m E L/415 ATÉ 2,50 m 
• L/423 ATÉ 2,75 m E L/429 ATÉ 3,00 m 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
CÁLCULO DA VIGA PRINCIPAL
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Se as vigas Principais são calculadas como isostáticas, onde:
qS = p x Ls (kgf/m)
Carregamento da viga secundária = qp (kgf/m)
Mvs = Momento Admissível da Viga Secundária
( )
( ) )(
500
Lp1f
IE
L
384
qs5f
e,
q
M8
máxL: portanto,
8
LqpM
WσM
adm
p
s
p
vs
vpadmvp
4
p
Vp
2
mm+=<
⋅
⋅⋅=
⋅
=⋅=
⋅= ( )
415qp4
IE581
máxL
: portanto,
415
Lf
IE
Lp
581
4f
3
4
S
p
adm
p
⋅⋅
⋅⋅
=
=<
⋅
⋅
⋅=
ADOTAMOS PARA O VÃO ADMISSÍVEL:
• L/400 ATÉ 2,00 m E L/415 ATÉ 2,50 m 
• L/423 ATÉ 2,75 m E L/429 ATÉ 3,00 m 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
CÁLCULO DA VIGA PRINCIPAL
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Como procedimento inicial, as vigas principais são calculadas como
isostáticas. Mas se as vigas secundárias forem apoiadas em 3 ou mais
apoios haverá o acréscimo do carregamento devido a hiperestaticidade da
viga secundária e portanto:
qS = 1,25 x p x Ls (kgf/m)
Carregamento da viga principal = qp (kgf/m)
Mvp = Momento Admissível da Viga Principal
( )
)(
500
l1f
E.I
)(Lqp
384
5f
e,
q
M8
máxL:portanto,
8
LqM
WσM
p
adm
p
p
p
pvp
vpadmvp
4
p
VP
2
mm+=<
⋅
⋅=
⋅
=⋅=
⋅= ( )
415qp4
IE581
máxL
: portanto,
415
Lf
IE
Lp
581
4f
3
4
P
P
adm
P
⋅⋅
⋅⋅
=
=<
⋅
⋅
⋅=
ADOTAMOS PARA O VÃO ADMISSÍVEL:
• L/400 ATÉ 2,00 m E L/415 ATÉ 2,50 m 
• L/423 ATÉ 2,75 m E L/429 ATÉ 3,00 m 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
CÁLCULO DA CARGA MÁXIMA NO POSTE P
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
admps PLLpP <⋅⋅=
admps PLLp1,25P <⋅⋅⋅=
Definido os vãos para as vigas secundárias Ls e principal Lp, e se,
as mesmas forem bi-apoiadas a carga no poste será:
Mas se , os vãos das vigas secundárias forem hiperestáticos e as
principais isostáticos ou bi-apoiados, haverá nos postes o
acréscimo de carga devidoa hiperestaticidade e a maneira de se
concretar a laje:
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
CARGAS ADICIONAIS A SEREM CONSIDERADAS
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
CARGAS ADICIONAIS A SEREM CONSIDERADAS NAS FORMAS E
ESCORAMENTO:
• ESFORÇOS HORIZONTAIS = 5% DA CARGA VERTICAL NOS DOIS
SENTIDOS
H SE O PESO DA LAJE FOR:
P = 100,0 tf
H = 100x 0,05 = 5,0 tf
PANO DE LAJE
H
• PRESSÃO MÍNIMA DE VENTO = 0,6 kN/m² = 62 kgf/m²
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
CARACTERÍSTICAS DO COMPENSADO
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
e (mm) 12 14 15 17 18 20 21
M (kgm.m) 26 36 41 53 60 73 81
EI (kgm²/m) 98 156 192 279 331 455 526
P (kg/m²) 7,0 8,0 9,0 10,0 10,5 12,0 12,5
σ = tensão admissível a flexão = 110 kgf/cm²
Em = módulo de elasticidade médio = 68200 kgf/cm²
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
TABELA DE 
ESPAÇAMENTOS 
MÁXIMOS ENTRE 
VIGAS SECUNDÁRIAS 
SEGUNDO A NORMA
NBR 15696
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
EXEMPLO
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
EXEMPLO
 
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Laje e = 20 cm
q = 0,20 . 2550 + 204 kgf/m² = 714 kgf/m²
Adotado compensado de 18 mm � MADM = 60 kgf.m/m
E.I = 331 kgf.m²/m
O padrão mundial para o compensado é de 122 x 244 cm, p. ex. Um 
compensado com 13 lâminas terá:
n + 1 lâminas longitudinais = 7
n lâminas transversais = 6
Portanto: E longitudinal > E transversal e o usaremos sempre na 
dimensão longitudinal.
EXEMPLO
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Cálculo do vão máximo do compensado de 18 mm
O compensado trabalha com 4 ou mais apoios, portanto: Para a laje de 
20 cm e compensado de 18 mm, temos:
LMAX. M � Tabela de vão máximos compensado = 0,61 m
Adotado para o vão do compensado LC = 0,61 m, que é múltiplo de 244.
EXEMPLO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Verificação do vão máximo da viga secundária
Vamos utilizar a viga VA 140 � MADM = 409 kgf.m
E.I = 20.309 kgf.m² 
Se a viga for bi-apoiada:
A viga pode estar bi apoiada ou em três apoios.
Se adotado o vão da viga secundária LS = 2,00 m e poderemos utilizar
VA 140 - 2,40, 3,60 m ou 5,40 m.
m05,2
41554,4355
20309384L
m74,2
54,435
4098L
m/kgf54,43571461,0q
3)FLECHA(MAX
)MOMENTO(MAX
=
⋅⋅
⋅
=
=
⋅
=
=⋅=
EXEMPLO
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Verificação do vão máximo da viga principal VA 165
Dados da viga VA 165 � MADM = 878 kgf.m /m
E.I = 50.500 kgf.m²
A viga pode trabalhar como bi apoiada ou com três apoios:
1 - Se utilizarmos a VA 2,40 m, bi apoiada teremos para a viga principal:
m96,1
40020,12855
50500384L
m/kgf20,1285714
2
)00,260,1(q
3)FLECHA(MAX =
⋅⋅
⋅
=
=⋅
+
=
EXEMPLO
Vão máximo = 1,96 m adotado, em função do comprimento da VA,
podendo utilizar VA 165 - 2,40, 3,60 ou 5,40 m.
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
2 - Se utilizarmos nas vigas secundárias VA 3,60 m com 03 apoios
teremos:
Adotado para o vão da viga principal LP = 1,80 m
E, poderemos utilizar VA 1,80 m; 3,20; 3,60 m ou 5,40 m
mL
mL
mkgfq
FLECHAMAX
MOMENTOMAX
82,1
40065,15885
50500384
10,2
65,1588
8788
/65,158871425,1
2
96,160,1
3)(
)(
=
⋅⋅
⋅
=
=
⋅
=
=⋅⋅
+
=
EXEMPLO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
POSTE P
CARGA MÁXIMA
EXEMPLO
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
Verificação da carga máxima no poste
Se as vigas secundária de 2,40 m e principal de 1,80 m forem bi
apoiadas, a carga no poste central será igual a:
PMAX. = 714 . 1,80 . 1.96 = 2.519,00 kgf
Como a viga Secundária e a Principal podem ser contínuas, então haverá
o acréscimo de 25% de carga devido a hiperestaticidade e a carga no
poste central será máxima e igual a:
PMAX. = 1,25 . 714 . 1,80 . 1,96 = 3.148,74 kgf
Então, passamos a projetar o escoramento em função da carga máxima.
Como o pé direito da laje é de 8,00 m precisamos contraventar as torres
de Millstour para formar um conjunto rígido, impedindo o tombamento da
torre isolada, conforme a NR-18.
EXEMPLO
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
VERIFICAÇÃO DE ESCORAMENTO
EXEMPLO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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Até este ponto, estudamos a estabilidade local, seja de um
poste (Flambagem local) ou do deslocamento crítico( triângulo de
estabilidade).
A Flambagem de conjunto é um fenômeno de instabilidade
causado pelo conjunto de deformações de todas as barras de uma
torre, seja de Escoramento ou Andaime.
A análise é feita para os planos de uma torre calculando-se
qual é a carga admissível de Flambagem de conjunto para este
plano. Esta carga deve ser menor ou igual a carga admissível de
Flambagem local, quando analisado cada poste individualmente.
FLAMBAGEM DE CONJUNTO
 
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_____________________________________________________________________________
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BASE DE APOIO DOS 
ESCORAMENTOS
 
 
 
BASE DE APOIO DOS ESCORAMENTOS
σ = Tensão Admissível do Solo
P = Carga no Poste
A = Área da Base Necessária
A = ( 2 h + b )2
σ = P 
A
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
BASE DE APOIO DOS ESCORAMENTOS
TENSÕES ADMISSÍVEIS PARA FUNDAÇÕES DIRETAS EM ESCORAMENTOS
TIPO DE SOLO
TENSÃO ADMISSÍVEL 
(kg/cm2)
Rochas ígneas ou gneissicas, sãs 100
Rochas calcárias ou arenitos duros 40
Arenitos macios 20
Areias bem graduadas e cascalhos compactos 4 a 6
Areias bem graduadas e cascalhos fofos 2 a 4
Areia uniforme compacta 2 a 4
Areia uniforme fofa 1 a 2
Argila ou argila arenosa rija 2 a 4
Argila ou argila arenosa média 1 a 2
Argila ou argila arenosa mole 0,5 a 1
Argila ou argila mole 0 a 0,5
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
BASE DE APOIO DOS ESCORAMENTOS
CARGA NO POSTE = 6,0 tf
TENSÃO ADMISSÍVEL DO SOLO = σ = 2,0 kgf/cm²
ÁREA NECESSÁRIA:
SE UTILIZARMOS PRANCHAS DE 1 ½” = 3,81 cm, PRECISAREMOS DE:
EXEMPLO
²cm3000
²cm/kgf0,2
kg6000PA
A
P
===∴=
σ
σ
( )
cm00,2089,19h
)cm15h2(²cm3000bh2A 22
≈=
+=∴+=
pranchadeníveis624,5
81,3
20
81,3
h
n ≈===
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
BASE DE APOIO DOS ESCORAMENTOS
EXEMPLO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
BASE DE APOIO DOS ESCORAMENTOS
CUIDADOS E PRECAUÇÕES
OS CUIDADOS NAS BASES DE APOIO SÃO PARA QUE NÃO VENHAMOS A 
TER RECALQUES DIFERENCIAIS, QUE PODEM LEVAR A RUINA UMA
ESTRUTURA:
1) NUNCA APOIAR SOBRE SOLO ORGÂNICO OU SUPERFICIAL, PEDIR
SEMPRE AVALIAÇÃO DO SOLO DE SUPORTE;
2) NUNCA APOIAR PRÓXIMOS A TALUDES ( DMIN = 1,0 m);
3) SEMPRE EXECUTAR A DRENAGEM DO SOLO;
4) SE APOIAR SOBRE PRANCHÕES, CALCULE A ALTURA, A QUANTIDADE
DE CAMADAS / NÍVEIS E A ÁREA RESULTANTE;
5) CUIDADO COM AS DOBRAS DE POSTES;
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
AÇÃO DO VENTO SOBRE 
AS ESTRUTURAS
 
 
 
AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
A PRESSÃO DE VENTO CRESCE EXPONENCIALMENTE COM A
VELOCIDADE E DEPENDE DE FATORES COMO:
� A LOCALIZAÇÃO GEOGRÁFICA , ALTURA OU DIMENSÕES DA
ESTRUTURA, A TOPOGRAFIA DO LOCAL (S1);
� A RUGOSIDADE DO TERRENO (S2);
� E UM FATOR ESTATÍSTICO (S3), QUE CONSIDERA A
PROBABILIDADE E SEGURANÇA REQUERIDA.
)s/m(SSSVV 3210K ⋅⋅⋅=
( )
²)m/kgf(
16
Vp
2
K
V =
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
� NO CÁLCULO DOS COEFICIENTES DE ARRASTO, AS
ESTRUTURAS TUBULARES SE ASSEMELHAM A RETICULADOS
MÚLTIPLOS, ONDE AS FORÇAS DO VENTO , NOS PLANOS
REPETIDOS DEVEM SER MULTIPLICADOS POR UM FATOR DE
PROTEÇÃO.
� PARA TORNAR RAPIDO E PRÁTICO O CÁLCULO, FIZEMOS A
SEGUINTE SIMPLIFICAÇÃO:
- COM A PRESSÃO DE VENTO E A ÁREA DE RESISTÊNCIA
FORMADA POR TODA A ESTRUTURA CALCULADA, OBTEMOS O
ESFORÇO DEVIDO AO VENTO
VV pAF ⋅=
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
A NORMA NR-18 PREVE PARA UMA TORRE ISOLADA QUE:
� A RELAÇÃO ENTRE A LARGURA MÍNIMA DA BASE E A ALTURA “H”:
IMPORTANTE: A ADOÇÃO DE UMA BASE MÍNIMA NÃO GARANTE
A ESTABILIDADE E O NÃO TOMBAMENTO DA TORRE COM O
VENTO, ENTÃO TORNA-SE NECESSÁRIO CALCULÁ-LA.
SE H ≥ 4 x A MENOR BASE � DEVEMOS AMARRAR A TORRE OU
ESTAIA-LA.
MINIMOL4H ⋅≤
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
ISOPLETAS DA VELOCIDADE BÁSICA DO VENTO (m/s)
V0 - É A MÁXIMA VELOCIDADE
MEDIDA EM 3 s, QUE PODE SER
EXCEDIDA EM MÉDIA UMA VEZ
A CADA 50 ANOS, A 10,00 m
SOBRE O NÍVEL DO TERRENO
EM LUGAR ABERTO E PLANO
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
NO CASO DE ESTAIARMOS A TORRE, OS ESTAIS DEVERÃO SEREM
COLOCADOS EXTERNAMENTEA 45 . PODEMOS MONTAR A TORRE
ATÉ A ALTURA H = 4xLMINIMO E ESTAIÁ-LA PARA CONTINUAR A
MONTAGEM.
ALTITUDE DA 
ESTRUTURA
VELOCIDADE 
DO VENTO
PRESSÃO ESTIMADA 
DO VENTO
H (m) V0 (km/h) / V0 (m/s) P ( kgf/m² )
Até 6,00 99 / 31,0 70
De 6,00 a 20,00 109 / 33,5 80
De 20,00 a 50,00 125 / 35,8 90
De 50,00 a 100,00 140 / 40,0 110
Acima de 100,00 160 / 45,6 140
PARA UMA ESTIMATIVA, PODEMOS UTILIZAR A TABELA ABAIXO,
MAS É SEMPRE RECOMENDADO QUE SE UTILIZE A NORMA NBR
6123/1988 PARA O CÁLCULO DA PRESSÃO DO VENTO.
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS ESTAIADAS
b
a 1H
V1
VTsenT
Pb
2
aV
==
⋅





+=
α
A TORRE TAMBÉM TRABALHA COMO TRELIÇA PARA ABSORVER O VENTO
V
V
V2
TPR
cosTT
P
2
aV
+=
=
⋅





=
α
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS ESTAIADAS
AO ANALIZARMOS A SITUAÇÃO, A BASE DE APOIO DA TORRE ESTAIADA
DEVE ABSORVER O PESO PRÓPRIO, À CARGA P E O ESFORÇO
VERTICAL Tv. DO VENTO E PODEREMOS TER DUAS SITUAÇÕES:
1 – O ATRITO GERADO ATRAVÉS DA REAÇÃO VERTICAL ABSORVE A
FORÇA DE ARRASTE DO VENTO V2.
2 - A FORÇA DE ARRASTE DO VENTO V2. É MAIOR QUE O ATRITO
GERADO, ENTÃO OS POSTES DA TORRE NECESSITAM SER ANCORADOS À
BASE DE APOIO E ESTA ABSORVER V2.
A TORRE TAMBÉM TRABALHA COM TRELIÇA VERTICAL PARA ABSORVER A
PRESSÃO DO VENTO pV. E OS ESTAIS FICAM CARREGADOS COM A CARGA
T.
3 – NAS BASES DOS ESTAIS ATUAM AS REAÇÕES TH E TV.
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS ESTAIADAS
OBRA: ESTÁDIO OLÍMPICO - ENGENHÃO
 
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_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS ESTAIADAS
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
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AÇÃO DO VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS
VENTO SOBRE AS ESTRUTURAS ESTAIADAS
 
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EXEMPLO DO MILLSTOUR
AMARRAÇÃO DAS TORRES
� TORRES ESBELTAS, CUJA RELAÇÃO H / L > 4 , DEVERÃO SER
TRAVADAS OU CONTRAVENTADAS A OUTRAS TORRES OU
PONTOS FIXOS DA ESTRUTURA DE CONCRETO, PARA QUE A
MESMA NÃO TOMBE SOB EFEITO DE VENTO E TENHA
CAPACIDADE DE ABSORÇÃO DAS CARGAS. ESTAS AMARRAÇÕES
FORNECEM OS VÍNCULOS PARA O CÁLCULO DE FLAMBAGEM DE
CONJUNTO;
�A AMARRAÇÃO É EXECUTADA COM TUBOMILLS ATRAVÉS DE
BRAÇADEIRAS GIRATÓRIAS 2/49/60 FIXADAS AOS POSTES COM
TRAVESSAS E LONGARINAS E NUNCA ESQUECER QUE, SÓ
HAVERÁ RIGIDEZ NO CONJUNTO AMARRADO SE FOR COLOCADA
UMA DIAGONAL ENTRE TORRES.
� PARA SE OBTER A RIGIDEZ DO CONJUNTO AMARRADO,
OBSERVAR AS RECOMENDAÇÕES CONFORME DETALHES PARA AS
ALTURAS ATÉ 8,00 m E ACIMA DE 8,00 m A SEGUIR:
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
MILLSTOUR
AMARRAÇÃO DAS TORRES
1º ) Para torres com HTORRE < 8,00 m, utilizar:
 CORTES A-A e B-B
 
•••• •••• AMARRAÇÃO •••• ••••
 DIAGONAL HORIZONTAL
 H = 4. L MENOR
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
MILLSTOUR
AMARRAÇÃO DAS TORRES
 B
 
A A
 B
 
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
MILLSTOUR
AMARRAÇÃO DAS TORRES
2º ) Para torres com HTORRE > 8,00 m, utilizar:
 CORTES A-A e B-B
 •••• •••• AMARRAÇÃO •••• ••••
 
DIAGONAL HORIZONTAL
 DIAGONAL VERTICAL
 •••• •••• AMARRAÇÃO •••• ••••
 H = 4.
L MENOR
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
MILLSTOUR
AMARRAÇÃO DAS TORRES
 DIAGONAIS VERTICAIS
 B
 
A A
 B
 
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________
_____________________________________________________________________________ 
 
 
VIGAS E ACESSÓRIOS
 
 
 
VIGAS E ACESSÓRIOS
MONTANTE DUPLO ALUMA 55K – VIGA PRINCIPAL
Comprimentos Padrão: 1,90; 2,60; 3,00;