Baixe o app para aproveitar ainda mais
Prévia do material em texto
Unidade 2 Análise de falhas sob carregamento estático Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Teoria de falha estática Tipo de carregamento Carregamentos estáticos são aplicados lentamente, permanecendo constantes com o tempo. Carregamentos dinâmicos são aplicados repentinamente (caso de impacto) e/ou variando repetidamente com o tempo (caso de cargas por fadiga). Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Teoria de falha estática Falha de acordo com o tipo de material Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Corpo de prova Ensaio de Tração Teoria de falha estática Falha de acordo com o tipo de material Material dúctil Qualquer material que possa ser submetido a grandes deformações antes da ruptura São capazes de absorver choque ou energia e, quando sobrecarregados, exibem, em geral, grande escoamento antes de falhar. Exemplo: Aço Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Falha de um material dúctil Teoria de falha estática Falha de acordo com o tipo de material Material frágil Sofrem fratura, praticamente sem mudanças significativas de sua forma externa São materiais que apresentam pouco (ou nenhum) escoamento antes de falhar. Exemplo: Ferro Fundido Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Falha de um material frágil Teoria de falha estática As teorias de falha são fundamentais para a determinação de critérios para a previsão da falha de um determinado material frente a um estado bi ou tridimensional de tensões, sendo as mais clássicas: Materiais Frágeis Teoria da Máxima Tensão Normal (Rankine) Critério de Falha de Mohr Materiais Dúcteis Teoria da Máxima Tensão Cisalhante (Tresca) Teoria da Máxima Energia de Distorção (Von Mises) Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Teoria da Máxima Tensão Normal (Rankine) Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Materiais Frágeis Definição (Shigley) “a falha ocorre sempre que uma das três tensões principais iguala-se ou excede à resistência” Em outras palavras: “a falha ocorre quando a tensão principal máxima no material atinge (ou excede) a tensão normal máxima que o material pode suportar em um teste de tração uniaxial” Teoria da Máxima Tensão Normal (Rankine) Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Para o caso de tensão tridimensional: 𝜎1 ≥ 𝜎2 ≥ 𝜎3 Essa teoria prediz ocorrência de falha sempre que: 𝜎1 ≥ 𝑆𝑢𝑡 𝑜𝑢 𝜎3 ≤ −𝑆𝑢𝑐 Onde: 𝑆𝑢𝑡 = resistência de tração última (do teste de tração) 𝑆𝑢𝑐 = resistência de compressão última 𝜎𝑖 = tensão normal máxima do material Teoria da Máxima Tensão Normal (Rankine) Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Para o caso de tensão bidimensional (plana): 𝜎2 = 0 𝑒 𝜎1 ≥ 𝜎3 𝜎𝐶 = 0 𝑒 𝜎𝐴 ≥ 𝜎𝐵 Essa teoria prediz ocorrência de falha sempre que: 𝜎1 ≥ 𝑆𝑢𝑡 𝑜𝑢 𝜎3 ≤ −𝑆𝑢𝑐 𝜎𝐴 ≥ 𝑆𝑢𝑡 𝑜𝑢 𝜎𝐵 ≤ −𝑆𝑢𝑐 Estado seguro das tensões 𝜎1 𝜎2 𝑆𝑢𝑡 𝑆𝑢𝑡 −𝑆𝑢𝑐 −𝑆𝑢𝑐 Teoria da Máxima Tensão Normal (Rankine) Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Estas equações podem ser plotadas no plano 𝜎1 − 𝜎2 conforme apresentado na figura abaixo: Diagrama de falha para a teoria da tensão normal máxima (tensão plana) Teoria da Máxima Tensão Normal (Rankine) Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Fator de Segurança “relação entre a tensão do material e a tensão aplicada” Para o caso de tensão bidimensional (plana) 𝐹𝑆 ≥ 𝑆𝑢𝑡 𝜎𝐴 𝑜𝑢 𝐹𝑆 ≤ − 𝑆𝑢𝑐 𝜎𝐵 Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Materiais regulares e irregulares Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Materiais regulares são aqueles que tendem a apresentar uma resistência a compressão igual a resistência a tração. Ex: Ferro Fundido 𝑆𝑢𝑐 = 𝑆𝑢𝑡 Círculo de Mohr 𝜏𝑚𝑎𝑥 = 𝜎1 2 Materiais regulares e irregulares Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Materiais irregulares são aqueles que tendem a apresentar uma resistência a compressão muito superior a resistência a tração. Ex: Ferro Fundido Cinza 𝑆𝑢𝑐 ≫ 𝑆𝑢𝑡 Círculo de Mohr 𝜏𝑖 = 𝑓𝑢𝑛çã𝑜 𝑆𝑢𝑡, 𝑆𝑢𝑐 Teoria de Rankine não é aplicável Materiais regulares e irregulares Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Linhas de falha: Região segura do projeto Círculo de Mohr para cisalhamento puro 𝜏𝑚𝑎𝑥 = 𝜎1 = 𝜎2 Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Materiais Frágeis Como visto anteriormente, a teoria da Máxima Tensão Normal (Rankine) é aplicável apenas para materiais frágeis regulares. Assim, para prever falhas em materiais frágeis irregulares o critério de falha de Mohr ou a teoria de falha de Coulomb-Mohr é a mais indicada. Essa teoria é uma adaptação da teoria da máxima tensão normal Critério de falha de Mohr Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso A figura abaixo ilustra o critério de Coulomb-Mohr para materiais frágeis, considerando a máxima resistência à tração 𝑆𝑢𝑡 Critério de falha de Mohr Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Para materiais frágeis regulares temos: 𝑺𝒖𝒄 = 𝑺𝒖𝒕 quadrado simétrico Para materiais frágeis irregulares temos: 𝑺𝒖𝒄 ≫ 𝑺𝒖𝒕 quadrado assimétrico. Em que: 𝑆𝑢𝑡 = resistência de tração última (do teste de tração) 𝑆𝑢𝑐 = resistência de compressão última Critério de falha de Mohr Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Porém, a envoltória de falha para materiais irregulares é válida somente nos 1º e 3º quadrantes, por não considerar a relação de variação existente entre as tensões normal e de cisalhamento. Critério de falha de Mohr Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Relação de dependência a relação de dependência entre tensão normal (𝝈) e tensão de cisalhamneto (𝝉) é contemplada através da união dos vértices destes dois quadrantes Critério de falha de Mohr Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso 𝜏𝑖 = 𝑓𝑢𝑛çã𝑜 𝑆𝑢𝑡, 𝑆𝑢𝑐 materiais irregulares 𝑆𝑢𝑡, 𝑆𝑢𝑡 𝑆𝑢𝑡, 0 0, 𝑆𝑢𝑡 −𝑆𝑢𝑐 , 0 −𝑆𝑢𝑐 , −𝑆𝑢𝑐 Teoria de Mohr Critério de falha de Mohr Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Estado seguro das tensões 0,−𝑆𝑢𝑐 𝑆𝑢𝑡, 𝑆𝑢𝑡 𝑆𝑢𝑡 , −𝑆𝑢𝑡 0,−𝑆𝑢𝑐 −𝑆𝑢𝑡, 𝑆𝑢𝑡 −𝑆𝑢𝑐 , 0 −𝑆𝑢𝑐 , −𝑆𝑢𝑐 Teoria de Mohr modificada experimentalmente Critério de falha de Mohr Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Estado seguro das tensões Fator de Segurança Analisando os 1º e 2º quadrantes da figura referente ao critério de Mohr modificado, definem-se claramente três planos de condições de tensão: I. plano A, onde 𝝈𝟏 e 𝝈𝟑 são sempre positivos; II. plano B, onde 𝝈𝟏 e 𝝈𝟑 tem sinais opostos e o limite de resistência em 𝑺𝒖𝒕; III. plano C, onde 𝝈𝟏 e 𝝈𝟑 tem sinais opostos e os limites de resistênciaem 𝑺𝒖𝒕 e 𝑺𝒖𝒄. Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Critério de falha de Mohr 𝑆𝑢𝑡, 𝑆𝑢𝑡 𝑆𝑢𝑡 , −𝑆𝑢𝑡 0,−𝑆𝑢𝑐 −𝑆𝑢𝑡, 𝑆𝑢𝑡 −𝑆𝑢𝑐 , 0 −𝑆𝑢𝑐 , −𝑆𝑢𝑐 Estado seguro das tensões 𝑆𝑢𝑡 , −𝑆𝑢𝑐 Fator de Segurança Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Critério de falha de Mohr Fator de Segurança Para os planos A e B, temos: 𝐹𝑆 ≥ 𝑆𝑢𝑡 𝜎1 𝑜𝑢 𝐹𝑆 ≤ − 𝑆𝑢𝑐 𝜎3 Pois a falha ocorre quando as linhas de carga ultrapassam os pontos A’ e B’, respectivamente, para os planos A e B. Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Critério de falha de Mohr Fator de Segurança Para o plano C, temos: 𝐹𝑆 ≥ 𝑆𝑢𝑡 𝜎 Sendo (𝜎 ) a tensão efetiva para materiais frágeis e, determinada por: 𝜎 = 𝑀𝐴𝑋 𝐶1, 𝐶2, 𝐶3, 𝜎1, 𝜎2, 𝜎3 Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Critério de falha de Mohr Se 𝜎 = 𝑀𝐴𝑋 𝐶1, 𝐶2, 𝐶3, 𝜎1, 𝜎2, 𝜎3 ≤ 0 ⇒ 𝜎 = 0 expressão de Dowling: 𝐶1 = 1 2 𝜎1 − 𝜎2 + 𝑆𝑢𝑐 + 2𝑆𝑢𝑡 𝑆𝑢𝑐 𝜎1 + 𝜎2 𝐶2 = 1 2 𝜎2 − 𝜎3 + 𝑆𝑢𝑐 + 2𝑆𝑢𝑡 𝑆𝑢𝑐 𝜎2 + 𝜎3 𝐶3 = 1 2 𝜎3 − 𝜎1 + 𝑆𝑢𝑐 + 2𝑆𝑢𝑡 𝑆𝑢𝑐 𝜎3 + 𝜎1 Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Critério de falha de Mohr Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso 𝝈𝟏 −𝝈𝟐 𝝉𝒎𝒂𝒙 −𝝉𝒎𝒂𝒙 𝑻 = 𝟒𝟎𝟎𝟎 𝑵 ∙ 𝒎 𝑻 = 𝟒𝟎𝟎𝟎 𝑵 ∙ 𝒎 𝒓 O eixo maciço de ferro fundido mostrado na figura abaixo está sujeito a um torque 𝑻 = 𝟒𝟎𝟎𝟎 𝑵 ∙ 𝒎 e cisalhamento puro Determine seu menor raio de forma que ele não falhe segundo a teoria da máxima tensão normal. Um corpo de prova de ferro fundido, testado a tração, apresenta uma tensão última 𝑺𝒖𝒕 = 𝟏𝟓𝟎 𝒌𝑷𝒂. Exercícios - 1 Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Depois que falhas ocorreram em diversas caixas de rolamento de ferro fundido, tomou-se a decisão de usar rosetas de extensômetros (stran-gages) para determinar as tensões de operação e então realizar uma análise de falha usando o critério de falha de Mohr. Durante um longo período de operação, a combinação mais crítica de tensões foi estabelecida como sendo ( 𝝈𝒙 = 𝟎 , 𝝈𝒚 = 𝟏𝟏𝟓 𝑴𝑷𝒂, 𝝉𝒙𝒚 = 𝟕𝟓 𝑴𝑷𝒂); e os limites de resistência em tração e compressão do ferro fundido foram determinados como sendo 𝑺𝒖𝒕 = 𝟏𝟔𝟎 𝑴𝑷𝒂 e 𝑺𝒖𝒄 = 𝟔𝟓𝟓 𝑴𝑷𝒂, respectivamente. Determine: (a) tensões principais 𝝈𝟏 e 𝝈𝟐 correspondentes ao estado de tensão dado. (b) Construa um diagrama de falha de Mohr, para o ferro fundido. (c) Usando os resultados obtidos nos itens (a) e (b), você poderia explicar porque as falhas estão ocorrendo nas caixas de rolamentos? Mostre seus cálculos. Exercícios - 2 Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Considere a chave de roda da figura a seguir, como feita de ferro fundido, usinada para as dimensões fornecidas. A força 𝑭 requerida para a fratura dessa peça pode ser considerada a resistência da componente da peça. Se o material utilizado é o ferro fundido 𝑨𝑺𝑻𝑴 𝒈𝒓𝒂𝒖 𝟑𝟎 , encontre a força 𝑭 com o modelo de falha de Mohr modificado. Dados: 𝑆𝑢𝑡 = 215 𝑀𝑃𝑎 𝑆𝑢𝑐 = 750 𝑀𝑃𝑎 Exercícios - 3 Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso ∅ 𝟓 𝒄𝒎 𝟓 𝒄𝒎 𝟑𝟎 𝒄𝒎 𝟒𝟎 𝒄𝒎 Exercícios - 3 Elementos de Máquinas Prof. Me. André L. Bosso
Compartilhar