Fundamentos de Extração

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FUNDAMENTOS DE EXTRAÇÃO 
A Operação de Extracção é também uma operação de separação/purificação muito comum a nível 
industrial. Na extracção, a separação do soluto da mistura de alimentação é promovida pela adição de outro 
composto (um terceiro composto no caso da alimentação ser uma mistura binária), o qual designamos por 
solvente. 
O conceito de extracção aplica-se quer a alimentações (misturas) sólidas, quer líquidas, às quais se 
pretende retirar o soluto, seja para o obter num estado mais puro por constituir o produto objecto do 
processo, seja por corresponder a uma impureza da alimentação que é necessário eliminar. 
Nesta secção trataremos exclusivamente da extracção líquido/líquido (alimentação líquida). Se a 
alimentação for uma mistura sólida o processo designa-se por lexiviação (leaching) ou extracção 
sólido/líquido. Contudo, os mecanismos físico/químicos subjacentes são iguais nos dois casos. 
A extracção (líquido/líquido e sólido/líquido) é muito comum no tratamento de minérios mas também na 
indústria alimentar, farmacêutica e de cosmética e na produção de óleos essenciais, assim como na 
purificação de correntes efluentes com vista a retirar contaminantes indesejados e tóxicos, que já existem 
em muito pequena quantidade, como por exemplo na remoção do fenol na produção de policarbonato. 
Na Extracção Líquido/Líquido a separação está relacionada com a distribuição diferenciada do soluto pelas 
duas fases imiscíveis (ou parcialmente miscíveis) em contacto. A alimentação líquida é misturada com o 
solvente da extracção e o soluto dessa alimentação vai distribuir-se de forma desigual entre o solvente que 
se adicionou e o diluente da alimentação, passando, preferencialmente, para o novo solvente que se 
adicionou. Solvente e diluente devem ser o mais imiscível possível (total ou parcialmente imiscíveis). A 
transferência de massa do soluto deve dar-se da solução de alimentação para a fase do solvente. 
É possível estabelecer um paralelismo entre Extracção Líquido/Líquido e Destilação. Em ambos os casos o 
soluto passa da fase de alimentação (corrente líquida) para a outra fase que se adiciona ou forma no 
processo (líquido ou vapor, respectivamente). O agente da separação na extracção é o novo 
líquido/solvente que se adiciona, enquanto que na destilação é o calor que se fornece ao processo, o qual 
dá origem a uma nova fase, desta vez vapor. Assim, a extracção é, normalmente, uma operação isotérmica 
enquanto na destilação existe, necessariamente, variação de temperatura ao longo do processo. 
Tabela 1: Comparação Extracção/Destilação. 
 Extracção Destilação 
1. Extracção é a Operação Unitária na qual os 
constituintes da mistura líquida são separados 
através da adição de um solvente líquido insolúvel. 
1. Os constituintes da mistura líquida são separados 
pela adição de calor. 
2. A Extracção usa a diferença de solubilidades dos 
componentes para conseguir a separação 
2. A Destilação usa a diferença de pressão de vapor 
dos componentes para conseguir a separação 
3. A Selectividade é uma medida da facilidade da 
separação. 
3. A Volatilidade é uma medida da facilidade da 
separação. 
4. Obtém-se uma nova fase líquida insolúvel por 
adição do solvente à mistura líquida inicial. 
4. Forma-se uma nova fase por adição de calor. 
5. As fases são mais difíceis de misturar e separar. 5. A mistura e separação das fases é fácil. 
6. A extracção não fornece produtos puros e requer 
outros tratamentos posteriores. 
6. Fornece produtos praticamente puros. 
7. Oferece maior flexibilidade na selecção das 
condições operatórias. 
7. Menor flexibilidade na selecção das condições 
operatórias. 
8. Requer energia mecânica para a mistura e a 
separação. 
8. Requer energia térmica. 
9. Não precisa de sistemas de aquecimento ou 
arrefecimento. 
9. Precisa de sistemas de aquecimento e 
arrefecimento. 
10. Normalmente é a segunda escolha para a 
separação dos componentes de uma mistura 
líquida. 
10. Normalmente é a primeira escolha para a 
separação dos componentes de uma mistura líquida 
Quando, para tratar uma dada mistura, tanto a destilação como a extracção são opções viáveis, a escolha 
recai, normalmente, sobre a destilação. Se é certo que a destilação é energeticamente mais exigente, 
também é certo que, normalmente, a extracção sozinha não resolve o problema tendo de ser seguida de 
uma destilação para separar o soluto do novo solvente onde está dissolvido, dado que a extracção não 
conduz, por norma, a produtos muito concentrados. 
A extracção é normalmente escolhida quando a separação por destilação da corrente original é difícil (caso 
das misturas azeotrópicas ou de volatilidade relativa próxima da unidade). Outra situação onde faz sentido 
recorrer à extracção é no tratamento de misturas aquosas pouco concentradas. Extrai-se o soluto com um 
solvente volátil e destila-se, posteriormente, a fase do solvente, com custos energéticos substancialmente 
mais baixos. 
Na extracção líquido/líquido a alimentação que contém o Soluto (composto C) a extrair é misturada com 
oSolvente do processo (composto B) o qual deve ser o mais imiscível possível com o Diluente (composto A) 
da alimentação. Em resultado deste processo produzem-se duas fases, uma rica no solvente B (Extracto) e 
outra rica no diluente A (Resíduo ou Refinado). O solvente que se selecciona para o processo de extracção 
deve ter grande afinidade com o soluto C, de tal modo que, no processo de mistura, a transferência de 
massa ocorra no sentido dos extractos, ou seja o soluto fique preferencialmente retido na fase do solvente 
B. De seguida há que deixar repousar a mistura por forma a ser possível separar as duas fases 
praticamente imiscíveis (as quais devem ter densidades diferentes) produzindo-se finalmente o extracto e o 
resíduo. 
Para projectar o equipamento de extracção recorre-se também, normalmente, ao conceito de Andar em 
Equilíbrio e, assim, supõe-se que o extracto e o resíduo resultantes de cada unidade de mistura estão em 
equilíbrio. Isso é o que está esquematizado na Figura 1, onde também se mostra um esquema do sistema 
físico onde se pode conduzir o processo de extracção: um sistema de Misturador seguido de 
um Decantador. 
 
Figura 1: Andar em equilíbrio num processo de extracção líquido/líquido. 
A extracção laboratorial é também uma operação muito comum sendo nesse caso as duas etapas do 
processo (mistura e separação de fases) conduzidas na mesma peça de equipamento, o funil de 
decantação. Veja uma operação de extracção laboratorial no pequeno vídeo em baixo. 
 
Figura 2: Separação do benzoato de sódio (água+MTBE). Vídeo da operação de extracção 
laboratorial. 
Para melhorar a recuperação do soluto no extracto e a eficiência global do processo, a extracção pode 
decorrer em vários andares em equilíbrio como esquematizado na Figura 3. O esquema da Figura 3 
corresponde a um Processo em Contra-Corrente. Na extracção não se usam, normalmente operações em 
co-corrente pois nesse caso a driving-force fica muito pequena no final do processo. No caso da extracção 
em contra-corrente a driving-force para a transferência de massa (diferença de concentração entre as duas 
fases) mantém-se praticamente constante ao longo de todo o processo. 
 
Figura 3: Extracção em contra-corrente. 
Em alternativa, usa-se frequentemente em extracção a Operação em Corrente Cruzada (como 
esquematizado na Figura 4), embora neste caso os gastos com solvente sejam mais elevados. A operação 
em corrente cruzada, implementada através de uma série de Misturadores/Decantadores (Figura 4) usa-se, 
normalmente, em unidades de baixa capacidade que, por serem multiprodutos, precisam deser mais 
flexíveis. 
 
Figura 4: Extracção em corrente cruzada. 
 ::: INÍCIO ::: 
EQUILÍBRIO LÍQUIDO/LÍQUIDO 
O projecto do equipamento de extracção líquido/líquido baseia-se na resolução dos sistemas de balanços 
mássicos e equações de equilíbrio, dado que este projecto recorre ao conceito de Andar em Equilíbrio. 
Assim, é necessário conhecer previamente as equações que descrevem o equilíbrio líquido/líquido para o 
sistema que se quer tratar. 
O equilíbrio líquido/líquido também pode ser descrito pela igualdade dos potenciais químicos (μ) das duas 
fases líquidas, tal como acontece nos sistemas líquido/vapor. Ou seja, para as fases α e β o equilíbrio entre 
as fases implica: 
 
(1) 
para os vários componentes (i) do sistema. 
No caso do equilíbrio líquido/líquido a equação (1) reduz-se a: 
 
(2) 
onde γi
α eγi
β são os coeficientes de actividade de i nas duas fases e xi 
α e xi 
β as respectivas fracções 
molares. 
Os coeficientes de actividade podem ser calculados pelo método UNIFAC ou UNIQUAC, embora neste 
portal se recorra exclusivamente ao método UNIFAC (este assunto é desenvolvido em mais detalhe na 
secção deTermodinâmica Química/Equilíbrio Líquido/ Líquido). 
Um parâmetro importante a ter em conta na selecção do solvente para a extracção é o Coeficiente de 
Partiçãoou Razão de Equilíbrio (K) do soluto entre as duas fases líquidas (solvente adicionado ao processo 
e diluente da alimentação). Este coeficiente é definido, para o componente i, como: 
 
(3) 
Na equação (3) yi designa a fracção mássica de i no extracto, enquanto xi corresponde à fracção mássica 
de ino resíduo, de acordo com a nomenclatura normalmente utilizada na extracção (quando não se coloca 
nenhum índice referimo-nos ao soluto do processo). 
Quando se define Ki para o soluto C, interessa que ele seja o mais diferente da unidade possível. 
A Selectividade do solvente B é definida como a razão entre as razões das fracções mássicas 
soluto/diluente no extracto e no respectivo resíduo em equilíbrio: 
 
(4) 
e dá uma ideia da eficácia do solvente B para separar os constituintes da alimentação (A+C), ou seja, para 
retirar C da fase do diluente. 
A Selectividade no processo de extracção é equivalente à Volatilidade na destilação. A extracção é tanto 
mais fácil quanto mais superior relativamente à unidade for β. 
Representação gráfica das relações de equilíbrio líquido/líquido 
A forma mais directa de representar as relações de equilíbrio líquido/líquido é no Diagrama 
Triangular(normalmente o triângulo equilátero) dado estarmos perante sistemas ternários (C+A+B) e as 
várias correntes serem, como tal, misturas ternárias. 
Na Figura 5 está representada num diagrama ternário a curva de equilíbrio líquido/líquido (Curva Binodal) 
que é olocus de todas as correntes de extracto (zona direita da curva) e de resíduo (zona esquerda da 
curva) em equilíbrio. Os vértices do triângulo correspondem aos componentes puros (A, B, C), e os lados às 
misturas binárias. No diagrama triangular as composições são normalmente dadas em fracções mássicas. 
O ponto P é designado por Ponto Crítico ou Plait Point e corresponde a ter um extracto e um resíduo em 
equilíbrio com a mesma composição, o que implica que, para estas condições, a extracção é impossível. No 
diagrama triangular estão também representadas as linhas que unem os extractos e os resíduos em 
equilíbrio, as quais se designam por Tie-Lines. Todos estes aspectos são mais desenvolvidos na secção 
de Termodinâmica Química/Equilíbrio Líquido/Líquido (nessa secção também se explica como 
trabalhar, ler composições e marcar correntes, num diagrama triangular). A curva de equilíbrio e as 
respectivas tie-lines traçam-se, normalmente, com base em resultados experimentais. 
 
Figura 5: Diagrama triangular (curva binodal e tie-lines). 
A curva binodal separa a zona de miscibilidade parcial dos componentes A e B (abaixo da binodal), da zona 
de miscibilidade total (acima da binodal). 
O sistema ternário representado na Figura 5 é do tipo I (uma só zona de miscibilidade parcial). Existem 
sistemas com duas ou três zonas de miscibilidade parcial, como descrito na secção de Termodinâmica 
Química . A separação é normalmente mais fácil para os sistemas tipo I. Por vezes, variando a 
temperatura, pode passar-se de um sistema tipo III a um tipo II ou tipo I. 
Para obter experimentalmente a curva binodal e respectivas tie-lines podemos proceder como se segue: 
 Preparar uma solução de A+C e juntar lentamente B até surgir turvamento. A composição da mistura nesse 
preciso momento fornece um ponto da binodal. 
 Para traçar as tie-lines é necessário preparar misturas ternárias na zona de miscibilidade parcial, deixá-las 
repousar para que ocorra a separação das duas fases em equilíbrio, recolher amostras de cada fase e 
efectuar a sua análise química. 
Outra forma de representar o equilíbrio líquido/líquido é traçar a Curva de Distribuição onde se representa a 
fracção mássica de soluto no extracto em função da fracção mássica de soluto no resíduo. A curva de 
distribuição pode obter-se directamente a partir do diagrama ternário como indicado na Figura 6. A forma da 
curva de distribuição depende do tipo de binodal (mais informação em Termodinâmica Química/ 
Equilíbrio Líquido/Líquido ). 
 
Figura 6: Curva de distribuição (construção a partir do diagrama triangular). 
No caso de A e B serem totalmente imiscíveis a curva de distribuição deve ser representada em termos de 
coordenadas isentas de soluto, Y=f(X), onde: 
- Razão mássica de soluto no extracto: 
 
 
- Razão mássica de soluto no resíduo: 
 
 
dado que os extractos não arrastam A e os resíduos não arrastam B consigo. 
A utilidade desta transformação tornar-se-á evidente na secção de Modelos Usados na Simulação 
Interactiva. 
Para o projecto do equipamento de extracção é necessário fixar as condições operatórias que se seguem: 
 Temperatura de operação; 
 Pressão de operação; 
 Caudal e composição da alimentação; 
 Tempo de residência 
 Seleccionar o solvente da extracção (muito importante). 
A temperatura deve ser suficientemente alta para que os componentes sejam todos solúveis, mas também 
suficientemente baixa para que a zona de miscibilidade parcial seja apreciável. A temperatura pode ser uma 
variável a manipular para alterar a selectividade do solvente, e ajuda ainda a controlar a viscosidade. 
Dito isto, normalmente o equipamento de extracção opera à pressão e temperatura ambiente. A pressão 
tem normalmente pouca influência no processo de extracção. 
 ::: INÍCIO ::: 
SELECÇÃO DO SOLVENTE 
O solvente ideal para um processo de extracção é aquele que tem uma grande afinidade para o soluto e 
que é totalmente imiscível com o diluente da alimentação. O solvente ideal é normalmente inatingível. 
Uma vez identificado o grupo funcional com afinidade química para o soluto (“Liquid-Liquid Extraction”, 
Robbins, 1980) a pré-selecção dos solventes possíveis é, normalmente, feita em laboratório, para se 
avaliar melhor o desempenho dos vários solventes. Os parâmetros a ter em conta são: 
 Selectividade – afinidade para o soluto C e não para o diluente A. Se a selectividade for 1 não haverá 
separação. 
 Imiscibilidade com o diluente A (deve ser o mais elevada possível). A imiscibilidade de A e B facilita a 
separação das fases. 
 Densidade – quanto maior a diferença de densidade entre solvente e diluente, mais fácil a separação das 
fases. 
 Facilidade de recuperação do solvente – o solvente tem, em geral, de ser posteriormente recuperado do 
extracto para reutilização, e também para se obter o soluto com um grau de pureza mais elevado. Esta 
recuperaçãoé, normalmente, efectuada por destilação. Assim, por esta razão, há que ter também em conta 
os seguintes parâmetros relativos ao solvente: volatilidade relativa solvente/soluto (tão alta quanto possível); 
temperatura de ebulição do solvente (tão baixa quanto possível para minimizar os custos energéticos da 
destilação); não deve haver formação de azeótropos com o soluto. 
 Outras propriedades a ter em conta – viscosidade, tensão superficial, estabilidade química, reactividade 
(não pode reagir com o diluente da alimentação), toxicidade e, finalmente o custo. 
Apresenta-se em baixo um exemplo de selecção de um solvente para a separação de ácido acético da água 
(analisando apenas o coeficiente de distribuição e a miscibilidade com a água). Os valores do coeficiente de 
distribuição levam-nos a seleccionar o n-butanol ou o acetato de etilo apesar de parcialmente miscíveis com 
a água. 
Tabela 2: Solventes para a extracção do ácido acético. 
Solvente Coeficiente de Distribuição 
(20ºC) 
Miscibilidade com Água 
(w/w% ,20ºC ) 
n-Butanol 1.6 >10 
Acetato de Etilo 0.9 10 
Metil Isobutil Cetona (MIBC) 0.7 2.0 
Tolueno 0.06 0.05 
n-Hexano 0.01 0.015 
Vejam-se na Figura 7 os diagramas de equilíbrio para dois dos solventes da Tabela 2. 
 
Figura 7: Diagramas de equilíbrio para o ácido acético. 
Como se referiu, um exemplo de uma separação que é efectuada por extracção é a separação do ácido 
acético da água, para a qual se usa, normalmente, o acetato de etilo como solvente (o ácido acético com 
elevado grau de pureza usa-se na produção de ésteres ou de acetato de celulose). Também outros ácidos 
carboxílicos são normalmente purificados recorrendo ao processo de extracção, utilizando-se, nalguns 
casos, como solvente, o benzeno. Na purificação de misturas aquosas de álcoois também se pode recorrer 
à extracção para ultrapassar o ponto azeotrópico. Outra aplicação comum da extracção é na purificação de 
aminas e também na produção de perfumes e essências (ver Flow Sheet na Figura 8). 
 
Figura 8: Produção de essências por extracção líquido/líquido. 
Nalguns casos a extracção pode ser favorecida se ocorrer simultaneamente reacção química com o soluto. 
Na secção de Aplicações e Casos de Estudo podem analisar-se alguns exemplos de extracção. 
 ::: INÍCIO ::: 
EQUIPAMENTO DE EXTRACÇÃO 
Misturadores-Decantadores 
O equipamento clássico de extracção são os Misturadores-Decantadores. Podemos ter séries de 
misturadores-decantadores operando em corrente cruzada ou contra-corrente, os quais consistem em 
tanques de agitação seguidos de tanques de decantação. No caso dos processos descontínuos, as duas 
etapas podem ocorrer no mesmo tanque. Este tipo de equipamento é usado quando o número de andares 
requerido para a separação é pequeno. Cada conjunto misturador-decantador corresponde a um andar do 
processo. Estes equipamentos são equipamentos de grande porte e, como tal, o número de unidades não 
pode ser muito elevado. Permitem tempos de residência elevados, assim como tratar caudais apreciáveis. 
A intensidade de mistura requerida depende de várias variáveis como seja a viscosidade, tensão superficial 
e diferença de densidade das fases em contacto. Uma taxa baixa de mistura dá origem a gotas grandes e, 
como tal, diminui a área interfacial dificultando a extracção. Mistura muito intensa conduz à formação de 
gotas muito pequenas o que facilita a transferência de massa mas dificulta a decantação. 
O objectivo do equipamento de extracção é misturar as duas fases, formar e manter as gotas da fase 
dispersa e, subsequentemente, separar as duas fases. Na extracção o equilíbrio é controlado pelo tamanho 
da maior gota no equipamento, enquanto que a decantação é controlada pelo tamanho da menor gota. 
Colunas de Extracção 
Quando o número de andares requerido é muito elevado a extracção tem de ser conduzida em colunas de 
extracção. Estas colunas podem ser estáticas ou agitadas. 
As Colunas Estáticas podem ser de: 
 Pratos 
 Enchimento 
 Spray 
As Colunas Agitadas podem ser de: 
 Discos rotativos 
 Pulsantes 
As colunas de extracção são sempre em contra-corrente. 
As Colunas Estáticas dependem dos Internals para criar turbulência, formar as gotas e promover a 
transferência de massa. Assim, existe um valor mínimo para o caudal da fase dispersa. As Colunas 
Agitadaspermitem maior flexibilidade. 
Um outro tipo de equipamento de extracção são os Extractores Centrífugos os quais utilizam a força 
centrífuga para facilitar quer a mistura quer a separação das fases (a transferência de massa aumenta). 
Nestes extractores o tempo de residência é normalmente baixo e o número de andares teóricos anda à 
volta de um. Este tipo de extractor é muito usado na indústria farmacêutica. 
A Tabela seguinte resume as características dos diferentes tipos de equipamento. 
Tabela 3: Características do equipamento de extracção. 
Propriedade Misturador/Decantador Extractor 
Centrífugo 
Colunas 
Estáticas 
Colunas 
Agitadas 
Nº de andares baixo baixo moderado elevado 
Caudal elevado baixo moderado moderado 
Tempo de 
residência 
muito elevado muito baixo moderado moderado 
Tensão interfacial moderada a alta baixa a moderada baixa a moderada moderada a alta 
Viscosidade baixa a elevada baixa a moderada baixa a moderada baixa a elevada 
Diferença de 
densidades 
baixa a elevada baixa a moderada baixa a moderada baixa a elevada 
Espaço ocupado elevado moderado baixo baixo 
 
Em baixo apresentam-se, esquematicamente, os vários tipos de equipamento de extracção (o misturador 
decantador foi já apresentado na Figura 1). Mais informação pode ser obtida em “Liquid Extractor Design” 
e em Seader e Henley, 2005. 
 
 
 
 
 
Nas colunas de extracção o líquido mais denso entra sempre no topo da coluna, enquanto que o mais leve 
entra na base. 
Nas Colunas Pulsantes existe um movimento alternado, de baixa amplitude, das fases que enchem a 
coluna, o que facilita a transferência de massa e a separação. Na fase ascendente o líquido leve mistura-se 
mais facilmente com a fase densa, enquanto que na fase descendente se favorece a separação das fases. 
Assim, uma coluna pulsante requer normalmente um terço dos andares das colunas não pulsadas 
equivalentes. As colunas pulsantes podem ser de pratos ou de enchimento. 
Na Tabela seguinte resumem-se as características dos diferentes tipos de extractores. 
Tabela 4: Vantagens e desvantagens dos diferentes tipos de extractores. 
Equipamento Vantagens Desvantagens 
Misturador/Decantador Eficiente 
Pé-direito baixo 
Bom contacto das fases Caudais 
elevados 
Necessita de muito espaço Nº de 
andares limitado Custos de 
instalação altos Custos de 
operação altos 
Colunas Estáticas Custos de investimento baixos 
Custo de operação baixos Nº de 
andares flexível 
Pé-direito elevado 
Eficiência menor do que 
misturador/decantador 
Colunas Agitadas Facilidade de dispersão das fases 
Custos de investimento baixos 
Dificuldades na separação de 
sistemas com diferenças de 
O nº de andares não está limitado densidade baixas 
Não admite caudais elevados 
Extractor Centrífugo Separa misturas com diferença de 
densidade baixa 
Tempo de permanência baixo 
Custos de instalação elevados 
Custos de operação ou 
manutenção elevados 
Nº de andares muito reduzido 
Seguem-se algumas fotografias de unidades laboratoriais e industriais de Extracção Líquido/Líquido. 
 
 
 
 
 
Faz parte do projecto de uma coluna de extracção a selecção de qual é a fase contínua e qual a fase 
dispersa. Normalmente a fase com menor viscosidade será a fase contínua. Adicionalmente, um doscritérios para escolher a fase dispersa é o valor do caudal. A fase a que corresponde o maior caudal é 
escolhida normalmente para fase dispersa para aumentar a área interfacial e a turbulência. 
Como se referiu anteriormente, o processo de extracção, só por si, não conduz à obtenção do produto final 
com as características desejadas. Na Figura seguinte representa-se um fluxograma de um processo de 
extracção com recuperação do solvente numa coluna de destilação de rectificação, e ainda, recuperação 
adicional do solvente transportado pelo resíduo por desabsorção (Stripping ou back extraction). O exemplo 
da figura refere-se à recuperação de ácido acético de um efluente, uma mistura aquosa com ácido acético 
(o solvente é, como referido anteriormente, o acetato de etilo). O ácido acético pode ser produzido, numa 
unidade deste tipo, com um grau de pureza de 95 a 100%. 
 
Figura 9: Recuperação do ácido acético de um efluente aquoso. 
 ::: INÍCIO ::: 
PROJECTO DE COLUNAS DE EXTRACÇÃO 
O projecto do equipamento de extracção passa pela determinação do número de andares em equilíbrio 
após definição do solvente a usar e das condições de operação (pressão e temperatura), e também pela 
determinação da altura e do diâmetro da coluna ou das características do sistema misturador/decantador. 
No caso geral de miscibilidade parcial dos componentes A e B, diluente e solvente respectivamente, os 
balanços mássicos e as relações de equilíbrio a resolver para o cálculo do número de andares teóricos 
podem representar-se no diagrama triangular. 
Para uma operação em contra-corrente (ver Figura 10) representa-se na Figura 11 o balanço mássico 
global ao extractor. Os balanços mássicos globais são representados por linhas rectas que unem as 
correntes em causa: 
 
(5) 
E1 e RN representam , respectivamente, o extracto que deixa o andar 1 onde se introduz a alimentação, e o 
resíduo que deixa o andar N onde se introduz o solvente. M representa uma corrente mistura (imaginária) 
relativa a todo o extractor. 
 
Figura 10: Extracção em contra-corrente (esquema). 
 
Figura 11: Representação dos balanços mássicos ao extractor no diagrama triangular. 
Uma vez conhecido E1 podemos determinar a composição do resíduo R1 em equilíbrio com o extracto, 
recorrendo às relações de equilíbrio. Na Figura 12 representou-se a tie line que une E1 e R1 em equilíbrio, a 
qual corresponde ao primeiro andar teórico do extractor. 
 
Figura 12: Representação de um processo de extracção em contra-corrente no diagrama triangular. 
Para determinar agora a composição de E2 recorre-se de novo aos balanços mássicos. Para tal define-se 
um ponto operatório P, designado por “Net Flow” no sentido dos resíduos, e que é definido pelo seguinte 
balanço ao extractor: 
 
(6) 
Graficamente o Net Flow P surge na intersecção do prolongamento dos segmentos de recta 
 e , de acordo com a equação (6) (ver Figura 12). Para o andar 2 do extractor (ou para qualquer 
outro andar) pode estabelecer-se o seguinte balanço mássico: 
 
(7) 
e, deste modo, E2 pode ser localizado na binodal, na zona dos extractos, no prolongamento do segmento de 
recta (ver Figura 12). 
Para localizar no diagrama triangular as restantes correntes utilizar-se-ão as relações de equilíbrio, para 
localizar os resíduos, e os balanços mássicos incluindo o Net Flow, para localizar os extractos. Cada tie 
linerepresenta um andar teórico. Traçam-se tantas tie-lines quantas as necessárias para atingir a 
composição pretendida para o resíduo (obter o grau de redução pretendido para o extractor, XF/XN). 
Genericamente, para o andar n do extractor a equação (7) pode escrever-se: 
 
(8) 
O número de tie lines corresponde ao número de andares teóricos do extractor. Este método designa-se 
porMétodo de Hunter-Nash. 
Para o cálculo dos caudais de extracto e resíduo em cada andar há que conjugar balanços mássicos 
globais e balanços mássicos ao soluto. Por exemplo, para calcular E1 e RN conhecidas as suas 
composições e o caudal de solvente e de alimentação, basta resolver simultaneamente as equações (6) 
e(9): 
Balanço mássico ao soluto 
 
(9) 
Designamos a fracção mássica de soluto nos extractos e solvente por y, e no resíduo e alimentação por x, 
como referido anteriormente (yC,S pode ser zero). Todos os balanços estabelecidos ao equipamento de 
extracção são sempre balanços mássicos. 
Um parâmetro importante do projecto é a selecção do caudal de solvente. Quanto maior o caudal de 
solvente menor o número de andares que o extractor tem de ter. Existe um valor mínimo para o caudal de 
solvente (Smínimo) o qual corresponde à existência de uma pinch zone no extractor. Significa isto que nessa 
zona tie lines e linhas dos balanços mássicos coincidem, de tal maneira que é necessário um número 
infinito de andares para ultrapassar essa região do extractor, e chegar à composição pretendida para o 
resíduo. Assim, o Caudal Mínimo de Solvente implica um Número Infinito de Andares Teóricos para o 
extractor e, como tal, o cálculo de Smínimo tem por base este pressuposto. Esta questão será abordada em 
mais detalhe na secção de“Modelos Usados na Simulação Interactiva”, para o caso de A e B serem 
totalmente imiscíveis. 
Para os casos em que a extracção é mais difícil pode-se operar com refluxo do extracto (ou do resíduo), à 
semelhança do que acontece na destilação, por forma a melhorar a separação. 
 ::: INÍCIO ::: 
DIMENSIONAMENTO DE COLUNAS DE EXTRACÇÃO 
Diâmetro da coluna 
O diâmetro da coluna de extracção tem de ser suficientemente elevado para deixar escoar as duas fases ao 
longo da coluna sem haver inundação. A estimativa do diâmetro de uma coluna de extracção é mais difícil e 
complexa do que no caso das colunas de destilação, devido ao maior número de variáveis que condicionam 
o diâmetro da coluna. Essas variáveis são: caudais, diferença de densidades das fases, tensão interfacial, 
direcção da transferência de massa, viscosidade, densidade da fase contínua e geometria dos internals. 
A forma mais correcta de determinar o diâmetro da coluna de extracção é por scale up de testes 
laboratoriais. Existem, contudo, alguns métodos aproximados para o cálculo do diâmetro de uma coluna de 
extracção os quais envolvem várias etapas: 
1. Cálculo da capacidade da coluna 
Na Figura13 esquematiza-se a ascensão das gotas da fase menos densa (dispersa) no seio da fase 
contínua que desce na coluna. 
 
Figura 13: Esquema da ascensão da fase dispersa numa coluna de extracção. 
uD é a velocidade de ascensão média das gotas da fase dispersa e uC a velocidade com que desce a fase 
contínua, as quais podem ser calculadas a partir de: 
 
(10) 
 
(11) 
Onde UD e UC são as velocidades superficiais médias, respectivamente para a fase dispersa e para a fase 
contínua e φD é a fracção volumétrica da fase dispersa. 
A velocidade média de ascensão da fase dispersa relativamente à fase contínua (ur, slip velocity) será então 
dada por: 
 
(12) 
Esta velocidade relativa está relacionada com as forças que actuam sobre a gota de líquido (atrito, 
gravidade e impulsão) e a constante de proporcionalidade dessa relação designa-se por C, a qual pode ser 
obtida através de correlações obtidas experimentalmente (ver Seader e Henley, 2006). 
 
(13) 
ρD e ρC representam, respectivamente, as densidades das fases dispersa e contínua. 
Uma alternativa à equação (13) é relacionar ur com a velocidade de ascensão das gotas isoladas (u0), 
corrigindo esta velocidade tendo em atenção a fracção volumétrica da fase dispersa: 
 
(14) 
Combinando as equações (12) e (14) obtém-se: 
 
(15) 
A equação (15) é cúbica relativamente a φD e pode ser representada graficamente comoUD/ u0=f(φD) para 
cada valor da razão UC/ u0. Um valor típico para UC/ u0 é 0.1. Na Figura 14 temos a curva de retenção (hold 
up) para uma coluna de extracção líquido/líquido, para UC/ u0=0.1. 
 
Figura 14: Curva de hold up para uma coluna de extracção líquido/líquido (Seader e Henley, 2006). 
Para um valor de UC fixo se UD aumenta o hold up na coluna aumenta (φD aumenta) até se atingir o ponto 
de inundação da coluna, como se verifica na Figura 14. φD no ponto de inundação ((φD)f) pode ser dado por: 
 
(16) 
Esta equação prevê valores para o ponto de inundação entre zero, se UD/UC igual a zero, e 0.5 se 
UC/UD igual a zero. Para UD/UC igual a 1 (φD)f =1/3. 
A resolução simultânea das equações (15) e (16) permite traçar o gráfico da Figura 15 para a variação da 
capacidade total máxima da coluna (no ponto de inundação) em função da razão das velocidades das duas 
fases. 
 
Figura 15: Efeito da razão das velocidades das fases na capacidade total máxima de uma coluna de 
extracção líquido/líquido (Seader e Henley, 2006). 
A capacidade total da coluna pode ser lida neste gráfico para cada valor de UD/UC. A maior capacidade total 
máxima ocorre para os menores valores de UD/UC. A razão das velocidades das duas fases pode ser 
calculada a partir do conhecimento dos caudais mássicos das respectivas fases (MD e MC, respectivamente 
para a fase dispersa e para a fase contínua), de acordo com a equação (17): 
 
(17) 
2. Determinação da velocidade característica u0 
u0 pode ser calculado a partir da equação (18) se se supuser que o número adimensional [(u0μCρC)/(σΔρ)] é 
constante. De acordo com Olney e Ackerman (Seader e Henley, 2006) um valor normal para este número 
adimencional, para colunas agitadas onde uma das fases é água, é 0.01. Nesse caso pode escrever-se: 
 
(18) 
Se considerarmos que a coluna opera para uma carga correspondente a 50% do ponto de inundação (o que 
é um valor normal), a capacidade total da coluna pode ser obtida lendo o valor da capacidade máxima na 
Figura 15 e dividindo por 2 esse valor. Obtém-se, assim, a soma das velocidades superficiais reais para 
50% de inundação: 
 
(19) 
3. Cálculo do caudal volumétrico total 
O caudal volumétrico total em circulação na coluna pode agora ser calculado a partir de: 
 
(20) 
4. Cálculo da área de secção recta e do diâmetro da coluna 
A área de secção recta da coluna pode, por sua vez, ser dada por: 
 
(21) 
Donde se pode facilmente extrair o Diâmetro da Coluna. 
Altura da coluna 
No que se refere à altura da coluna de extracção, se se tratar de uma coluna de pratos podemos calcula-la 
a partir de: 
 
(22) 
Onde Lp é o espaçamento entre os pratos, N o número de pratos e Htopo e Hbase são alturas de segurança 
dependentes do tempo de retenção na coluna, mas normalmente da ordem de 10 a 15% da altura da 
secção com os pratos. O espaçamento é normalmente menor do que para as colunas de destilação e varia 
entre 0.15 e 0.6 m. As perfurações dos pratos para colunas de extracção variam entre 1.5 e 4.5 mm. 
Nas colunas de enchimento e também nas colunas rotativas, a altura da coluna pode ser calculada a partir 
da definição da HETS (altura equivalente a um andar), onde já se incorpora um factor de eficiência 
correspondente à passagem do andar teórico (calculado no projecto) ao andar real. 
H=N (HETS) 
Eventualmente, seria mais exacto calcular a altura com base no conceito de HTU (height transfer unit) o 
qual é introduzido na secção de Absorção/Fundamentos mas, devido à dificuldade de calcular este 
parâmetro para os sistemas de contacto líquido/líquido, ainda se continua a usar vulgarmente o parâmetro 
(HETS) em extracção para o cálculo da altura da coluna. 
A (HETS) é função da tensão interfacial, viscosidades das fases e da diferença de densidades das duas 
fases. Existem algumas correlações empíricas para o cálculo de (HETS), para os vários tipos de colunas, 
mas o ideal, dado o grau de incerteza dessas correlações, é efectuar testes experimentais e fazer o scale 
up para o equipamento industrial considerando a relação entre (HETS) e diâmetro da coluna. O expoente, n, 
desta relação varia normalmente entre o.2 e 0.4, dependendo do sistema a tratar. 
HETS=f(Dn) 
Na falta de informação experimental podemos usar o gráfico da Figura 16 para determinar o valor de 
(HETS) para colunas rotativas, desde que a viscosidade das fases não seja superior a 1 cp. 
 
Figura 16: Scale up da HETS (Seader e Henley, 2006) - valores em polegadas. 
Para misturas muito viscosas o valor de (HETS) pode chegar aos 30 cm (24 polegadas). 
Muitas vezes os próprios fabricantes fornecem valores de (HETS) para os seus equipamentos em função 
das propriedades das fases. 
Informações mais rigorosas podem ser obtidas em Lo et al. (1983), Thornton (1992) e Strigle (1987). Na 
Tabela 5 apresentam-se valores típicos de (HETS) e da gama de velocidades superficiais características, 
para vários tipos de colunas (Seader e Henley, 2006). 
Tabela 5: HETS para diversos tipos de colunas de extracção. 
Tipo de Extractor 1/HETS, (m-1) UD+UC, (m/hr) 
Coluna de enchimento 1.5 – 2.5 12 – 30 
Coluna de pratos perfurados 0.8 – 1.2 27 – 60 
Coluna de discos rotativos 2.5 – 3.5 15 – 30 
Coluna Karr (agitada) 3.5 – 7.0 30 – 40 
No caso de colunas pulsantes a amplitude e a frequência da pulsação também são parâmetros operatórios, 
e variam normalmente como se segue: 
Amplitude – 5-25 mm 
Frequência – 100-250 ciclos/minuto 
As perfurações dos pratos, neste caso, costumam ser ligeiramente mais pequenas do que para colunas não 
pulsantes, variando entre 1.5 e 3.0 mm. 
Quando seleccionar a Extracção Líquido/Líquido 
A separação por Extracção Líquido/Líquido é normalmente atractiva e como tal a opção escolhida, quando: 
 O composto a separar existe em pequena quantidade; 
 O composto a separar tem ponto de ebulição muito elevado; 
 Se pretende separar misturas aquosas com grande percentagem de água (como a entalpia de vaporização 
da água é elevada a destilação implicaria grandes consumos energéticos); 
 Se pretende recuperar compostos sensíveis à temperatura (a extracção pode ser mais económica do que a 
destilação sob vácuo); 
 Se pretende separar compostos com ponto de ebulição muito próximos; 
 Se pretende separar misturas que dão origem a azeótropos. 
De notar, contudo, como referido anteriormente, que a operação de extracção de per si, não resolve, 
normalmente, o problema total de separação da mistura a tratar, exigindo que as correntes do extractor 
sofram outros tratamentos posteriores (veja-se os exemplos das Figuras 8 e 9). Este aspecto tem de ser 
tido em conta na análise económica do processo. 
 ::: INÍCIO ::: 
BIBLIOGRAFIA 
 Robert E. Treybal, Liquid Extraction, 2nd ed, McGraw-Hill, New York, 1963. 
 Robert E. Treybal, Mass-Transfer Operations, 3rd ed., McGraw-Hill, New York , 1981. 
 J. D. Seader and Ernest J. Henley, Separation Processes Principles, 2nd ed., J. Wiley, 2006. 
 Ernest J. Henley and J. D. Seader, Equilibrium-Stage Separation Operations in Chemical Engineering, 
Wiley, New York, 1981. 
 Phillip C. Wankat, Separation Process Engineering, 2nd ed., Prentice Hall, 2006. 
 Robbins, L.A., Liquid-liquid Extraction: a Pretreatment Process for Wastewater, CEP, pp. 58-61, 
October, 1980. 
 Lo, T.C., Baird, M.H.I. e Hanson, C., Eds., Handbook of Solvent Extraction, Wiley IntSc., N.Y, 1983. 
 Thornton, J.D., Science and Practice of Liquid-Liquid Extraction, vol 1, Claredon Press, Oxford, 1992. 
 Stigle, R.F. Jr., Random Packings and Packed Towers, Gulf Pub. Co., Houston, Tx, 1987. 
 
Outros links 
 “Extraction Technology Group” 
 “Optimize Liquid-Liquid Extraction” 
 “Counter Current Liquid-LiquidExtraction”, Calculation Code.