Memorial de calculo estrutura metalica

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PONTIFÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DE GOIÁS 
DISCIPLINA: Estruturas Metálicas, 
 
MEMORIAL DE CÁLCULO N1
GALPÃO EM ESTRUTURA METÁLICA
INTRODUÇÃO
O presente memorial apresenta especificamente os documentos relacionados ao projeto de estrutura Metálica de um galpão.
Os galpões são construções geralmente de um pavimento, constituídos de colunas regularmente espaçadas com cobertura na parte superior e, às vezes, também nas laterais, se estendendo por grandes áreas e destinados à utilização comercial, industrial, agrícola ou mesmo civil.
DADOS DA OBRA	
Localização da obra: Goiânia – GO, área afastada da zona urbana
Finalidade: Depósito para equipamentos
Características da obra: Galpão com treliça trapezoidal em 1 água, com altura dos pilares igual a 6,5 m e 5,22, vão de 16 m e comprimento de 40 metros.
Características dos materiais: Mezanino para escritório com piso em painel wall (e=40mm; 1200x2500 mm; Eternit) e cobertura em telha termo-acústica aço-filme (e=30mm; #0,43mm; EPS; Isoeste).
CONCEPÇÃO UNIFILAR DA ESTRUTURA
Para a definição do contorno da estrutura, foi levado em consideração:
Distância entre pórticos: 8000 mm, definido em sala de aula;
Pilar do mezanino: 8000 mm sabendo que considera-se vão econômico entre 6 e 8 m; 
Altura do pé direito no pórtico: 6000 mm, proposto;
Altura do pé direito no mezanino: 3000 mm, proposto;
Inclinação da cobertura: 8%, recomendado pelo fabricante da telha;
Nós da treliça: formando apoios a cada 1800 mm, em razão da telha escolhida;
Inclinação de diagonais: É recomendado que seja entre 30º e 60º;
A altura Ht para contorno da treliça em forma trapezoidal: 
De acordo com o pré-dimensionamento proposto na página 71 da apostila de estruturas de aço (Zacarias M. Chamberlain, 2004), a altura Ht requerida será obtida através dos critérios: 
Onde L é o vão do galpão
Desta forma, 1066,67 ≤ Ht ≤ 2000 mm
A altura Ht definida para a treliça foi de 1880 mm e para a segunda medida, garantindo a inclinação de 8%, 600 mm. 
Vigamento do mezanino:
O vigamento de piso deverá obedecer o critério fornecido no catálogo do fabricante de que será necessário o apoio das placas do painel a cada 1250mm.
3. PRÉ-DIMENSIONAMENTO DA ESTRUTURA 
Valendo-se dos parâmetros de pré-dimensionamento adotados em sala de aula e definidos no método do prof. Zacarias M., serão pré-dimensionados pilares (galpão e mezanino), terças, vigas principal e secundária, banzos inferior e superior, diagonais e montantes.
Pilares (externos) - Perfil I:
sendo H=6000 mm e h=altura do perfil laminado,
200 ≤ h ≤ 300 mm
Através do intervalo obtidos para h, os perfis disponíveis para tal altura na tabela Gerdau de perfis I são
o   W 200 x 15,0
o   W 250 x 17,9
o   W 310 x 21,0
Do ponto de vista estrutural, é melhor optar por uma seção de maior inércia para os pilares, sendo assim, o perfil I adotado será W 310 x 21,0.
Terças - Perfil U laminado:
Sendo H = 6000 mm e h=altura do perfil laminado
100 ≤ h ≤ 150 mm
Com o intervalo para h definido, é possível selecionar, dentre os vários perfis U da tabela do site Metálica, os perfis compreendidos entre U 4”x7,95 e U6"x12,2. Para tanto, escolheu-se também a maior inércia.
Vigas Principal e Secundária (Mezanino) - Perfil I:
Para V1: 
sendo H=8000 mm (metade de 16000 mm) e h=altura do perfil laminado,
266,67 ≤ h ≤ 400 mm
O perfil adotado foi: W 310 x 23,8 - Tabela Gerdau, com h=305 mm.
Para V2: 
 
sendo H=8000 mm (distância entre pórticos) e h=altura do perfil laminado,
266,67 ≤ h ≤ 400 mm
O perfil adotado foi: W 310 x 23,8 - Tabela Gerdau, com h=305 mm.
Obs.: A viga de coroamento seguirá o dimensionamento de V2. 
Pilares (Mezanino) - Perfil H:
sendo H=3000 mm e h=altura do perfil laminado,
100 ≤ h ≤ 150 mm
O perfil adotado foi: W 150x22,5 (H) - Tabela Gerdau.
Banzo inferior e superior - Perfil U:
O critério adotado em sala de aula para o pré-dimensionamento dos banzos (inferior e superior) foi que a seção adotada seja suficiente para comportar a instalação das diagonais e montantes que formam a treliça trapezoidal. Para tanto, dentre os perfis I disponíveis na tabela do Portal Metálicas, foi escolhido o perfil U 3” x 7,44.
Diagonais e montantes - Cantoneiras de abas iguais:
A treliça trapezoidal deste projeto terá suas diagonais e montantes representados por cantoneiras de abas iguais, escolhidos nas tabelas Gerdau referentes à barras e perfis, na seção de cantoneiras de abas iguais. Valendo-se da informação que este dimensionamento também deverá ser compatível com a o perfil dos banzos, foram escolhidas cantoneiras de L 1” x 1,73
RESUMO DE SEÇÕES: 
Pilares externos: W 310 x 21,0;
Terças de cobertura: U6"x12,2;
Vigas principais, secundárias e de coroamento: W 310 x 23,8;
Pilares do mezanino: W 150x22,5 (H);
Banzos: U 3” x 7,44;
Diagonais e montantes: L 1” x 1.1/2”;
CARREGAMENTOS
	Serão especificados cada tipo de carregamento para os elementos da estrutura, bem como sua tipologia: 
o Peso Próprio (PP); 
o Carga Permanente (CP); 
o Sobrecarga (SC); 
Os diagramas de todos os elementos solicitados e para cada carregamento serão apresentados em três figuras: diagrama de esforço normal (DEN), diagrama de esforço cortante (DEC) e diagrama de momento fletor (DMF), nesta ordem.
a) Terças:
1º - Peso próprio (PP):
Segundo perfil U6"x12,2 , o peso próprio do perfil será de 12,20 kgf/m.
	ESFORÇOS DEVIDO AO PESO PRÓPRIO - TERÇA DE COBERTURA
	NORMAL (kgf)
	CORTANTE (kgf)
	FLETOR (kgf.m)
	0
	48,80 
	97,60
2º - Carga Permanente (CP): 
De acordo com a telha escolhida, a carga admitida será de 4,80 kgf/m², para obter-se um valor por unidade linear, será adotada uma distância b1 = 1800 mm (correspondente a metade do espaçamento entre terças para cada lado) que, se multiplicada pela carga informada, resultará em 8,64 kgf/m. 
	ESFORÇOS DEVIDO À CARGA PERMANENTE - TERÇA DE COBERTURA
	NORMAL (kgf)
	CORTANTE (kgf)
	FLETOR (kgf.m)
	0
	34,56
	69,12
3º - Sobrecarga - NBR 6120:
Conforme a NBR 6120, nas coberturas comuns (telhados), na ausência de especificação mais rigorosa, deve ser prevista uma sobrecarga característica mínima de 0,25 kN/m², convertendo para 25 kgf/m² e multiplicando pela b1 = 1800 mm, tem-se: 
	ESFORÇOS DEVIDO À SOBRECARGA - TERÇA DE COBERTURA
	NORMAL (kgf)
	CORTANTE (kgf)
	FLETOR (kgf.m)
	0
	180
	360
b) Vigas - mezanino:
1º - Peso próprio (PP):
De acordo com o perfil escolhido para a viga principal do mezanino V2, o peso próprio será de 23,80 kgf/m.
	ESFORÇOS DEVIDO AO PESO PRÓPRIO - VIGA V2
	NORMAL (kgf)
	CORTANTE (kgf)
	FLETOR (kgf.m)
	0
	95,20
	190,4
2º - Carga Permanente (CP): 
Conforme as especificações de revestimento do mezanino, a carga que a viga suportará será o peso do painel wall, e = 40mm, dimensões de 1200x2500 mm e carga em kg/m de 32,00 (Eternit), para obter-se um valor por unidade linear, será adotada uma distância b1 = 1250 mm (correspondente a metade do espaçamento entre vigas secundárias para cada lado) que, se multiplicada pela carga informada, resultará em 40,0 kgf/m.
	ESFORÇOS DEVIDO À CARGA PERMANENTE- VIGA V2
	NORMAL (kgf)
	CORTANTE (kgf)
	FLETOR (kgf.m)
	0
	160
	320
3º - Sobrecarga - NBR 6120:
De acordo com o previsto para o projeto do mezanino deste galpão, o uso será para escritório, que corresponde, na tabela 2 da NBR 6120 - Valores mínimos das cargas verticais, à carga de 2 KN/m².
	ESFORÇOS DEVIDO À SOBRECARGA- VIGA V2
	NORMAL (kN)
	CORTANTE (kN)
	FLETOR (kN.m)
	0
	8
	16
c) Pórtico transversal: 
1º - Peso próprio (PP): 
Para fins de cálculo, o peso da treliça está estimado em 20 kgf/m² e, para que este valor se torne uma carga nodal linear, efetua-se a multiplicação: 20 x 8 x 1,8 = 288 kgf. No entanto, os nós das extremidades superiores apresentarão
o valor acrescido do peso próprio dos perfis metálicos referentes aos pilares. 
Obs.: 8m = espaçamento entre pórticos e 1,8 = espaçamento entre terças.
2º - Carga Permanente (CP): 
Para o pórtico transversal, a carga permanente será determinada pelo peso próprio da terça e da telha: CP = (PP terça x 2 ) + (PP telha x 8 x 1,8) CP = 247,04 kgf, como cargas pontuais 
Obs.: (PP terça x 2 ) é igual à reação de contato da terça de cobertura atuando em cada nó.
3º - Sobrecarga - NBR 6120: 
A sobrecarga considerada anteriormente e na norma para este projeto vale 0,25kN/m² , isto é: SC = 0,25 kN/m² x 8 m ; sendo 8 metade do vão. 
d) Pórtico – mezanino
1º - Peso próprio (PP): 
Para fins de cálculo, o peso da treliça está estimado em 20 kgf/m² e, para que este valor se torne uma carga nodal linear, efetua-se a multiplicação: 20 x 8 x 1,8 = 288 kgf. No entanto, os nós das extremidades superiores apresentarão o valor acrescido do peso próprio dos perfis metálicos referentes aos pilares. 
Obs.: 8m = espaçamento entre pórticos e 1,8 = espaçamento entre terças.
2º - Carga Permanente (CP): 
Para o pórtico transversal, a carga permanente será determinada pelo peso próprio da terça e da telha: CP = (PP terça x 2 ) + (PP telha x 6 x 1,8) CP = 247,04 kgf, como cargas pontuais 
Obs.: (PP terça x 2 ) é igual à reação de contato da terça de cobertura atuando em cada nó.
3º - Sobrecarga - NBR 6120: 
A sobrecarga considerada anteriormente e na norma para este projeto vale 0,25kN/m² , isto é: SC = 0,25 kN/m² x 8 m ; sendo 8 metade do vão. 
CÁLCULO DA FORÇA DEVIDO AO VENTO
Segundo a NBR 6123, a velocidade característica do vento é dada por: 
Vk = V0 . S1 . S2 . S3
Onde: V0 – Velocidade Básica do Vento;
 S1 – Fator Topográfico;
 S2 – Fator Rugosidade;
 S3 – Fator Estatístico.
 Sendo:
Fator Topográfico - S1 : 
Terreno plano ou fracamente acidentado - S1 = 1,0. 
Fator Rugosidade - S2: 
Categoria V, Classe B - S2 = 0,72.
Fator Estatístico - S3:
Adota-se S3=1,00.
Cálculo da velocidade característica do vento: 
Vk = V0 . S1 . S2 . S3
Vk = 35 . 1,0 . 0,72 . 1,0
Vk = 25,2 m/s
Cálculo da pressão dinâmica do vento: 
O cálculo da pressão dinâmica do vento é dado por: 
q = 0,613 . Vk² 
q = 0,613 . 25,2 ² 
q = 0,389 kN/m²
 Determinação dos coeficientes de pressão: 
Considerando o item 6.2.5 da norma NBR 6123:1988: 
a) duas faces opostas igualmente permeáveis; as outras faces impermeáveis: 
- vento perpendicular a uma face permeável (Vento 0º): cpi = + 0,2; 
- vento perpendicular a uma face impermeável (Vento 90º): cpi = - 0,3; 
Conferindo a Tabela 4, Coeficientes de pressão e de forma, externos, para paredes de edificações de planta retangular, e sabendo que: 
Coeficientes de pressão para vento 0º:
Conforme NBR 6123, os coeficientes de pressão são definidos para as paredes:
A1: -0,8
A2: -0,4
A3: -0,2
B1: -0,8
B2: -0,4
B3: -0,2
C: +0,7
D: -0,3
Para a cobertura, EG = -0,8 e FH = -0,4
Coeficientes de pressão para vento 90º:
Conforme NBR 6123, os coeficientes de pressão são definidos para as paredes: 
A: +0,7
B: -0,5
C1: -0,9 
C2: -0,5
D1: -0,9 
D2: -0,5
Para a cobertura, EF = -0,9 e GH = -0,4 
 
ESFORÇOS DEVIDO AO VENTO
Para as terças, vento 0º:
F = q x Cp
F = 0,389 x (0,2 – (-0,8))
F = 0,389 x 1,0
F = 0,39 kN/m 
Para as terças, vento 90º:
F = q x Cp
F = 0,389 x (-0,3 – (-0,9))
F = 0,389 x 0,6
F = 0,23 kN/m 
Para os pilares, vento 0º:
F = q x Cp
F = 0,389 x (0,2 – (-0,8))
F = 0,389 x 1,0
F = 0,39 kN/m
Para os pilares, vento 90º:
F = q x Cp
F = 0,389 x (0,2 – (-0,9))
F = 0,389 x 1,1
F = 0,43 kN/m, para as paredes
DIAGRAMAS – CARGAS DE VENTO 
Terças, vento 0º
Cargas (tf/m)
Diagrama de esforço normal (tf)
Diagrama de esforço cortante (tf)
Diagrama de momento fletor (tf.m)
Terças, vento 90º
Cargas (tf/m)
Diagrama de esforço normal (tf)
Diagrama de esforço cortante (tf)
Diagrama de momento fletor (tf.m)
Pórtico, vento 0º
Cargas (tf)
Diagrama de esforço normal (tf)
Diagrama de esforço cortante (tf)
Diagrama de momento fletor (tf.m)
Pórtico, vento 90º 
Cargas (tf)
Diagrama de esforço normal (tf)
Diagrama de esforço cortante (tf)
Diagrama de momento fletor (tf.m)
ESFORÇOS SOLICITANTES 
	Elemento 
	Msd (kgf.cm)
	Vsd (kgf)
	Nsd (kgf)
	Terça
	1024,11
	546,80
	0
	Banzo
	11320
	0
	0
	Diagonal/Montante
	0
	0
	540,00
	Pilar do pórtico 
	5930,00
	1890,00
	5490,00
	Pilar do mezanino 
	5495,00
	1890,00
	5286,00
	Viga principal
	6940,00
	3470,00
	0
	Viga secundária
	549,00
	366,00
	0
DIMENSIONAMENTO – VISUAL METAL 
Dimensionamento Perfil U Laminado – Terças de cobertura 
Propriedades do Aço
Tipo = ASTM A 36
fy = 25,00 kN/cm²
fu = 40,00 kN/cm²
fr = 11,5 kN/cm²
E = 20500 kN/cm²
G = 7892,5 kN/cm²
Propriedades geométricas do perfil
Perfil U 76,2 x 38,1 x 2,5
bf = 38,10 mm
tf = 2,50 mm
tw = 2,50 mm
d = 76,20 mm
Ag = 3,68 cm²
Peso = 2,94 kgf
Ix = 33,40 cm4
Iy = 5,23 cm4
IT = 0,08 cm4
Wx = 8,77 cm³
Wy = 1,89 cm³
Zx =(bf*tf*(d-tf))+((tw/4)*(d-2*tf)²);
Zx =(38,10*2,50*(76,20-2,50))+((2,50/4)*(76,20-2*2,50)²);
Zx = 10188,30 mm³
Zx = 10,19 cm³
Zy =(tf/10*((bf/10)-x)²)+(x²*(tf/10))+(((d-(2*tf))/10)*(x-((tw/10)/2)²))
Zy =(2,50/10*((38,10/10)-1,00)²)+(1,00²*(2,50/10))+(((76,20-(2*2,50))/10)*(1,00-((2,50/10)/2)²))
Zy = 7,68 cm³
rx = raiz(Ix/Ag)
rx = raiz(33,40/3,68)
rx = 3,01 cm
ry = raiz(Iy/Ag)
ry = raiz(5,23/3,68)
ry = 1,19 cm
h = d - 2*tf
h = 76,20 - 2*2,50
h = 71,20 mm
Comprimentos de Flambagem
Lflx = 800,00 cm
Lfly = 800,00 cm
Lb = 200,00 cm
Esforços Solicitantes
Nd = 0,00 kN
Vd = 5,47 kN
Mdx = 102,41 kN*cm
Mdy = 0,00 kN*cm
Verificação do Esforço Cortante
Análise plástica
Aw = h*tw
Aw = 71,20*2,50
Aw = 178,00 mm²
Aw = 1,78 cm²
l = h/tw
l = 71,20/2,50
l = 28,48
lp = 1,08*raiz(k*E/fy)
lp = 1,08*raiz(5,34*20500,00/25,00)
lp = 71,47
lr = 1,4*raiz(k*E/fy)
lr = 1,4*raiz(5,34*20500,00/25,00)
lr = 2316,04
Vpl = 0,60*Aw*fy
Vpl = 0,60*1,78*25,00
Vpl = 26,70 kN
l < lp
Vn = Vpl
Vn = 26,70 kN
fv = 0,9
Rd(Vd) = fv*Vn
Rd(Vd) = 0,90*26,70
Rd(Vd) = 24,03 kN
Rd(Vd) >= Vd
24,03 kN >= 5,47 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Verificação de Flexão em x
Z = Zx
Z = 10,19 cm³
W = Wx
W = 8,77 cm³
Wc = W
Wc = 8,77 cm³
Wt = W
Wt = 8,77 cm³
Mpl = Z*fy
Mpl = 10,19*25,00
Mpl = 254,71 kN*cm
Flambagem local da alma(FLA)
l = h/tw
l = 71,20/2,50
l = 28,48
lp = 3,5*raiz(E/fy)
lp = 3,5*raiz(20500,00/25,00)
lp = 100,22
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 254,71 kN*cm
Flambagem local da mesa(FLM)
l = bf/(2*tf)
l = 38,10/(2*2,50)
l = 7,62
lp = 0,38*raiz(E/fy)
lp = 0,38*raiz(20500,00/25,00)
lp = 10,88
Mr = (fy-fr)*Wc
Mr = (25,00-11,50)*8,77
Mr = 118,40 kN*cm
Mr = fy*Wt
Mr = 25,00*8,77
Mr = 219,25 kN*cm
Adota-se o menor valor de Mr
Mr = 118,40
lr = 0,62*raiz(E*Wc/Mr)
lr = 0,62*raiz(20500,00*8,77/118,40)
lr = 24,16
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 254,71 kN*cm
Flambagem Lateral com torção(FLT)
l = Lb/ry
l = 200,00/1,19
l = 167,77
lp = 1,75*raiz(E/fy)
lp = 1,75*raiz(20500,00/25,00)
lp = 50,11
Cb = 1
B1 = pi*raiz(G*E*IT*Ag)
B1 = pi*raiz(7892,50*20500,00*0,08*3,68)
B1 = 21682,20
B2 =((pi²*E)/(4*G))*(Ag*((d-tf)/10)²)/IT)
B2 = ((pi²*20500,00)/(4*7892,50))*(3,68*((76,20-2,50)/10)²)/0,08)
B2 = 16013,00
Mr =(fy-fr)*W)
Mr =(25,00-11,50)*8,77)
Mr = 118,40 kN*cm
lr =((0,707*Cb*B1)/Mr)*raiz(1+ raiz(1+((4*B2)/(Cb²*B1²))*Mr²))
lr =((0,707*1,00*21682,20)/118,40)*raiz(1+ raiz(1+((4*16013,00)/(1,00²*21682,20²))*118,40²))
lr = 212,98
lp < l <= lr
Mn = Mpl-((Mpl-Mr)*((l-lr)/(lr-lp)))
Mn = 254,71-((254,71-118,40)*((167,77-50,11)/(212,98-50,11)))
Mn = 156,24 kN*cm
Adota-se para Mn o menor valor de FLA, FLT
ou FLM e ainda segundo NBR 8800/88 (Item 5.4.1.3.1) Mn < (1,25*W*fy)
Mn <= (1,25*W*fy) -> Ok!
Mn = 156,24 kN*cm
fb = 0,9
Rd(Md) = fb*Mn
Rd(Md) = 0,90*156,24
Rd(Md) = 140,61 kN
Rd(Md) >= Mdx
140,61 kN >= 102,41 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Dimensionamento Perfil U Laminado - Banzos
Propriedades do Aço
Tipo = ASTM A 36
fy = 25,00 kN/cm²
fu = 40,00 kN/cm²
fr = 11,5 kN/cm²
E = 20500 kN/cm²
G = 7892,5 kN/cm²
Propriedades geométricas do perfil
Perfil U 76,2 x 38,1 x 2,5
bf = 38,10 mm
tf = 2,50 mm
tw = 2,50 mm
d = 76,20 mm
Ag = 3,68 cm²
Peso = 2,94 kgf
Ix = 33,40 cm4
Iy = 5,23 cm4
IT = 0,08 cm4
Wx = 8,77 cm³
Wy = 1,89 cm³
Zx =(bf*tf*(d-tf))+((tw/4)*(d-2*tf)²);
Zx =(38,10*2,50*(76,20-2,50))+((2,50/4)*(76,20-2*2,50)²);
Zx = 10188,30 mm³
Zx = 10,19 cm³
Zy =(tf/10*((bf/10)-x)²)+(x²*(tf/10))+(((d-(2*tf))/10)*(x-((tw/10)/2)²))
Zy =(2,50/10*((38,10/10)-1,00)²)+(1,00²*(2,50/10))+(((76,20-(2*2,50))/10)*(1,00-((2,50/10)/2)²))
Zy = 7,68 cm³
rx = raiz(Ix/Ag)
rx = raiz(33,40/3,68)
rx = 3,01 cm
ry = raiz(Iy/Ag)
ry = raiz(5,23/3,68)
ry = 1,19 cm
h = d - 2*tf
h = 76,20 - 2*2,50
h = 71,20 mm
Comprimentos de Flambagem
Lflx = 180,00 cm
Lfly = 180,00 cm
Lb = 180,00 cm
Esforços Solicitantes
Nd = 0,00 kN
Vd = 0,00 kN
Mdx = 113,20 kN*cm
Mdy = 0,00 kN*cm
Verificação de Flexão em x
Z = Zx
Z = 10,19 cm³
W = Wx
W = 8,77 cm³
Wc = W
Wc = 8,77 cm³
Wt = W
Wt = 8,77 cm³
Mpl = Z*fy
Mpl = 10,19*25,00
Mpl = 254,71 kN*cm
Flambagem local da alma(FLA)
l = h/tw
l = 71,20/2,50
l = 28,48
lp = 3,5*raiz(E/fy)
lp = 3,5*raiz(20500,00/25,00)
lp = 100,22
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 254,71 kN*cm
Flambagem local da mesa(FLM)
l = bf/(2*tf)
l = 38,10/(2*2,50)
l = 7,62
lp = 0,38*raiz(E/fy)
lp = 0,38*raiz(20500,00/25,00)
lp = 10,88
Mr = (fy-fr)*Wc
Mr = (25,00-11,50)*8,77
Mr = 118,40 kN*cm
Mr = fy*Wt
Mr = 25,00*8,77
Mr = 219,25 kN*cm
Adota-se o menor valor de Mr
Mr = 118,40
lr = 0,62*raiz(E*Wc/Mr)
lr = 0,62*raiz(20500,00*8,77/118,40)
lr = 24,16
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 254,71 kN*cm
Flambagem Lateral com torção(FLT)
l = Lb/ry
l = 180,00/1,19
l = 150,99
lp = 1,75*raiz(E/fy)
lp = 1,75*raiz(20500,00/25,00)
lp = 50,11
Cb = 1
B1 = pi*raiz(G*E*IT*Ag)
B1 = pi*raiz(7892,50*20500,00*0,08*3,68)
B1 = 21682,20
B2 =((pi²*E)/(4*G))*(Ag*((d-tf)/10)²)/IT)
B2 = ((pi²*20500,00)/(4*7892,50))*(3,68*((76,20-2,50)/10)²)/0,08)
B2 = 16013,00
Mr =(fy-fr)*W)
Mr =(25,00-11,50)*8,77)
Mr = 118,40 kN*cm
lr =((0,707*Cb*B1)/Mr)*raiz(1+ raiz(1+((4*B2)/(Cb²*B1²))*Mr²))
lr =((0,707*1,00*21682,20)/118,40)*raiz(1+ raiz(1+((4*16013,00)/(1,00²*21682,20²))*118,40²))
lr = 212,98
lp < l <= lr
Mn = Mpl-((Mpl-Mr)*((l-lr)/(lr-lp)))
Mn = 254,71-((254,71-118,40)*((150,99-50,11)/(212,98-50,11)))
Mn = 170,28 kN*cm
Adota-se para Mn o menor valor de FLA, FLT ou FLM e ainda segundo NBR 8800/88 (Item 5.4.1.3.1) Mn < (1,25*W*fy)
Mn <= (1,25*W*fy) -> Ok!
Mn = 170,28 kN*cm
fb = 0,9
Rd(Md) = fb*Mn
Rd(Md) = 0,90*170,28
Rd(Md) = 153,25 kN
Rd(Md) >= Mdx
153,25 kN >= 113,20 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Dimensionamento Perfil L Laminado Combinados (abas iguais)
Propriedades do Aço
Tipo = ASTM A 36
fy = 25,00 kN/cm²
fu = 40,00 kN/cm²
fr = 11,5 kN/cm²
E = 20500 kN/cm²
G = 7892,5 kN/cm²
Propriedades geométricas do perfil
Dados de uma única cantoneira
Perfil L 50,8 x 4,74
bf = 50,80 mm
tf = 6,40 mm
Ag´ = 6,06 cm²
Ix´ = 14,60 cm4
Iy´ = 14,60 cm4
x = 1,50 cm
rz = 0,99 cm
e = 14,00 mm
Dados do conjuto
Ix = 2*Ix´
Ix = 2*14,60
Ix = 29,20 cm4
Iy = 2*(Iy´+(Ag´*(x+((esp/10)/2))²))
Iy = 2*(+14,60+(6,06*(1,50+((14,00/10)/2))²))
Iy = 87,86 cm4
Ag = 2*Ag´
Ag = 2*6,06
Ag = 12,12 cm²
rx = raiz(Ix/Ag)
rx = raiz(29,20/12,12)
rx = 1,55 cm
ry = raiz(Iy/Ag)
ry = raiz(87,86/12,12)
ry = 2,69 cm
Comprimentos de Flambagem
Lflx = 250,00 cm
Lfly = 250,00 cm
Esforços Solicitantes
Nd = 54,00 kN
Nt = 0,00 kN
Verificação do Esforço de Compressão
Verificação da esbeltez do elemento (Item 5.3.5 NBR8800/88)
lx = Lflx/rx
lx = 250,00/1,55
lx = 161,06
ly = Lfly/ry
ly = 250,00/2,69
ly = 92,85
lx e ly <= 200
161,06 e 92,85 <= 200
Ok! Esbeltes verifica!
Cálculo de Q (Anexo E da NBR8800/88)
bf/tf <= 0,44*raiz(E/fy)
Qs =1
bf/tf <= 1.47*raiz(E/fy)
Qa =1
Q =Qs*Qa
Q =1,00*1,00
Q = 1,00
lx2 = (1/pi)*lx*raiz(Q*fy/E);
lx2 = (1/pi)*161,06*raiz(1,00*25,00/20500,00);
lx2 = 1,79
ly2 = (1/pi)*ly*raiz(Q*fy/E);
ly2 = (1/pi)*92,85*raiz(1,00*25,00/20500,00);
ly2 = 1,03
Curva c -> ax = 0,384
Curva c -> ay = 0,384
lx2 > 0,2
Bx =(1/2*lx2²)*(1+ax*raiz(lx2²-0.04)+lx2²)
Bx =(1/2*1,79²)*(1+0,38*raiz(1,79²-0.04)+1,79²)
Bx = 0,76
rox = Bx-raiz(Bx²*(1/lx2²))
rox = 0,76-raiz(0,76²*(1/1,79²))
rox = 0,24
ly2 > 0,2
By =(1/2*ly2²)*(1+ay*raiz(ly2²-0.04)+ly2²)
By =(1/2*1,03²)*(1+0,38*raiz(1,03²-0.04)+1,03²)
By = 1,15
roy = By-raiz(By²*(1/ly2²))
roy = 1,15-raiz(1,15²*(1/1,03²))
roy = 0,53
Adota-se o menor valor para ro
ro = 0,24
fc = 0,9
Rd(Nd) = fc*ro*Q*Ag*fy
Rd(Nd) = 0,90*0,24*1,00*12,12*25,00
Rd(Nd) = -66,38 kN
Rd(Nd) >= Nd
-66,38 kN >= 54,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Espaçadores no máximo a cada 159,45 cm
Dimensionamento Perfil H Laminado – Pilar dos pórticos
Propriedades do Aço
Tipo = ASTM A 36
fy = 25,00 kN/cm²
fu = 40,00 kN/cm²
fr = 11,5 kN/cm²
E = 20500 kN/cm²
G = 7892,5 kN/cm²
Propriedades geométricas do perfil
Perfil HP 310 x 79
bf = 306,00 mm
tf = 11,00 mm
tw = 11,00 mm
d = 299,00 mm
Ag = 100,00 cm²
Peso = 0,00 kgf
Ix = 16316,00 cm4
Iy = 5258,00 cm4
IT = 46,72 cm4
Wx = 1091,30 cm³
Wy = 343,70 cm³
Zx = 1210,10 cm³
Zy = 525,40 cm³
rx = raiz(Ix/Ag)
rx = raiz(16316,00/100,00)
rx = 12,77 cm
ry = raiz(Iy/Ag)
ry = raiz(5258,00/100,00)
ry = 7,25 cm
h = d - 2*tf
h = 299,00 - 2*11,00
h = 277,00 mm
Comprimentos de Flambagem
Lflx = 600,00 cm
Lfly = 600,00 cm
Lb = 600,00 cm
Esforços Solicitantes
Nd = 1490,00 kN
Vd = 189,00 kN
Mdx = 5930,00 kN*cm
Mdy = 0,00 kN*cm
Verificação do Esforço de Tração
Escoamento da seção bruta
ft = 0,9
Rd(Nd) = ft*Ag*fy
Rd(Nd) = 0,9*100,00*25,00
Rd(Nd) = 2250,00 kN
Ruptura da seção líquida
ft = 0,75
Rd(Nd) = ft*Ag*fu
Rd(Nd) = 0,75*100,00*40,00
Rd(Nd) = 3000,00 kN
Adota-se para Rd(Nd) o menor valor das duas verificações
Rd(Nd) = 2250,00 kN
Rd(Nd) >= Nd
2250,00 kN >= 1490,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Verificação do Esforço Cortante
Análise plástica
Aw = h*tw
Aw = 277,00*11,00
Aw = 3289,00 mm²
Aw = 32,89 cm²
Considerando Item 5.2.2 nota a da NBR8800/88
a = 4*tw;
a = 4*11,00
a = 44,00 mm
(a/h)<1
k = 4+5,34/(a/h)²
k = 4+5,34/(44,00/277,00)²
k = 215,64
l = h/tw
l = 277,00/11,00
l = 25,18
lp = 1,08*raiz(k*E/fy)
lp = 1,08*raiz(215,64*20500,00/25,00)
lp = 454,14
lr = 1,4*raiz(k*E/fy)
lr = 1,4*raiz(215,64*20500,00/25,00)
lr = 14717,70
Vpl = 0,55*Aw*fy
Vpl = 0,55*32,89*25,00
Vpl = 452,24 kN
l < lp
Vn = Vpl
Vn = 452,24 kN
fv = 0,9
Rd(Vd) = fv*Vn
Rd(Vd) = 0,90*452,24
Rd(Vd) = 407,01 kN
Rd(Vd) >= Vd
407,01 kN >= 189,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Verificação de Flexão em x
Z = Zx
Z = 1210,10 cm³
W = Wx
W = 1091,30 cm³
Wc = W
Wc = 1091,30 cm³
Wt = W
Wt = 1091,30 cm³
Mpl = Z*fy
Mpl = 1210,10*25,00
Mpl = 30252,50 kN*cm
Flambagem local da alma(FLA)
l = h/tw
l = 277,00/11,00
l = 25,18
lp = 3,5*raiz(E/fy)
lp = 3,5*raiz(20500,00/25,00)
lp = 42,09
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 30252,50 kN*cm
Flambagem local da mesa(FLM)
l = bf/(2*tf)
l = 306,00/(2*11,00)
l = 13,91
lp = 0,38*raiz(E/fy)
lp = 0,38*raiz(20500,00/25,00)
lp = 10,88
Mr = (fy-fr)*Wc
Mr = (25,00-11,50)*1091,30
Mr = 14732,60 kN*cm
Mr = fy*Wt
Mr = 25,00*1091,30
Mr = 27282,50 kN*cm
Adota-se o menor valor de Mr
Mr = 14732,60
lr = 0,62*raiz(E*Wc/Mr)
lr = 0,62*raiz(20500,00*1091,30/14732,60)
lr = 24,16
lp < l <= lr
Mn = Mpl-((Mpl-Mr)*((l-lr)/(lr-lp)))
Mn = 30252,50-((30252,50-14732,60)*((13,91-10,88)/(24,16-10,88)))
Mn = 26714,00 kN*cm
Flambagem Lateral com torção(FLT)
l = Lb/ry
l = 600,00/7,25
l = 82,74
lp = 1,75*raiz(E/fy)
lp = 1,75*raiz(20500,00/25,00)
lp = 50,11
Cb = 1
B1 = pi*raiz(G*E*IT*Ag)
B1 = pi*raiz(7892,50*20500,00*46,72*100,00)
B1 = 2,7314E6
B2 =((pi²*E)/(4*G))*(Ag*((d-tf)/10)²)/IT)
B2 = ((pi²*20500,00)/(4*7892,50))*(100,00*((299,00-11,00)/10)²)/46,72)
B2 = 11377,90
Mr =(fy-fr)*W)
Mr =(25,00-11,50)*1091,30)
Mr = 14732,60 kN*cm
lr =((0,707*Cb*B1)/Mr)*raiz(1+ raiz(1+((4*B2)/(Cb²*B1²))*Mr²))
lr =((0,707*1,00*2,7314E6)/14732,60)*raiz(1+ raiz(1+((4*11377,90)/(1,00²*2,7314E6²))*14732,60²))
lr = 208,26
lp < l <= lr
Mn = Mpl-((Mpl-Mr)*((l-lr)/(lr-lp)))
Mn = 30252,50-((30252,50-14732,60)*((82,74-50,11)/(208,26-50,11)))
Mn = 27050,20 kN*cm
Adota-se para Mn o menor valor de FLA, FLT ou FLM e ainda segundo NBR 8800/88 (Item 5.4.1.3.1) Mn < (1,25*W*fy)
Mn <= (1,25*W*fy) -> Ok!
Mn = 26714,00 kN*cm
fb = 0,9
Rd(Md) = fb*Mn
Rd(Md) = 0,90*26714,00
Rd(Md) = 24042,60 kN
Rd(Md) >= Mdx
24042,60 kN >= 5930,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Verificação de Flexão Composta
Ny = Ag*fy
Ny = 100,00*25,00
Ny = 2500,00 kN
l = h/tw;
l = 277,00/11,00
l = 25,18
Nd/(0.9*Ny) > 0,207
lp = 1,47*raiz(E/fy)
lp = 1,47*raiz(20500,00/25,00
lp = 42,09
Cálculo para Rd(Mdx)
Flambagem local da alma(FLA)
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 30252,50 kN*cm
Adota-se para Mn o menor valor de FLA ou FLT e FLM, como cálculados anteriormente em x, e ainda segundo NBR 8800/88 (Item 5.4.1.3.1) Mn < (1,25*W*fy)
Mn <= (1,25*W*fy) -> Ok!
Mn = 26714,00 kN*cm
fb = 0,9
Rd(Md) = fb*Mn
Rd(Md) = 0,90*26714,00
Rd(Md) = 24042,60 kN
Combinação das Ações
(Nd/Rd(Nd))+(Mdx/Rd(Mdx))+(Mdy/Rd(Mdy)) <= 1
(1490,00/2250,00)+(5930,00/24042,60)+(0,00/0,00) <= 1
0,66 + 0,25+0,00 <=1
0,91 <=1
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Dimensionamento Perfil H Laminado – Viga do mezanino
Propriedades do Aço
Tipo = ASTM A 36
fy = 25,00 kN/cm²
fu = 40,00 kN/cm²
fr = 11,5 kN/cm²
E = 20500 kN/cm²
G = 7892,5 kN/cm²
Propriedades geométricas do perfil
Perfil HP 310 x 79
bf = 306,00 mm
tf = 11,00 mm
tw = 11,00 mm
d = 299,00 mm
Ag = 100,00 cm²
Peso = 0,00 kgf
Ix = 16316,00 cm4
Iy = 5258,00 cm4
IT = 46,72 cm4
Wx = 1091,30 cm³
Wy = 343,70 cm³
Zx = 1210,10 cm³
Zy = 525,40 cm³
rx = raiz(Ix/Ag)
rx = raiz(16316,00/100,00)
rx = 12,77 cm
ry = raiz(Iy/Ag)
ry = raiz(5258,00/100,00)
ry = 7,25 cm
h = d - 2*tf
h = 299,00 - 2*11,00
h = 277,00 mm
Comprimentos de Flambagem
Lflx = 600,00 cm
Lfly = 600,00 cm
Lb = 600,00 cm
Esforços Solicitantes
Nd = 0,00 kN
Vd = 347,00 kN
Mdx = 6940,00 kN*cm
Mdy = 0,00 kN*cm
Verificação do Esforço Cortante
Análise plástica
Aw = h*tw
Aw = 277,00*11,00
Aw = 3289,00 mm²
Aw = 32,89 cm²
Considerando Item 5.2.2 nota a da NBR8800/88
a = 4*tw;
a = 4*11,00
a = 44,00 mm
(a/h)<1
k = 4+5,34/(a/h)²
k = 4+5,34/(44,00/277,00)²
k = 215,64
l = h/tw
l = 277,00/11,00
l = 25,18
lp = 1,08*raiz(k*E/fy)
lp = 1,08*raiz(215,64*20500,00/25,00)
lp = 454,14
lr = 1,4*raiz(k*E/fy)
lr = 1,4*raiz(215,64*20500,00/25,00)
lr = 14717,70
Vpl = 0,55*Aw*fy
Vpl = 0,55*32,89*25,00
Vpl = 452,24 kN
l < lp
Vn = Vpl
Vn = 452,24 kN
fv = 0,9
Rd(Vd) = fv*Vn
Rd(Vd) = 0,90*452,24
Rd(Vd) = 407,01 kN
Rd(Vd) >= Vd
407,01 kN >= 347,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Verificação de Flexão em x
Z = Zx
Z = 1210,10 cm³
W = Wx
W = 1091,30 cm³
Wc = W
Wc = 1091,30 cm³
Wt = W
Wt = 1091,30 cm³
Mpl = Z*fy
Mpl = 1210,10*25,00
Mpl = 30252,50 kN*cm
Flambagem local da alma(FLA)
l = h/tw
l = 277,00/11,00
l = 25,18
lp = 3,5*raiz(E/fy)
lp = 3,5*raiz(20500,00/25,00)
lp = 100,22
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 30252,50 kN*cm
Flambagem local da mesa(FLM)
l = bf/(2*tf)
l = 306,00/(2*11,00)
l = 13,91
lp = 0,38*raiz(E/fy)
lp = 0,38*raiz(20500,00/25,00)
lp = 10,88
Mr = (fy-fr)*Wc
Mr = (25,00-11,50)*1091,30
Mr = 14732,60 kN*cm
Mr = fy*Wt
Mr = 25,00*1091,30
Mr = 27282,50 kN*cm
Adota-se o menor valor de Mr
Mr = 14732,60
lr = 0,62*raiz(E*Wc/Mr)
lr = 0,62*raiz(20500,00*1091,30/14732,60)
lr = 24,16
lp < l <= lr
Mn = Mpl-((Mpl-Mr)*((l-lr)/(lr-lp)))
Mn = 30252,50-((30252,50-14732,60)*((13,91-10,88)/(24,16-10,88)))
Mn = 26714,00 kN*cm
Flambagem Lateral com torção(FLT)
l = Lb/ry
l = 600,00/7,25
l = 82,74
lp = 1,75*raiz(E/fy)
lp = 1,75*raiz(20500,00/25,00)
lp = 50,11
Cb = 1
B1 = pi*raiz(G*E*IT*Ag)
B1 = pi*raiz(7892,50*20500,00*46,72*100,00)
B1 = 2,7314E6
B2 =((pi²*E)/(4*G))*(Ag*((d-tf)/10)²)/IT)
B2 = ((pi²*20500,00)/(4*7892,50))*(100,00*((299,00-11,00)/10)²)/46,72)
B2 = 11377,90
Mr =(fy-fr)*W)
Mr =(25,00-11,50)*1091,30)
Mr = 14732,60 kN*cm
lr =((0,707*Cb*B1)/Mr)*raiz(1+ raiz(1+((4*B2)/(Cb²*B1²))*Mr²))
lr =((0,707*1,00*2,7314E6)/14732,60)*raiz(1+ raiz(1+((4*11377,90)/(1,00²*2,7314E6²))*14732,60²))
lr = 208,26
lp < l <= lr
Mn = Mpl-((Mpl-Mr)*((l-lr)/(lr-lp)))
Mn = 30252,50-((30252,50-14732,60)*((82,74-50,11)/(208,26-50,11)))
Mn = 27050,20 kN*cm
Adota-se para Mn o menor valor de FLA, FLT ou FLM e ainda segundo NBR 8800/88 (Item 5.4.1.3.1) Mn < (1,25*W*fy)
Mn <= (1,25*W*fy) -> Ok!
Mn = 26714,00 kN*cm
fb = 0,9
Rd(Md) = fb*Mn
Rd(Md) = 0,90*26714,00
Rd(Md) = 24042,60 kN
Rd(Md) >= Mdx
24042,60 kN >= 6940,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Dimensionamento Perfil H Laminado – Pilar do mezanino
Propriedades do Aço
Tipo = ASTM A 36
fy = 25,00 kN/cm²
fu = 40,00 kN/cm²
fr = 11,5 kN/cm²
E = 20500 kN/cm²
G = 7892,5 kN/cm²
Propriedades geométricas do perfil
Perfil HP 200 x 53
bf = 207,00 mm
tf = 11,30 mm
tw = 11,30 mm
d = 204,00 mm
Ag = 68,10 cm²
Peso = 0,00 kgf
Ix = 4977,00 cm4
Iy = 1673,00 cm4
IT = 31,93 cm4
Wx = 488,00 cm³
Wy = 161,70 cm³
Zx = 551,30 cm³
Zy = 248,60 cm³
rx = raiz(Ix/Ag)
rx = raiz(4977,00/68,10)
rx = 8,55 cm
ry = raiz(Iy/Ag)
ry = raiz(1673,00/68,10)
ry = 4,96 cm
h = d - 2*tf
h = 204,00 - 2*11,30
h = 181,40 mm
Comprimentos de Flambagem
Lflx = 125,00 cm
Lfly = 125,00 cm
Lb = 125,00 cm
Esforços Solicitantes
Nd = 528,00 kN
Vd = 189,00 kN
Mdx = 5495,00 kN*cm
Mdy = 0,00 kN*cm
Verificação do Esforço de Tração
Escoamento da seção bruta
ft = 0,9
Rd(Nd) = ft*Ag*fy
Rd(Nd) = 0,9*68,10*25,00
Rd(Nd) = 1532,25 kN
Ruptura da seção líquida
ft = 0,75
Rd(Nd) = ft*Ag*fu
Rd(Nd) = 0,75*68,10*40,00
Rd(Nd) = 2043,00 kN
Adota-se para Rd(Nd) o menor valor das duas verificações
Rd(Nd) = 1532,25 kN
Rd(Nd) >= Nd
1532,25 kN >= 528,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Verificação do Esforço Cortante
Análise plástica
Aw = h*tw
Aw = 181,40*11,30
Aw = 2305,20 mm²
Aw = 23,05 cm²
Considerando Item 5.2.2 nota a da NBR8800/88
a = 4*tw;
a = 4*11,30
a = 45,20 mm
(a/h)<1
k = 4+5,34/(a/h)²
k = 4+5,34/(45,20/181,40)²
k = 90,01
l = h/tw
l = 181,40/11,30
l = 16,05
lp = 1,08*raiz(k*E/fy)
lp = 1,08*raiz(90,01*20500,00/25,00)
lp = 293,41
lr = 1,4*raiz(k*E/fy)
lr = 1,4*raiz(90,01*20500,00/25,00)
lr = 9508,58
Vpl = 0,55*Aw*fy
Vpl = 0,55*23,05*25,00
Vpl = 316,96 kN
l < lp
Vn = Vpl
Vn = 316,96 kN
fv = 0,9
Rd(Vd) = fv*Vn
Rd(Vd) = 0,90*316,96
Rd(Vd) = 285,27 kN
Rd(Vd) >= Vd
285,27 kN >= 189,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Verificação de Flexão em x
Z = Zx
Z = 551,30 cm³
W = Wx
W = 488,00 cm³
Wc = W
Wc = 488,00 cm³
Wt = W
Wt = 488,00 cm³
Mpl = Z*fy
Mpl = 551,30*25,00
Mpl = 13782,50 kN*cm
Flambagem local da alma(FLA)
l = h/tw
l = 181,40/11,30
l = 16,05
lp = 3,5*raiz(E/fy)
lp = 3,5*raiz(20500,00/25,00)
lp = 42,09
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 13782,50 kN*cm
Flambagem local da mesa(FLM)
l = bf/(2*tf)
l = 207,00/(2*11,30)
l = 9,16
lp = 0,38*raiz(E/fy)
lp = 0,38*raiz(20500,00/25,00)
lp = 10,88
Mr = (fy-fr)*Wc
Mr
= (25,00-11,50)*488,00
Mr = 6588,00 kN*cm
Mr = fy*Wt
Mr = 25,00*488,00
Mr = 12200,00 kN*cm
Adota-se o menor valor de Mr
Mr = 6588,00
lr = 0,62*raiz(E*Wc/Mr)
lr = 0,62*raiz(20500,00*488,00/6588,00)
lr = 24,16
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 13782,50 kN*cm
Flambagem Lateral com torção(FLT)
l = Lb/ry
l = 125,00/4,96
l = 25,22
lp = 1,75*raiz(E/fy)
lp = 1,75*raiz(20500,00/25,00)
lp = 50,11
Cb = 1
B1 = pi*raiz(G*E*IT*Ag)
B1 = pi*raiz(7892,50*20500,00*31,93*68,10)
B1 = 1,8634E6
B2 =((pi²*E)/(4*G))*(Ag*((d-tf)/10)²)/IT)
B2 = ((pi²*20500,00)/(4*7892,50))*(68,10*((204,00-11,30)/10)²)/31,93)
B2 = 5075,64
Mr =(fy-fr)*W)
Mr =(25,00-11,50)*488,00)
Mr = 6588,00 kN*cm
lr =((0,707*Cb*B1)/Mr)*raiz(1+ raiz(1+((4*B2)/(Cb²*B1²))*Mr²))
lr =((0,707*1,00*1,8634E6)/6588,00)*raiz(1+ raiz(1+((4*5075,64)/(1,00²*1,8634E6²))*6588,00²))
lr = 291,15
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 13782,50 kN*cm
Adota-se para Mn o menor valor de FLA, FLT ou FLM e ainda segundo NBR 8800/88 (Item 5.4.1.3.1) Mn < (1,25*W*fy)
Mn <= (1,25*W*fy) -> Ok!
Mn = 13782,50 kN*cm
fb = 0,9
Rd(Md) = fb*Mn
Rd(Md) = 0,90*13782,50
Rd(Md) = 12404,30 kN
Rd(Md) >= Mdx
12404,30 kN >= 5495,00 kN
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
Verificação de Flexão Composta
Ny = Ag*fy
Ny = 68,10*25,00
Ny = 1702,50 kN
l = h/tw;
l = 181,40/11,30
l = 16,05
Nd/(0.9*Ny) > 0,207
lp = 1,47*raiz(E/fy)
lp = 1,47*raiz(20500,00/25,00
lp = 42,09
Cálculo para Rd(Mdx)
Flambagem local da alma(FLA)
l <= lp
Mn = Mpl
Mn = 13782,50 kN*cm
Adota-se para Mn o menor valor de FLA ou FLT e FLM, como cálculados anteriormente em x, e ainda segundo NBR 8800/88 (Item 5.4.1.3.1) Mn < (1,25*W*fy)
Mn <= (1,25*W*fy) -> Ok!
Mn = 13782,50 kN*cm
fb = 0,9
Rd(Md) = fb*Mn
Rd(Md) = 0,90*13782,50
Rd(Md) = 12404,30 kN
Combinação das Ações
(Nd/Rd(Nd))+(Mdx/Rd(Mdx))+(Mdy/Rd(Mdy)) <= 1
(528,00/1532,25)+(5495,00/12404,30)+(0,00/0,00) <= 1
0,34 + 0,44+0,00 <=1
0,79 <=1
Ok! Perfil suporta ao esforço solicitado!
LISTA RESUMO DE MATERIAIS
	ELEMENTO
	SEÇÃO
	COMPRIMENTO (m)
	kg/m 
	Peso (kg)
	Terça
	U 76,2 x 38,1 x 2,5
	400
	2,94
	 1.176,00 
	Banzo
	U 76,2 x 38,1 x 2,5
	192
	2,94
	 564,48 
	Diag./Mont.
	L 50,8 x 4,74 
	157,68
	4,47
	 704,83 
	Pilar do pórtico
	HP 310 x 79
	72
	79
	 5.688,00 
	Pilar do mezanino
	HP 200 x 53
	4,72
	53
	 250,16 
	Viga principal 
	HP 310 x 79
	32
	79
	 2.528,00 
	Viga secundária
	HP 310 x 79
	112
	79
	 8.848,00 
	Viga de coroamento
	HP 310 x 79
	80
	79
	 6.320,00 
	Peso das barras
	 26.079,47 
	Contraventamentos e acessórios (2kg/m²)
	 1.280,00 
	Ligações (10% do peso das barras)
	 2.735,95 
	Peso total
	 30.095,42 
TAXA DE CONSUMO DE AÇO 
Goiânia
Dezembro de 2017