Baixe o app para aproveitar ainda mais
Prévia do material em texto
Reatores com troca térmica Professora: Patrícia Caetano Reator CSTR ❖ Balanço de energia ❖ Fazendo a substituição: Reator CSTR ❖Calor adicionado ao reator (Q) ❖ Taxa de transferência do trocador para o reator: U= coeficiente global de transferência de calor A= área de troca de calor Reator CSTR ❖ Balanço de energia para o fluido refrigerante: ❖ Simplificando, temos: Reator CSTR ❖ Para grandes vazões: ❖ Resolvendo para X, temos: ❖ Substituindo no balanço de energia: Reator CSTR ❖ A equação de X pelo balanço de energia é acoplada com a equação do balanço molar para dimensionar CSTR. Exemplo 8.8 Produção de Propilenoglicol em um CSTR Adiabático Propilenoglicol é produzido pela hidrólise de óxido de propileno: Mais de 900 milhões de libras de propilenoglicol foram produzidos no ano de 2010 e o preço de venda foi de aproximadamente US$ 0,80 por libra. O propilenoglicol representa cerca de 25% dos principais derivados do óxido de propileno. A reação ocorre prontamente à temperatura ambiente, quando catalisada por ácido sulfúrico. Você é o engenheiro responsável pelo CSTR adiabático que produz propilenoglicol por este método. Infelizmente o reator está com vazamento e você precisa substituí-lo. (Você informou ao seu chefe, várias vezes, que o ácido sulfúrico era corrosivo e que o aço doce era um material de construção inadequado.) Um belo e reluzente CSTR, com capacidade de 300 galões (40,1 ft3) e saída de líquido por transbordamento, está sem uso na fábrica. Ele possui revestimento interno de vidro e você gostaria de utilizá-lo. • Neste problema serão usadas as unidades lb, s, ft3 e lbmol em vez de g, mol e m3, para que o leitor adquira mais prática em trabalhar tanto com o sistema inglês, quanto com o sistema métrico. Muitas plantas ainda utilizam o sistema inglês de unidades. Você está alimentando o reator com 43,04 lbmol/h de óxido de propileno (O.P.). A corrente de alimentação consiste em (1) uma mistura equivolumétrica de óxido de propileno (46,62 ft3 /h) e metanol (46,62 ft3 /h), e (2) água contendo 0,1% de H2SO4. A vazão volumétrica da água é 233,1 ft 3 /h, que é 2,5 vezes a vazão volumétrica da mistura de O.P.-metanol. As vazões molares de alimentação correspondentes de metanol e água são 71,87 lbmol/h e 802,8 lbmol/h, respectivamente. A água, o óxido de propileno e o metanol sofrem uma pequena redução do volume ao serem misturados (aproximadamente 3%), mas você pode desprezar esta variação nos seus cálculos. A temperatura de ambas as correntes de alimentação é 58 °F antes da mistura, mas quando ocorre a mistura das duas correntes de alimentação há uma elevação imediata de 17 °F na temperatura, devido à entalpia de mistura. A temperatura de entrada de todas as correntes de alimentação é, portanto, tomada como 75 °F. Furusawa et al. (1969) afirmam que, sob condições semelhantes àquelas nas quais você está operando, a reação é de primeira ordem em relação ao óxido de propileno e aparentemente de ordem zero em relação à agua em excesso, com a velocidade específica de reação: As unidades de E são Btu/lbmol e T está em °R. R= 1,987 Btu · lb-mol−1 · °R−1 °R = °F +459,67 Existe uma restrição importante em sua operação. O óxido de propileno é uma substância de ponto de ebulição baixo. Você percebe que não pode exceder a temperatura de operação de 125 °F com a mistura que você está utilizando para alimentar o reator; do contrário, você perderá muito óxido por evaporação através do sistema de exaustão de gás. (a)Você poderia utilizar o CSTR que está inativo para substituir o reator que está vazando, se for operar de forma adiabática? (b)Se sim, qual será a conversão do óxido de propileno a propilenoglicol? Dados: • A é o óxido de propileno (C pA = 35 Btu/lbmol · °F) • B é a água (C pB = 18 Btu/lbmol · °F) • C é o propilenoglicol (CpC = 46 Btu/lbmol · °F) • M é o metanol (C pM = 19,5 Btu/lbmol · °F) • 𝐻𝐴 𝑜(68 °F) = -66600 Btu/lbmol • 𝐻𝐵 𝑜(68 °F) = -123000 Btu/lbmol • 𝐻𝐶 𝑜(68 °F) = -226000 Btu/lbmol • Neste problema, tanto a conversão de saída como a temperatura do reator adiabático não são fornecidas. Aplicando o balanço molar e o balanço de energia, podemos resolver duas equações com duas incógnitas (X e T) Solução Solução 540 555 570 585 600 615 630 0.0 0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 C on ve rs ao (X ) T (°R) BM BE ❖ O único ponto de interseção está em 83 % de conversão e 613 °R. Nesse ponto, ambos os balanços de energia e molar são satisfeitos. ❖ Uma vez que a temperatura tem de permanecer abaixo de 125 °F (585 °R), não podemos usar o reator como está agora. ❖ Temos duas icógnitas e duas equações: T (°R) XEB XBM 550 0.217216 0.178079 565 0.378748 0.38048 575 0.501762 0.51477 585 0.620532 0.64855 595 0.723176 0.781822 605 0.804277 0.914589 615 0.864302 1.046853 ❖ Solução Gráfica 550 560 570 580 590 600 610 620 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 C on ve rs ao Temperatura (°R) BM BE ❖ O ponto de interseção está em 36.4 % de conversão e 565 °R (103.7 °F). ❖ Uma vez que a temperatura tem de permanecer abaixo de 125 °F (585 °R), agora podemos usar o reator. ❖ Solução Gráfica 550 560 570 580 590 600 610 620 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 C on ve rs ao Temperatura (°R) BM BE ❖ O ponto de interseção está em 36.4 % de conversão e 565 °R (103.7 °F). ❖ Uma vez que a temperatura tem de permanecer abaixo de 125 °F (585 °R), agora podemos usar o reator.
Compartilhar