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Projeto de Galpão Metálico Disciplina: IC642 - Estruturas Metálicas Compostas de Chapas Dobradas Professor: Profº Dr. João Alberto Venegas Requena Aluno: Hugo Machado R.A - 107140 30/06/2011 I- ESPECIFICAÇÃO TÉCNICA PARA PROJETO DA ESTRUTURA METÁLICA: 1) CARACTERÍSTICAS DA OBRA: Área da cobertura em planta(42,42 x 30,3): 1285 m² Larguras entre eixos (vãos): 6 m Comprimento total: 42,42 m Espaçamento entre Pórticos: 6,0 m Pé-direito: 6 m Cobertura: duas águas Inclinação da cobertura: 20º Pórticos: colunas e tesouras treliçadas em perfis dobrados a frio. 2) NORMAS: No cálculo será utilizada a norma de perfis dobrados a frio NBR 14762/2010. 3) MATERIAIS: 3.1) AÇO ESTRUTURAL: Perfis em chapa dobrada: Civil 300 (Fy = 300 MPa = 3000 kgf/cm²) 3.2) PARAFUSOS, PORCAS E ARRUELAS: ASTM A325: ligações principais (onde indicado) ASTM A307: ligações secundárias 3.3) SOLDAS: Eletrodos: E70XX Soldas: segundo AWS 4) CARREGAMENTOS: Peso próprio e Cargas permanentes Sobrecarga acidental: 0,25 KN/m² (25 kgf/m²) Vento: segundo NBR-6123/88 5) DEFORMAÇÕES: Para tesouras: L/300 Para terças: L/180 Para colunas: H/200 6) ACABAMENTO DAS ESTRUTURAS: Estrutura pintada com esmalte sintético dupla função. 7) TELHAS: TELHAS DA COBERTURA: aço trapezoidal,espessura 0,65mm. II) – ESTUDO DO VENTO (Segundo NBR-6123/88): 1) Pressão dinâmica: V0= 45 m/s (Campinas-SP.) S1= 1,0 (Fator Topográfico) S2 (parede)= 0,872 - Categoria 3 S2 (cobertura)= 0,932 -Classe B S3= 1,0 (Fator estatistico) Vk= V0.S1.S2.S3 Vk(parede)= 45.1,0.0,782.1 = 39,24 m/s q(parede)= 94,38 Kg/m 2 Vk(10 metros)= 38.1,0.0,83.1 = 31,54 m/s q(cob.)= 107,8 Kg/m 2 2) Coeficientes de pressão externa “cpe”: a/b=1,4 ; h/b =0,2 ;=20º 3) Coeficientes de pressão interna “cpi”: Calculados a partir do Anexo D-NBR6123 Sucção Vento à 0º = +0,2 Vento à 90º = +0,15 Sobrepressão Vento à 0º = -0,49 Vento à 90º = -0,37 4) Combinações - (Cpe – Cpi): Vento à 0º V1 -0,9-0,9 - 1- 1 Vento a 0°(cpi=+0,2) V2 +0,05 + 0,11 Vento a 0°(cpi=-0,49) +0,05 +0,11 Vento à 90º V3 -0,55-0,55 - 0,55 Vento a 90°(cpi=+0,15) - 0,55 V4 -0,03-0,03 Vento a 90°(cpi=-0,37) +1,07 +0,03 III- ESPECIFICAÇÃO TELHA DE COBERTURA E FECHAMENTO: 1) Carga máxima de Vento: q= 0,9 x 107.8 = 98,81 Kgs/m2 Espaçamento entre terças: 2,28 m. Portanto Telha Trapézio 40- esp:0,65mm. IV) – Cálculo do Pórtico: 1) Nós e Largura de influência. Nós 42;38;34;30;26;22;18 e Nós 46;50;54;58;62;66 = Largura de influência= 2,28m Nós 6;2;82;78 = Largura de influência = 1,5m Nós 4;80= Largura de influência = 2m 2) Carregamentos: 2.1) Peso Próprio e Cargas Permanentes: Peso próprio da tesoura: (4,5 kg/m²) x (6,0 m) ........................... 27 kgf/ml Peso das terças + correntes: (4,0 kg/m²) ) x (6,0) = .......................24 kgf/ml Peso das telhas: (6,25 kg/m²) x (6,0) = ...........................................37,5 kgf/ml Peso dos contraventos: (1,0 kg/m²) x (6,0)..................................... 6 kgf/ml Total: 94,5 kgf/ml - peso próprio das colunas:..............................................................20 kgf/ml -peso próprio do fechamento: longarinas+correntes:(4 kg/m²) x (6,0 m).......24 kgf/ml telhas: (6,25 kg/m²) x (6,0 m) ........................37,5 kgf/ml Total: 81,5 kgf/ml 2.2) Sobrecarga na cobertura: qsc = 25 kgf/m² x (6,0) = 150 kgf/ml 2.3)Vento V1: qcol = 1 x (94,38 Kg/m²) x (6) = 566 Kg/ml qcob = 0,9 x (107,8 Kg/m²) x (6) = 582 Kg/ml 2.4)Vento V2: qcol = 0,11 x (94,38 Kg/m²) x (6) = 62 Kg/ml qcob = 0,05 x (107,8 Kg/m²) x (6) = 32,3 Kg/ml 2.5)Vento V3: qcol = 0,55 x (94,38 Kg/m²) x (6) = 311 Kg/ml qcob = 0,55 x (107,8 Kg/m²) x (6) = 355 Kg/ml 2.6)Vento V4: qcol = 1,07 x (94,38 Kg/m²) x (6) = 606 Kg/ml qcol = 0,03 x (94,38 Kg/m²) x (6) = 17 Kg/ml qcob = 0,03 x (107,8 Kg/m²) x (6) = 19,4 Kg/ml 3-) Esforços Máximos Caracteristicos: Barras Permanente Sobrecarga VentoV1 Vento V2 Vento V3 VentoV4 Banzos Treliça 15-17 ; 67-69 -4,59 -7,24 23,15 -1,21 16,23 2,89 32-34 ; 50-52 -2,25 -3,58 13,09 -0,70 8,60 1,10 17-19 ; 65-67 -3,34 -5,25 16,06 -0,82 11,64 2,38 7-16 ; 68-83 3,36 5,26 -15,61 0,74 -12,00 -3,00 Diagonal Treliça 67-68 ; 17-16 1,08 1,71 -6,11 0,32 -3,95 -0,43 Banzos Pilares 1-2 ; 78-77 -4,81 -7,18 19,20 -0,83 18,98 -1,18 8-9 ; 71-70 3,65 6,06 -13,22 0,41 -16,83 -9,27 Diagonal Pilares 12-5 ; 74-81 1,49 2,40 -7,49 0,38 -5,55 -1,27 Diagonal Transição 15-7 ; 69-83 -2,18 -3,44 10,70 -0,55 7,66 1,48 4)Combinações conforme NBR14762/2010 4.1)Máxima Compressão Banzos Treliça ton 15-17 ; 67-69 -17,61 32-34 ; 50-52 -8,77 17-19 ; 65-67 -12,74 7-16 ; 68-83 -18,49 Diagonal Treliça 67-68 ; 17-16 -7,47 Banzos Pilares 1-2 ; 78-77 -17,48 8-9 ; 71-70 -19,91 Diagonal Pilares 12-5 ; 74-81 -6,28 Diagonal Transição 15-7 ; 69-83 -8,35 4.2) Máxima Tração Banzos Treliça 15-17 ; 67-69 27,82 32-34 ; 50-52 16,08 17-19 ; 65-67 19,14 7-16 ; 68-83 12,71 Diagonal Treliça 67-68 ; 17-16 4,18 Banzos Pilares 1-2 ; 78-77 22,07 8-9 ; 71-70 14,00 Diagonal Pilares 12-5 ; 74-81 5,78 Diagonal Transição 15-7 ; 69-83 12,80 5) Dimensionamento 5.1) Comprimento de Flambagem Barras Comp. De Flambagem (m) Ly/ Lz Lx Banzos Treliça 15-17 ; 67-69 1,14 2,28 32-34 ; 50-52 1,14 4,56 17-19 ; 65-67 1,14 4,56 7-16 ; 68-83 1,14 2,28 Diagonal Treliça 67-68 ; 17-16 0,98 0,98 Banzos Pilares 1-2 ; 78-77 1,00 3,00 8-9 ; 71-70 0,50 3,00 Diagonal Pilares 12-5 ; 74-81 0,94 0,94 Diagonal Transição 15-7 ; 69-83 1,09 1,09 5.2)Perfis Adotados Banzos de Pilares e Treliça: Perfil Adotado : U 150x50# 4,75mm Propriedades Geométricas: bf = 5 cm bw = 15 cm A = 11.23007 cm2 Ix = 349.58311 cm4 Iy = 23.97176 cm4 Ixy = 0 cm4 It = 0.84324 cm4 xc = -2.57475 cm yc = 0 cm r0 = 6.3161 cm rx = 5.57935 cm ry = 1.46103 cm Wx = 48.13537 cm3 Wy = 6.30539 cm3 Cw = 867.26663 cm6 rm = 0.475 cm m = 8.81 kg/m Diagonais de Pilares e Treliça Perfil Adotado : U 140x50# 2,66mm Propriedades Geométricas bf = 5 cm bw = 14 cm A = 6.18175 cm2 Ix = 176.63594 cm4 Iy = 14.03817 cm4 It = 0.14566 cm4 xc = -2.69724cm yc = 0 cm r0 = 6.17412 cm rx = 5.34544 cm ry = 1.50695 cm Wx = 25.72243 cm3 Wy = 3.64885 cm3 Cw = 461.6965 cm6 rm = 0.266 cm m = 4.85267 kg/m 5.3)Dimensionamento a compressão Cálculo de Ne Ney- força axial de flambagem global elástica por flexão em relação ao eixo y: Nex- força axial de flambagem global elástica por flexão em relação ao eixo x: Nez-força axial de flambagem global elástica por torção: Nexz força axial de flambagem global elástica por flexo-torção Ne– Menor entre Ney e Nexz Barras Forças de Flambagem(KN) Força Critica(KN) Nex Ney Nez Nexz Ne Banzos Treliça 15-17 ; 67-69 1326,07 363,70 492,58 453,43 363,70 32-34 ; 50-52 331,52 363,70 492,58 274,26 274,26 17-19 ; 65-67 331,52 363,70 492,58 274,26 274,26 7-16 ; 68-83 1326,07 363,70 492,58 453,43 363,70 Diagonal Treliça 67-68 ; 17-16 3596,23 287,45 274,40 270,17 270,17 Banzos Pilares 1-2 ; 78-77 765,94 472,67 591,40 468,88 468,88 8-9 ; 71-70 765,94 1890,68 1877,48 697,64 697,64 Diagonal Pilares 12-5 ; 74-81 3908,80 312,44 295,71 291,19 291,19 Diagonal Transição 15-7 ; 69-83 2907,01 232,36 227,42 223,82 223,82 Cálculo de Nc,Rd Barras Força Resistente de Cálculo(KN) λ0 χ Aef Ncrd Banzos Treliça 15-17 ; 67-69 0,96 0,68 11,23 190,52 32-34 ; 50-52 1,11 0,60 11,23 167,89 17-19 ; 65-67 1,11 0,60 11,23 167,89 7-16 ; 68-83 0,96 0,68 11,23 190,52 Diagonal Treliça 67-68 ; 17-16 0,83 0,75 5,27 98,85 Banzos Pilares 1-2 ; 78-77 0,85 0,74 11,23 207,83 8-9 ; 71-70 0,69 0,82 11,23 229,37 Diagonal Pilares 12-5 ; 74-81 0,80 0,77 5,23 100,16 Diagonal Transição 15-7 ; 69-83 0,91 0,71 5,36 94,73 5.4)Dimensionamento a tração Barras Força resistente de Calculo Ntrd (KN) Banzos Treliça 15-17 ; 67-69 306,27 32-34 ; 50-52 306,27 17-19 ; 65-67 306,27 7-16 ; 68-83 306,27 Diagonal Treliça 67-68 ; 17-16 168,59 Banzos Pilares 1-2 ; 78-77 306,27 8-9 ; 71-70 306,27 Diagonal Pilares 12-5 ; 74-81 168,59 Diagonal Transição 15-7 ; 69-83 168,59 Conclusão: Comparando os esforços solicitantes com os resistentes, todos os perfis atendem ao dimensionamento. Banzo adotado= U 150x50# 4,75mm Diagonal adotado= U 140x50# 2,66mm V) – VERIFICAÇÃO DAS TERÇAS 1) TERÇAS TÍPICAS – Vão = 6 metros - Inclinação = 20º - Correntes: 02 linha de correntes. - Espaçamento entre terças : 2,28 m - Perfil adotado: U (165x60#4.75) 1.1) Carregamentos e Esforços: 1.1.1) Peso Próprio e Cargas Permanentes. - peso terças + correntes 10 kg/m - Cp (telhas): 6,25 kg/m² x (2,28) = 9,5kg/m 19, 5 kg/m Mx = 19,5 x (cos 20) x (6)²/8 = 82,45Kg.m = 82,45 kN.cm My = 4,7 kN.cm 1.1.2) Sobrecarga qsc = 25 kg/m² x (2,28) = 57 kg/m Mx = 57 (cos 20º) x (6)²/8 = 241 kg.m = 241 kN.cm My = 13,81 kN.cm 1.1.3) Homem de Manutenção: Mx = 100 x (cos 20º) x (6/4) = 141 Kg.m = 141kN.cm My = 0 1.1.4) Vento de sucção: qx = -0,9 x (107,8 Kg/m²) x (2,28) = -221Kg/ml Mx= -221 x (6)²/8 = 994 kN.cm My = 0 1.1.5) Vento de sobrepressão: qx = 0,05 x (107,8 Kg/m²) x (2,28) = 12,29 Kg/ml Mx= 12,29 x (6)²/8 = 55 kN.cm My = 0 1.1.6) Combinações: 1.1.6.1) 1,25 PP + 1,5 SC + 1,4.0,6.VSobrepressão: Mx = 510kN.cm My = 26,6kN.cm 1.1.6.2) 1,0.PP+1,4.V.SUCÇÃO: Mx = 1309 kN.cm My = 4,7 kN.cm 1.2)Perfil da Terça Perfil U 165 x60 # 4,75 -Caracteristicas geométricas: bf = 6 cm bw = 16.5 cm A = 12.79 cm2 Ix = 495.26 cm4 Iy = 41.21 cm4 Ixy = 0 cm4 It = 0.96031 cm4 xg = -1.23cm yg = -8.0125 cm xc = -3.25588 cm yc = 0 cm r0 = 7.24755 cm rx = 6.22134 cm ry = 1.79473 cm Wx = 61.81 cm3 Wy = 9.10 cm3 Cw = 1776.79 cm6 1.2.1)Cálculo do Momento Resistente em X. 1.2.1.1)Verificação quanto ao inicio de escoamento da seção efetiva. MRd=Wef fy / 1,1 Calculo de Wef Cálculo das Larguras Efetivas Largura efetiva mesa Elemento AL b= 5,05 cm σ1= -30 kN/cm2 σ2= -30 kN/cm2 ψ= 1 k= 0,43 λp(b=5,05 t=0,475 k=0,43 σ=30 ): λp=0,660976 [λp ≤ 0,673] Portanto b=bef= 5,05 cm Largura efetiva alma Elemento AA b= 14,6 cm σ1= -30 kN/cm2 σ2= +30 kN/cm2 ψ= -1 k= 12 λp(b=14,6 t=0,475 k=12 σ=30 ): λp=0,17 [λp ≤ 0,673] Portanto b=bef= 14,6 cm Como b=bef W=Wef=61,81 cm3 MRd=Wef fy / 1,1 = 61,81 x 30 / 1,1 = 1685 kN.cm 1.2.1.2)Verificação quanto à Flambagem Lateral com torção. Mrd= χfltWeffy/1,1 Calculo de χflt Ney= 203,392 kN Nez= 307,558 kN Me= 1812,684 kN.cm λ0= 1,011 χflt = 0,794 Calculo de Wef e MRd: Como σ=0,794 x 30 = 23,82 kN/cm2 b=bef W=Wef Mrd= χfltWeffy/1,1= 0,794 x 61,81 x30 / 1,1 = 1338 kN.cm 1.2.1.3)Verificação quanto à Flambagem distorcional Não se aplica 1.2.1.4)Cortante resistente h= 14,6 cm barra sem enrijecedor de alma kv= 5 h/t= 30,737 1,08(E.kv/fy)^0,5= 62,35 h/t <= 1,08(E.kv/fy)^0,5 Vrd=0,6 x 30 x14,6 x 0,475 /1,1= 113,48 kN 1.2.2)Cálculo do Momento Resistente em Y. 1.2.2.1)Verificação quanto ao inicio de escoamento da seção efetiva. MRd=Wef fy / 1,1 Calculo de Wef Como k>0,43 e já verificado anteriormente W=Wef Portanto MRd=Wef fy / 1,1 = 9,1 x 30 / 1,1 = 248 kN.cm 1.2.2.2)Verificação quanto à Flambagem Lateral com torção. Não se aplica pois o eixo é de menor inércia. 1.2.2.3)Verificação quanto à Flambagem distorcional Não se aplica 1.3) Dimensionamento das terças.(segundo NBR-14762/2010) 1.3.1) Flexão Composta (1309/1338) + (4,7/248) = 0,99 < 1,0 ok! 1.3.2) Momento Fletor e Cortante Combinados Verificação a 0,75m (562/1338)2 + (5 /113,48)2 = 0,17 < 1 ok!! 1.4)Verificação da Flecha Máxima: Combinações de Acordo com Anexo A-Nbr 14762/2010 Flecha 1: f= 5.M.l2/48.E.I onde: M=Mpp+Msc+0,4Mhom+ Vsob= 393,35kN.cm L=600 cm E=20000 KN/cm2 I=495,26 cm4 Portanto flecha : f = 5x393,35x6002/ 48. (20000).(495,26)=1,48< L/180 ok!! Flecha 2: f= 5.M.l2/48.E.onde: M=Mpp+ Vsuc= - 911,55kN.cm L=600 cm E=20000 KN/cm2 I=495,26 cm4 Portanto flecha : f = 3,45 < L/120 ok!! Portanto Perfil adotado para terças: U 165x60#4,75 VI) – VERIFICAÇÃO DAS TERÇAS DE CONTRAVENTAMENTO 1) TERÇAS TÍPICAS – Vão = 6 metros - Inclinação = 20º - Correntes: 02 linha de correntes. - Espaçamento entre terças : 2,28 m - Perfil adotado: 2U (165x60#4.75) 1.1) Carregamentos e Esforços: Momentos = Mesmos valores encontrados para terça típica Normal Máxima= 59 kN x 1,4 =82,6kN 1.2)Perfil da Terça Perfil 2U 165 x60 # 4,75 -Características geométricas: bf = 6 cm bw = 16.5 cm A = 25.59 cm2 Ix = 989.73 cm4 Iy = 121.50 cm4 Ixy = 0 cm4 It = 1.92 cm4 xg = -5.76054 cm yg = -8.0125 cm xc = 0 cm yc = 0 cm r0 = 6.58958 cm rx = 6.21889 cm ry = 2.178 cm Wx = 123.52 cm3 Wy = 21.07 cm3 Cw = 7633.31 cm6 1.2.1)Cálculode Momento Resistente em X e Y Como-se dobrou a seção das terças vamos considerar que os momentos resistentes dobraram. Portanto Mx=2676kN.cm My= 496kN.cm 1.2.2)Cálculo da Normal Resistente de Compressão. Cálculo de Ne Barras Forças de Flambagem(KN) Força Critica(KN) Nex Ney Nez Nexz Ne Terça de Contravento 542,13 598,97 1210,60 542,13 542,13 Cálculo de Nc,Rd Barras Força Resistente de Cálculo(KN) λ0 χ Aef Ncrd Terça de Contravento 1,19 0,55 25,59 353,67 1.3) Dimensionamento das terças.(segundo NBR-14762/2010) 1.3.1) Flexão Composta (82,6/353,67) + (1309/2676) + (4,7/496) = 0,73 < 1,0 ok! Portanto Perfil adotado para terças de Contraventamento: 2U 165x60#4,75 VII) – Estimativa de Peso da Estrutura Pórticos = 7820 Kgs Terças e Longarinas = 13280 Kgs Contraventamentos e Tirantes, Mão Francesa = 2950 Kgs Pilares do Oitão= 2000 Kgs Peso/ m2 = 26050/1285 =20,2 Kg/m2 +- 3% VIII) – Projeto de Arquitetura IX) – Projeto Estrutural
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