05 FundacoesProfundas 01 CapacidadedeCarga

Prévia do material em texto

Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 39 
6 - Capacidade de Carga de Fundações Profundas 
 
 
 
ESTIMATIVA DE CAPACIDADE DE CARGA ADMISSÍVEL 
 
A capacidade de carga de ruptura de fundações profundas, com objetivo de evitar seu 
colapso ou o escoamento do solo que lhe confere sustentação, é definida pelo menor dos dois 
valores seguintes: 
 
a) resistência estrutural do material que compõe o elemento de fundação; 
b) resistência do solo que lhe confere suporte. 
 
O conceito de carga de ruptura é relativamente diverso, dependendo da definição do seu 
autor. Segundo Décourt a carga de ruptura “é definida como sendo a carga corresponde a 
deformação de ponta (ou do topo) da estaca correspondente ao valor de 10% de seu diâmetro, no 
caso de estacas de deslocamento (grande ou pequeno) e de estacas escavadas em argilas, e de 
30% de seu diâmetro, no caso de estacas escavadas em solos granulares”. 
Neste contexto, normalmente a situação mais frágil é aquela que envolve a resistência do 
solo. Fato este que não é de difícil identificação em situações onde (1) um mesmo elemento de 
fundação, com comprimentos diferentes, colocado em um mesmo solo, apresenta capacidades de 
carga distintas (Pb > Pa); e, por outro lado, (2) um mesmo elemento de fundação, com igual 
comprimento, porém executado em solos diferentes, pode também apresentar capacidades de 
carga distintas (PII � PI), conforme ilustra a Figura abaixo. 
 
 
Por esta razão, por si mesma comprovada, é extremamente prudente e não recomendável 
que a capacidade de carga admissível de elementos de fundação não deve ser pré-fixada a partir – 
exclusivamente – da capacidade resistente estrutural do elemento. Esta situação pode servir como 
referencia inicial para uma estimativa preliminar do número de elementos necessários (número 
de estacas para absorver a carga de um pilar, por exemplo), mas a capacidade de carga admissível 
final continuará dependendo de dados do solo e da profundidade de implantação do elemento, 
além do tipo da estaca. (Giugliani, E., 2006 - Notas de Aula - Estruturas de Concreto Armado III 
- Departamento de Engenharia Civil, PUCRS) 
Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 40 
 A capacidade de carga última Pu de uma fundação profunda do tipo estaca (em tubulões 
despreza-se frequentemente o atrito lateral) se compõe de duas parcelas: A resistência de atrito 
lateral (Psu) e a resistência de ponta (Pbu ) 
 
Pu = Psu + Pbu 
 
 Se, no entanto, por qualquer motivo (por exemplo: adensamento de uma camada 
compressível), o movimento relativo so1o-estaca é ta1 que o solo se desloca mais que a estaca, 
ocorre o chamado atrito negativo (solo sobre a estaca), o qual sobrecarrega a estaca. Isto pode 
ocorrer quando proveniente da carga do aterro ou ocasionado pelo aumento das pressões efetivas 
devidas a um rebaixamento do nível do lençol d'àgua. 
 
Os dois terrnos Psu e Pbu, reconhece-se, são difíceis de serem avaliados corretamente. 
Daí o grande número de fórmulas, baseadas em hipóteses mais ou menos questionáveis. 
 
 ESTACAS DE PONTA OU FLUTUANTE: 
 Se Pbu » Psu diz-se que a estaca trabalha de ponta e se Psu » Pbu diz-se que a estaca 
trabalha por atrito (é a chamada estaca flutuante). 
 
 
6.1 – Determinação da Capacidade de Carga 
 
 A determinação da capacidade de carga de uma estaca isolada pode ser feita por 
fórmulas estáticas (teóricas ou empíricas), fórmulas dinâmicas, ou provas de carga. Existem 
várias teorias de capacidade de carga, devidas a diferentes autores. 
 
• Prova de Carga 
A avaliação da carga de ruptura de uma estaca pode ser feita através da interpretação das 
curvas carga-recalque obtidas de provas de carga estáticas executadas por diversos métodos. 
Entre eles podem ser citados o prescrito na NBR-6122, o de Davisson e o de Van der Veen... 
 A utilização deste procedimento, no entanto se justifica para grandes obras ou para 
aquelas em que há muita incerteza no seu dimensionamento. 
 
 
 
• Formulação Estática 
 Utiliza-se de métodos convencionais da Mecânica dos Solos para a avaliação, a partir de 
parâmetros previamente determinados 
 
• Formulação Dinâmica 
 Utiliza-se de dados obtidos no campo, na cravação da estaca 
 
 Adiante apresentaremos uma formulação conceitual básica, para o dimensionamento de 
estacas (em geral), que nem sempre é possível de se aplicar: Utilizaremos - como será visto no 
A interpretação destas verificações não 
serão abordadas neste curso, que se propõe 
a fazer uma introdução à prática da 
Engenharia de Fundações. 
Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 41 
item seguinte - diferentes Métodos de Cálculo que nos possibilitarão tal avaliação 
(quantificação), de uma forma eminentemente prática - 6.4 - Métodos Diretos para Cálculo da 
Capacidade de Carga por meio do SPT. 
 
Formulação Teórica-Conceitual 
 (Segundo Poulos e Davis em “Pile Foundation Analysis and Design - 1980) 
 
Nesta formulação apresentada é utilizada a nomenclatura para atrito e coesão: 
ϕ a → ângulo de atrito estaca - solo Ca → adesão (coesão) estaca - solo 
ϕ a’→ ângulo de atrito efetivo estaca-solo Ca’→ adesão efetiva estaca -solo 
ϕ u → ângulo de atrito do solo não drenado Cu → adesão do solo não drenada 
ϕ ’ → ângulo de atrito efetivo do solo C’ → adesão efetiva do solo 
 
 
6.2 - Formulação Estática 
 
 Essas fórmulas, de emprego mais recente que as dinâmicas, baseiam-se nas 
caracteristicas do terreno, as quais deverão ser determinadas experimentalmente em cada caso. 
 Duas circunstâncias levaram ao seu estabelecimento: 
 * uma resultou das críticas e restrições que recaem sobre as fórmulas dinâmicas 
 * e outra foi o aparecimento dos tipos de estacas moldadas "in loco", às quais não se 
aplicam .as fórmulas de cravação. 
 
 A capacidade de carga de uma estaca, Pu, compõe-se de duas parcelas a resintência de 
atrito lateral, Psu, e a resistência de ponta, Pbu. 
 
Pu = Psu + Pbu - W 
↓ ↓ ↓ ↓ 
Capacidade de Resistência relativa Resistência. Peso da 
carga “última” ao Atrito Lateral relativa a Base estaca 
 
 Para o cálculo da resultante de reação do solo (força de reação – referido aqui como 
capacidade de carga) utilização do conceito de tensão = força/área, tendo como conseqüência a 
expressão para a força de reação = tensão solo/estrutura * área. Observe nas expressões abaixo: 
 
Parcela devido ao Atrito Lateral - Psu 
 
Psu = P aL dzτ0� Resistência (tensão) de cisalhamento ao longo de toda a área 
 L = Perímetro 
 
 τa = Ca + σu tgϕa 
 ↓ ↓ ↓ 
 resistência ao adesão tensão ângulo de atrito 
 cisalhamento solo normal entre solo - estrutura 
 solo - estaca estaca entre solo-estaca 
 
A tensão normal entre solo-estaca pode ser determinada a partir da tensão vertical: 
 
σu = Ks σv , sendo Ks o coeficiente de pressão lateral 
 
Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 42 
Então a Resistência ao Atrito Lateral pode ser escrito: 
 
Psu = P
L
0
� ( ca + σσσσv Ks tg ϕϕϕϕa ) dz 
 
ou de uma forma mais simples, e prática, podemos escrever: 
 
 
 
 
Parcela devido a Capacidade de Suporte da Base - Pbu 
 
Pbu → determinado a partir de teorias de capacidades de carga dos solos 
 
Pbu = Ab ( cNc + σσσσvbNq + 0,5γγγγdNγγγγ )sendo σvb = γ h (sobrecarga) 
 Parcela 0,5 γ d Nγ : Muito pequeno - d - neste tipo de fundação 
 
ou de uma forma mais simples, e prática, podemos escrever: 
 
 
 
 
SOLOS COM RESISTÊNCIA NÃO-DRENADAS E DRENADAS 
(ARGILAS SATURADAS, AREIAS, ...) 
Fazendo agora uma avaliação das condições de capacidade de carga em termos de resistência não 
drenada e resistência drenada, temos: 
 
 Para condição não drenada ou carregamento rápido 
 c , ϕ , ca , γ → não drenado 
 σv , σvb , → Tensão total 
 Para areias ou carregamento lento 
 c’, ϕ’, ca′, γ′ →drenado 
 σv′ , σvb′, → tensões efetivas 
 
 
6.2.1 - Capacidade de carga em argilas 
 
 6.2.1.1 - Não drenado 
 
ϕu = 0 
ϕa = 0 Pu = P c dz A c N Wa b u c vb
L
. . ( )+ + −� σ
0
 
Nq = 1 ↓ ↓ 
Nγ = 0 adesão coesão 
 não não 
 drenada drenada 
Psu = Afuste ×××× fu → atrito lateral médio 
Pbu = Abase ×××× qu → resistência de ponta. 
Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 43 
No caso de fundações profundas em estacas temos um pequeno diâmetro, logo: 
 
 Ab.σvb ≈ W → P c dz A c Na b u c
L
. +�
0
 
 
 tipo estaca 
Os valores de ca é função do tipo solo 
 métodos de instalação 
 
como exemplos Argila Mole cu < 24 kpa 
c
c
a
u
= 1 ca = cu então ca = 24 kPa 
 Argila rija ca < cu 
 por ex. cu = 75 kPa 
 
ca
cu
= 0 6. então ca = 45 kPa 
 
 6.2.1.2 - Drenado 
 
Pu = � −+
L
qvbbasv WNAdztgKP
0
).().( σϕσ 
 
σvb ’ Nq = Parcela devido a sobrecarga na base 
Ks tg ϕa’ = β = ( 1 - sen ϕ’) tgϕ’ → ângulo de atrito efetivo 
 
 
6.2.2 - Capacidade de carga em areias 
 
 A resistência não necessariamente cresce linearmente com a profundidade a partir de 
determinada profundidade. 
 
 Independente da forma da estaca a capacidade de carga de uma fundação profunda é 
função da: (Densidade relativa e instalação) 
 
 Se CNc = 0 
 0.5 γ d Nγ = 0 ∴ Valor pequeno, então: 
 
Pu FwP v Ks tg a dz Ab vb Nq W
L
= +
−
� ( ` . ) ( ` )σ φ σ
0
 
 
 Onde Fw é um fator de correção para a forma cônica 
 
Os valores do ângulo de atrito são diferentes após a execução da escavação: 
 ϕ’1 = ângulo antes da estaca 
 ϕ = ϕ’1 + 40 estaca cravada 
 2 
 ϕ = ϕ’1 - 3 estaca moldada 
 
Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 44 
Valor de ângulo em função do N-SPT, segundo Kishida: 
 ϕ’1 = 20 15N o+ 
 
 
6.3 - Formulação Dinâmica 
 
 Avaliam a capacidade de carga das estacas, valendo-se dos elementos obtidos durante a 
cravação. Não servem, pois, para as estacas "in situ". 
 
 Todas elas partem da medida da nega, que é a penetração que sofre a estaca ao receber um 
golpe do pilão, no final da cravação. Observe-se que a nega é uma condição necessária, mas 
não suficiente para se conhecer a capacidade de carga de uma estaca. 
 
Se a ponta da estaca está em uma formação muito pouco permeável, desenvolvem-se 
pressões neutras, que dissipadas ao longo do tempo faz com que a '"nega aumente". Se a ponta da 
estaca destrói a estrutura do solo e esta se recupera com o tempo (fenômeno análogo à 
tixotropia), a "nega pode diminuir". Terzaghi cita o caso que ocorreu em uma vasa, que após a 
recravação a estaca não resistia a 9 t, enquanto que 3 meses depois ela poderia suportar 100 t. 
 
Gonçalves e outros (2007) fazem uma reflexão a cerca do Ganho de Capacidade de 
Carga com o Tempo (Efeito Set-Up): ...Durante a cravação de estacas em solos coesivos, a 
perda de resistência provocada pelo amolgamento e pelo excesso de poropressão, resultante das 
distorções na estrutura da argila, é bem conhecida em nosso meio geotécnico. Porém, muitas 
obras continuam utilizando comprimentos de estacas muito acima do necessário por não levarem 
em consideração o ganho de resistência (set up), provocado pela reconsolidação da argila ao 
redor da estaca. Quando a estaca é cravada em areia, o efeito da distorção na sua estrutura sob 
condições não drenadas, pode ser bem problemático, dependendo da sua granulometria e 
compacidade... 
 
 A dedução das fórmulas dinâmicas baseia-se na igualdade entre a energia de queda da 
martelo e o trabalho gasto durante a cravação da estaca que pode ser escrito na forma: 
 Teoria do choque na estimativa da resistencia dinâmica da solo à cravação 
 
 Wr h = Ru S + C → perdas 
 ↓ ↓ 
 energia resistência nega 
 de dinâmica 
 queda à cravação 
 
 Solos permeáveis 
 Solos não saturadados → Ru ≈ Pu ( Qu ) 
 
 Solo argilosos 
 Solos pouco permeáveis → Ru ≠ Pu 
 Ru < Pu 
 
 Ru: Resistência que oferece à cravação rápida da ponta 
 Neste caso: A aderência é baixa - e o atrito lateral pequeno. 
 
Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 45 
Caso de estacas em argilas 
Análise da influência da resposta à cravação: 
 
 Quando é interrompida a cravação → ∆u (execesso de pressão)→ dissipa 
 ∴→ maior aderência do solo no fuste 
 
 Nova nega após uma interrupção na cravação → menor 
 Consequentemente temos um maior Ru para a mesma energia de choque 
 
Conclusões 
 Reação cravação dinâmica ≠ Reação cravação estática. 
 Fórmulas dinâmicas → elemento de controle da cravação, não fornecendo o valor da 
capacidade de carga estática 
 
 A utilização de fórmulas Dinâmicas deve ser feita em conjunto com análises estáticas e 
resultados de prova de carga. 
 
 
 FORMULAÇÃO MATEMÁTICA 
 A igualdade entre a energia de queda do martelo e o trabalho gasto durante a cravação da 
estaca pode ser escrito também da seguinte forma: 
 
 
 
 P h = R e + Z 
 
onde: 
 
P = peso do martelo; 
h = altura de queda; . 
R = resistência oferecida pelo terreno 
 à penetração da estaca; 
e = nega; 
Z = soma das perdas de energia durante 
 a cravação (compressão do terreno, 
 da estaca, do capacete etc.). 
 
 
 
 
 A dificuldade consiste na determinação do valor de Z, daí se originando, pelas hipóteses 
admitidas para avaliá-lo, as diferentes fórmulas dinâmicas. A utilização prática dessas 
fórmulas - assunto muito discutido - encontra-se atualmente limitada às areias, tendo em 
vista a diferença de comportamentos dinâmico e estático das estacas em argila, conforme 
estudos comparativos realizados pela American Society of Civil Engieneers (ASCE), entre 
outras. 
 
 Por outro lado, das observações práticas sobre o emprego destas fórmulas, conclui-se que 
as mais complicadas não conduzem a nenhuma vantagem sobre o emprego das mais simples. 
 
 
Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 46 
 Face ao exposto, apresentaremos umas delas, escolhidas dentre as mais simples e as de 
maior emprego. 
Fórmula de BRIX 
 
 Vejamos inicialmente a fórmula de Brix, cujo fundamento é a teoria do choque 
newtoniano, apesar desta não se aplicar aos problemas dessa natureza. 
 
Admitamos inicialmente as seguintes hipóteses simplificadoras: 
 a) despreza-se a elasticidade que possam apresentar a estaca e o martelo; 
 b) admite-se que, logo após o choque, o martelo separe-se da estaca para efetuar o 
segundo golpe, não continuando o seu peso a auxiliar a penetração da estaca. 
 
 Deste modo, igualando as expressões do trabalho resistente Re (onde R é a resultante das 
forças exercidas pelo solo e “e”a penetração da estaca para um golpe do martelo) e da energia 
cinéticaQ
g
u
.
2
2
 com que a estaca inicia a penetração (onde ‘Q’ é o peso da estaca, ‘g’ a 
aceleração da gravidade e ‘u’ a velocidade comum dos dois corpos supostos inelástico - martelo e 
estaca - no instante do choque), temos: 
Re = Q
g
u
.
2
2
 
 
 A teoria do choque, para corpos de massas m1 e m2 animados respectivamente das 
velocidades v1 e v2 , fornece-nos 
u
m v m v
m m
=
+
+
1 1 2 2
1 2
 
 
Para os corpos martelo-estaca, temos: 
m1 = 
P
g
 (P é o peso do martelo) 
v1 = 2gh (h é a altura de queda do martelo sobre a estaca) 
m2 = 
Q
g
 
v2 = 0 
donde: u
P
g
gh
P Q
g
P
P Q gh= + = +
2
2 
 
Elevando ao quadrado e substituindo (1), vem : 
Re = Qh P
P Q
2
2( )+
, 
ou 
R = P Qh
P Q e
2
2( )+
, que é a conhecida fórmula de Brix. 
 
Geotecnia de Fundações Prof. M. Marangon 
 47 
 Adotando-se um coeficiente de segurança (5 é o valor recomendado por alguns autores), a 
fórmula nos dará a carga admissível sobre a estaca. 
 
 
P = R
FS
, 
 
 Uma fórmula de uso também muito generalizado é a chamada fórmula dos holandeses 
(Woltmann): 
R P h
e P Q
=
+
2
2( )
, 
 
à qual se aplica um coeficiente segurança igual a 10, aconselhado por Chellis. 
 
 
NEGA 
 O uso destas expressões matemáticas permite a determinação de valores numéricos 
limites para a chamada “nega” das estacas, ou seja, o valor que deve ser obtido na cravação para 
“garantir” dinamicamente (vejam que são utilizados fatores de segurança extremamente 
elevados) a capacidade de carga esperada para a estaca. 
 
 
A foto ilustra o operário com uma régua para “riscar” a estaca e medir a penetração, 
após 10 golpes para verificação da “nega” 
 
Sobre esta avaliação descreve a BENETON Fundações (2009): 
“Mesmo a capacidade de carga sendo avaliada em projeto, utilizando-se Métodos 
Estáticos Empíricos, (a ser visto adiante) o controle da capacidade de carga em estacas é 
tradicionalmente efetuado através da recusa à penetração da estaca no solo associada a uma 
determinada energia de cravação (Nega)”. 
“Considera-se satisfatória a profundidade atingida quando o elemento estrutural recusa-se 
a penetrar no solo, obtendo uma “nega” predeterminada com base em Fórmulas Dinâmicas de 
Cravação”. 
“Na prática diária, se as negas não são satisfatórias, a estaca é recusada. Ocorre que, 
sendo a nega apenas um indicador de impenetrabilidade do elemento estrutural no solo, a melhor 
utilização para tal critério, consiste no Controle de Qualidade e Homogeneidade do 
estaqueamento e não na avaliação da capacidade de carga das estacas (item 7.2.3.4. NBR 
6122/96)”.