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aprteodin01.pdf prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR DINÂMICA DO SÓLIDOS No desenvolvimento da teria de dinâmica dos sólidos, um conceito fundamental é o de Centro de Massa, desta forma, esta será a primeira definição apresentada. CENTRO DE MASSA Considere-se um sólido composto por elementos de massa dm, que são determinados por suas coordenadas (x,y,z); x y z i j k dm O Centro de Massa é um ponto associado ao sólido, que simplifica as equações que expressam as leis que regem a dinâmica dos mesmos, e é definido por suas coordenadas xCM, yCM e zCM: xCM = x.dm dm yCM = y.dm dm xCM = x.dm dm prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Na forma vetorial, pode-se definir o vetor posição do Centor de Massa por: x y z i j k dm x.dm dm y.dm dm x.dm dm rCM rCM = xCM . i + yCM . j + zCM . k rCM = . i + . j + . k dm ( x . i + y . j + z . k ) . dm rCM = r dm r . dm rCM = m r . dmrCM = 1 . vetor posição do elemento dm massa do sólido eq.01 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR outras interessantes relações cinemáticas: m r . dmrCM = 1 .entre velocidades... d dt d dt [ ] m r . dmvCM = 1 . d dt m v . dmvCM = 1 . entre acelerações... m v . dmvCM = 1 .d dt [ ].d dt m v . dmaCM = 1 . d dt m a . dmaCM = 1 . eq.02 eq.03 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR “A soma das forças externas aplicadas ao sólido, é igual ao produto entre a massa do mesmo e a aceleração de seu centro de massa” TEOREMA DO CENTRO DE MASSA Rf.ext. = m . aCM Demonstração: como as dimensões de um elemento de massa dm, são tão próximas de zero quanto se possa imaginar, pode-se aplicar a segunda lei de Newton ao mesmo: dRdm = dm . adm sendo: dRdm a resultante das forças aplicadas ao elemento de massa dm; adm a aceleração do elemento de massa dm; Considerem-se os elementos de massa dm que compõem o sólido... Considere-se um deles em especial... As forças agentes no mesmo... P N1 N2 N1 N2 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR retomando... ZERO, pois envolve a soma de ação e reação... As forças podem ser classificadas como de origem interna ao sólido ou de origem externa ao sólido; a força peso, por exemplo, é de origem externa ao sólido enquanto que as forças de contato, entre os elementos de massa, são de origem interna; P N1 N2 N1 N2 dRdm = dm . adm dRdm = dRf.ext + dRf.int. = dm . adm A resultante das forças no sólido pode ser obtida pela soma das forças resultantes em cada um dos elementos de massa: Rsol. = dRdm = dRf.ext + dRf.int. = dm . adm Rsol. = dRf.ext = dm . adm da eq.03 Rsol. = Rf.ext = m . aCM prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR A dinâmica do sólido apoia-se em apenas dois teoremas, um é o do Centro de Massa já apresentado, outro é o Teorema do Momento Angular; este último exige algumas definições antes de abordá-lo; Quantidade de Movimento ou Momento Linear: i j k dm P I dp v Considere-se o elemento de massa dm, localizado no ponto P, que apresenta velocidade v, a quantidade de movimento deste é: dp = dm . v A quantidade de movimento do sólido é: p = dp = dm . v da eq.02 p = m . vCM m . vCM prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Momento Angular: i j k dm P I dp v Considere-se o elemento de massa dm, localizado no ponto P, que apresenta velocidade v, quantidade de movimento dp, o momento angular deste em relação ao polo O é: dHO = ( P - O ) ^ dp O os vetores posição... do ponto P: ( P - I ) do ponto O: ( O - I ) O momento Angular do sólido: HO = dHO = ( P - O ) ^ dp derivando em relação ao tempo... da soma vetorial: ( P - I ) = ( O - I ) + ( P - O ) HO = [( P - I ) - ( O - I )] ^ dp => ( P - O ) = ( P - I ) - ( O - I ) prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR i j k dm P I dp v O HO = [( P - I ) - ( O - I )] ^ dp derivando em relação ao tempo... d dt d dt HO = [( P - I ) - ( O - I )] ^ dp + [( P - I ) - ( O - I )] ^ dpd dt d dt HO = [ ( P - I ) - ( O - I )] ^ dm . v + ( P - O ) ^ dm . vd dt d dt d dt d dt vOvP = v HO = [v - vO] ^ dm . v + + [( P - O ) ^ dm . v d dt d dt HO = [v - vO] ^ dm . v + + ( P - O ) ^ dm . v d dt d dt d dt prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR derivando em relação ao tempo... HO = [v - vO] ^ dm . v + ( P - O ) ^ dm . vd dt d dt v ^ v = 0 a HO = [- vO] ^ dm . v + ( P - O ) ^ dm . ad dt df HO = [- vO] ^ dm . v + ( P - O ) ^ dfd dt m . vCM dMO HO = [- vO] ^ m . vCM + dMOd dt prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR derivando em relação ao tempo... HO = [- vO] ^ m . vCM + dMOd dt MO MO = HO + vO ^ m . vCMd dt Terorema do Momento Angular Um sólido com massa m, com centro de massa com velocidade vCM, com momento resultante MO, em relação ao polo O, que apresenta velocidade vO, e momento angular HO, respeita a relação entre estas grandezas fornecida pela equação: MO = HO + vO ^ m . vCMd dt prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR A escolha do polo simplifica a expressão que fornece o TMA - Teorema do Momento Angular e as escolhas mais comuns são: MO = HO + vO ^ m . vCMd dt polo fixo: vO = 0 polo coincidente com o centro de massa: vO = vCM zero !! MO = HOd dt prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Aplicando o TMA - Teorema do Momento Angular ao movimento de translação: todos os elementos de massa do sólido apresetam a mesma velocidade: v da definição de Momento Angular do sólido, em relação ao polo O: MCM = HCMd dt HO = ( P - O ) ^ dm . v HO = { ( P - O ) ^ dm } . v HO = ( CM - O ) ^ m . v ( CM - O ) . m adotando O coincidente com CM: HCM = zero = constante !! impondo o TMA: MCM = zero prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Movimento de Translação: MCM = zero TCM - Teorema do Centro de Massa: TMA - Teorema do Momento Angular: Rf.ext. = m . aCM apr1608_2.pdf prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR o centro de massa da porta desloca-se em trajetória reta inclinada de 150 em relação ao horizonte, adotando eixo x nesta direção, a aceleração será: a cinemática do movimento... 0,55 150 os roletes escorregam sobre a haste e desta forma, ficam sob ação da força de atrito cinética: fat = . N aCM = aCM . i 1608 Uma porta de massa m = 35 kg, encontra-se apoiada em haste através de roletes, que não giram e desta forma, o coeficiente de atrito com a mesma = 0,2. A haste é fixa e inclinada de em relação ao horizonte. A porta é mantida em repouso por um vinculo. No instante em que o vinculo é liberado, pedem-se: a) a aceleração da porta; b) as reações normais nos roletes. prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Nd = Nd . j ..força normal dianteira: .força peso: as forças agentes ... P ..força normal traseira: Nt = Nt . j 0,55 150 150 Nt Nd P = - m . g . cos(150) . j + m . g . sen(150) .i fatt fatd fatd = - fatd . i ...força de atrito dianteira: ....força de atrito traseira: fatt = - fatt . i prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Nd = Nd . j P Nt = Nt . j 0,55 150 150 Nt NdP = - m . g . cos(150) . j + m . g . sen(150) .i fatt fatd fatd = - fatd . i fatt = - fatt . i retomando... TCM: a dinâmica do movimento... - m . g . cos(150) . j + m . g . sen(150) . i + Nd . j + Nt . j - fatd . i - fatt . i = m . aCM . i ou [x]: m . g . sen(150) - fatd - fatt = m . aCM [y]: - m . g . cos(150) + Nd + Nt = zero prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR 0,55 150 150 Nt fatt fatd retomando... m . g . sen(150) - fatd - fatt = m . aCM [01] - m . g . cos(150) + Nd + Nt = 0 [02] .momento do peso: zero TMA: (polo no CM) + MNt = Nt . 0,2 MNt = Nt . bNt ...momento da Nt: MNd = - Nd . 0,2MNd = - Nd . 0,2 MNd = - Nd . bNd ..momento da Nd: MNt = Nt . 0,2 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR 0,55 150 150 fatt fatd retomando... m . g . sen(150) - fatd - fatt = m . aCM [01] - m . g . cos(150) + Nd + Nt = 0 [02] ....momento das forças de atrito: MNd = - Nd . 0,2 MNt = Nt . 0,2 Mfatd = - fatd . bfatd Mfatt = - fatt . bfatt Mfatd = - fatd . 0,55 Mfatt = - fatt . 0,55 MP + MNd + MNt + Mfatd + Mfatt= zero impondo o TMA: 0 - Nd . 0,2 + Nt . 0,2 - fatd . 0,55 - fatt . 0,55= 0 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR 0,55 150 150 fatt fatd retomando... m . g . sen(150) - fatd - fatt = m . aCM [01] - m . g . cos(150) + Nd + Nt = 0 [02] - Nd . 0,2 + Nt . 0,2 - fatd . 0,55 - fatt . 0,55= 0 [03] como os atritos são de escorregamento: fatd = . Nd fatd = . Nd os momentos dos atritos sempre criam esta diferença de normais .... fatd = 0,2 . Nd fatd = 0,2 . Nd em [03]: - Nd . 0,2 + Nt . 0,2 - 0,2 . Nd . 0,55 - 0,2 . Nt . 0,55= 0 - Nd . 0,2 + Nt . 0,2 - Nd . 0,11 - Nt . 0,11 = 0 Nt = Nd . 3,44 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR 0,55 150 150 fatt fatd retomando... m . g . sen(150) - fatd - fatt = m . aCM [01] - m . g . cos(150) + Nd + Nt = 0 [02] fatd = 0,2 . Nd fatd = 0,2 . Nd Nt = Nd . 3,44 em [02]: -35 . 10 . 0,97 + Nd + Nd . 3,44 = 0 [02] Nd = 76,46 N Nt = 263,02 N b) calculando os atritos: fatd = 15,29 N fatd = 52,60 N em [01]: aCM = 0,65 m/s2 a) apr1610.pdf prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR 1610 Uma esteira transportadora, desloca-se com aceleração constante, a = 6,5 m/s2. A caixa com massa m = 0,3 kg, e dimensões d x h, apresenta coeficiente de atrito com a plataforma. Pedem-se: a) o mínimo coeficiente de atrito que impede deslizamento da caixa; b) a relação h/d que impede o tombamento da caixa, mantida a condição anterior. Suco de maçã 250 a d h a cinemática do movimento... o centro de massa da porta desloca-se em trajetória reta inclinada de 650 em relação ao horizonte, adotando o sistema de eixos indicado, a aceleração será: x y z as forças agentes ... aCM = aCM . ( - sen(250) . i + cos(250) . j ) prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Suco de maçã 1610 Uma esteira transportadora, desloca-se com aceleração constante, a = 6,5 m/s2. A caixa com massa m = 0,3 kg, e dimensões d x h, apresenta coeficiente de atrito com a plataforma. Pedem-se: a) o mínimo coeficiente de atrito que impede deslizamento da caixa; b) a relação h/d que impede o tombamento da caixa, mantida a condição anterior. 250 a .força peso: as forças agentes ... P x y z a cinemática do movimento... o centro de massa da porta desloca-se em trajetória reta inclinada de 650 em relação ao horizonte, adotando o sistema de eixos indicado, a aceleração será: aCM = aCM . ( - sen(250) . i + cos(250) . j ) d/2 h/2 P = - m . g . j prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Suco de maçã 250 a ..força de atrito: x y z aCM = aCM . ( - sen(250) . i + cos(250) . j ) P = - m . g . j fat d/2 h/2 x retomando... N P é tangente às superfícies em contato e opõe-se ao escorregamento da caixa; fat = - fat . i ..força normal: note-se que a força de atrito tem momento ante-horário, desta forma, tenta girar a caixa neste sentido, ou seja, a caixa apoia-se principalmente à direita da linha de ação da força peso; assim sendo, a linha de ação da normal é deslocada de uma distância x (a ser determinada), da linha de ação da força peso; N = N . j prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Suco de maçã 250 a x y z aCM = aCM . ( - sen(250) . i + cos(250) . j ) P = - m . g . j fat retomando... N P fat = - fat . i N = N . j d/2 h/2 x TCM: a dinâmica do movimento... .momento do peso: zero TMA: (polo no CM) + [y]: - m.g + N = m.aCM.cos(250) N - m.g = aCM . 0,27 [02] - m.g.j - fat.i + N.j = m . {- aCM.sen(250).i + aCM.cos(250).j} ou: [x]: - fat = - m . aCM.sen(250) fat = aCM . 0,13 [01] prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR retomando... ..momento do atrito: Mfat = - fat . bfat Mfat = - fat . h/2 ...momento da normal: MN = N . bN MN = N . x MP + Mfat + MN = zero impondo o TMA: 0 - fat . h/2 + N . x = 0 N . x = fat . [03] 2 h fat = aCM . 0,13 [01] N - m.g = aCM . 0,27 [02] prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR retomando... N . x = fat . [03] 2 h o mínimo coeficiente de atrito, coloca a caixa na iminência de deslizar, e desta forma, a força de atrito será: fat = . N de [01]: N = m.g + aCM . 0,27 fat = 6,5 . 0,13 fat = 0,85 N de [02]: N = 3 + 6,5 . 0,27 N = 4,75 N = 0,18 a) fat = aCM . 0,13 [01] N - m.g = aCM . 0,27 [02] = fat N prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR retomando... N . x = fat . [03] 2 h b) na iminência de tombar: Suco de maçã fat N d/2 h/2 x d 2 x = em [03]: N . = fat . 2 hd 2 N . d = .N . h h d = 1 valores que não produzem tombamento: h d < 1 apr1612_1.pdf prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR 1612_1 Uma empilhadeira de massa me = 2000 kg, desloca-se para direita com velocidade 10 m/s, transportando carga com massa mc = 500 kg, quando os freios são acionados gerando desaceleração igual a 4,5 m/s2. O coeficiente de atrito entre a carga e a plataforma é = 0,40. Pedem-se, no instante do acionamento dos freios: a) a aceleração da carga; b) a reação nas rodas da empilhadeira. Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 dimensões em metros Quando ocorre a frenagem, a carga tende a continuar a mover-se com a mesma velocidade, ou seja, tende a escorregar em relação à plataforma da empilhadeira. Desta forma, inicia-se a análise do problema, pela carga. a cinemática do movimento... o centro de massa da empilhadeira desloca-se em trajetória reta horizontal, adotando o sistema de eixos indicado, a aceleração será: x y z ae = - 4,5 . i prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x y z retomando... as forças agentes ... fatd Pc Pe fatt fatc .forças peso: Pe = - me . g . j Pe = - 20.000 . j Pc = - mc . g . j Pe = - 5.000 . j ..forças de atrito: nas rodas... fatd = - fatd . i na carga... fatc = - fatc . i na plataforma... fatc = fatc . i fatc fatt = - fatt . i prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x x y z fatd Nd Pc Pe Nt Nc fatt fatc Nc ..forças normais: nas rodas... Nd = Nd . j Nt = Nt . j na carga... a força de atrito na carga, produz momento horário, desta forma, a carga apioa-se mais na região a direita da linha de ação do peso, desta forma, a linha de ação da normal estará deslocada de x, em relação a linha de ação do peso; Nc = Nc . j na plataforma... Nc = - Nc . j fatc retomando... Pe = - 20.000 . j Pe = - 5.000 . j fatd = - fatd . i fatt = - fatt . i fatc = - fatc . i fatc = fatc . i prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x x y z fatd Nd Pc Pe Nt Nc fatt fatc Nc TCM: a dinâmica do movimento... na empilhadeira... [x] fatc - fatd - fatt = me . ae fatc fatc - fatd - fatt = 2.000 . (- 4,5 ) [y] Nd + Nt - Nc - Pe = me . zero Nd + Nt - Nc - 20.000 = 0 retomando... Pe = - 20.000 . j Pe = - 5.000 . j fatd = - fatd . i fatt = - fatt . i fatc = - fatc . i fatc = fatc . i Nd = Nd . j Nt = Nt . j Nc = Nc . j Nc = - Nc . j fatc - fatd - fatt = - 9.000 [01] Nd + Nt - Nc = 20.000 [02] prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x x y z fatd Nd Pc Pe Nt Nc fatt fatc Nc na carga... [x] - fatc = mc . ac fatc[y] Nc - Pc = mc . zero retomando... fatc - fatd - fatt = - 9.000 [01] Nd + Nt - Nc = 20.000 [02] - fatc = 500 . ac Nc = Pc Nc = 5.000 [04] - fatcac = 500 [03] analisando a carga: a aceleração da carga é proporcional à força de atrito; a máxima força de atrito ocorre na iminência de escorregamento: fatc = . Nc fatc = . 5.000 em [03]: acmax. = 500 . 5.000 acmax. = - . 10 acmax. = - 0,40 . 10 acmax. = - 4,0 m/s2 como a empilhadeira freia com 4,5 m/s2, a carga irá escorregar com 4,0 m/s2 a) prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x Nd Pc Pe Nt Nc fatc Ncfatc retomando... fatc - fatd - fatt = - 9.000 [01] Nd + Nt - Nc = 20.000 [02] Nc = 5.000 [04] ac = - 4,0 m/s2 continuando com dinâmica do movimento... na empilhadeira... TMA: (polo no CM) + Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + +fatd . 0,9 + fatt . 0,9 + +fatc .0,1 + Nc . ( 2,2 + x) = 0 na carga... fatc = . 5.000 = 2.000 fatdfatt fatc .0,8 + Nc . x = 0 2.000 .0,8 + 5.000 . x = 0 x = 0,32 m prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR retomando... fatc - fatd - fatt = - 9.000 [01] Nd + Nt - Nc = 20.000 [02] Nc = 5.000 [04] ac = - 4,0 m/s2 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + fatd . 0,9 + fatt . 0,9 + fatc .0,1 + Nc . ( 2,2 + x) = 0 fatc = . 5.000 = 2.000 x = 0,32 m de [01]: fatd + fatt = 9.000 - fatc fatd + fatt = 9.000 - 2.000 fatd + fatt = 7.000 de [02]: Nd + Nt = 20.000 + Nc Nd + Nt = 20.000 + 5.000 Nd + Nt = 25.000 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + ( fatd + fatt ) . 0,9 + fatc .0,1 + Nc . 2,52 = 0 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + 7.000 . 0,9 + 2.000 .0,1 + 5.000 . 2,52 = 0 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR retomando... Nd + Nt = 25.000 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + 7.000 . 0,9 + 2.000 .0,1 + 5.000 . 2,52 = 0 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + 6.300 + 200 + 12.600 = 0 Nd = 25.000 - Nt Nt . 0,8 - ( 25.000 - Nt ) . 1,0 + 6.300 + 200 + 12.600 = 0 Nt . 1,8 - 5.900 = 0 Nt = 3.278 Nd = 21.722 b) novamente os momentos dos atritos nas rodas são os responsáveis pela diferença entre as normais... Gemp 0,8 1,0 1,2 0,9 1,00,5 x Nd Pe Nt Ncfatc fatdfatt apr1612_2.pdf prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR 1612_1 Uma empilhadeira de massa me = 2000 kg, desloca-se para direita com velocidade 10 m/s, transportando carga com massa mc = 500 kg, quando os freios são acionados gerando desaceleração igual a 4,5 m/s2. O coeficiente de atrito entre a carga e a plataforma é = 0,40. Pedem-se, no instante do acionamento dos freios: a) a aceleração da carga; b) a reação nas rodas da empilhadeira. Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 dimensões em metros Quando ocorre a frenagem, a carga tende a continuar a mover-se com a mesma velocidade, ou seja, tende a escorregar em relação à plataforma da empilhadeira. Desta forma, inicia-se a análise do problema, pela carga. a cinemática do movimento... o centro de massa da empilhadeira desloca-se em trajetória reta horizontal, adotando o sistema de eixos indicado, a aceleração será: x y z ae = - 4,5 . i prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x y z retomando... as forças agentes ... fatd Pc Pe fatt fatc .forças peso: Pe = - me . g . j Pe = - 20.000 . j Pc = - mc . g . j Pe = - 5.000 . j ..forças de atrito: nas rodas... fatd = - fatd . i na carga... fatc = - fatc . i na plataforma... fatc = fatc . i fatc fatt = - fatt . i prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x x y z fatd Nd Pc Pe Nt Nc fatt fatc Nc ..forças normais: nas rodas... Nd = Nd . j Nt = Nt . j na carga... a força de atrito na carga, produz momento horário, desta forma, a carga apioa-se mais na região a direita da linha de ação do peso, desta forma, a linha de ação da normal estará deslocada de x, em relação a linha de ação do peso; Nc = Nc . j na plataforma... Nc = - Nc . j fatc retomando... Pe = - 20.000 . j Pe = - 5.000 . j fatd = - fatd . i fatt = - fatt . i fatc = - fatc . i fatc = fatc . i prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x x y z fatd Nd Pc Pe Nt Nc fatt fatc Nc TCM: a dinâmica do movimento... na empilhadeira... [x] fatc - fatd - fatt = me . ae fatc fatc - fatd - fatt = 2.000 . (- 4,5 ) [y] Nd + Nt - Nc - Pe = me . zero Nd + Nt - Nc - 20.000 = 0 retomando... Pe = - 20.000 . j Pe = - 5.000 . j fatd = - fatd . i fatt = - fatt . i fatc = - fatc . i fatc = fatc . i Nd = Nd . j Nt = Nt . j Nc = Nc . j Nc = - Nc . j fatc - fatd - fatt = - 9.000 [01] Nd + Nt - Nc = 20.000 [02] prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x x y z fatd Nd Pc Pe Nt Nc fatt fatc Nc na carga... [x] - fatc = mc . ac fatc[y] Nc - Pc = mc . zero retomando... fatc - fatd - fatt = - 9.000 [01] Nd + Nt - Nc = 20.000 [02] - fatc = 500 . ac Nc = Pc Nc = 5.000 [04] - fatcac = 500 [03] analisando a carga: a aceleração da carga é proporcional à força de atrito; a máxima força de atrito ocorre na iminência de escorregamento: fatc = . Nc fatc = . 5.000 em [03]: acmax. = 500 . 5.000 acmax. = - . 10 acmax. = - 0,60 . 10 acmax. = - 6,0 m/s2 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x x y z fatd Nd Pc Pe Nt Nc fatt fatc Nc - fatc = mc . ac fatc retomando... acmax. = - 6,0 m/s2 a empilhadeira freia com 4,5 m/s2, como a carga pode desacelerar com até 6,0 m/s2, NÃO irá escorregar, e acompanhará a plataforma da empilhadeira com a mesma desaceleração: 4,5 m/s2 a)ac = - 4,5 m/s2 a força de atrito assumirá portanto, outro valor: - fatc = 500 . (- 4,5 ) fatc = 2.250 N prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR Gemp Gcarga 0,8 1,0 1,2 0,9 1,0 0,8 0,5 x Nd Pc Pe Nt Nc fatc Ncfatc retomando... fatc - fatd - fatt = - 9.000 [01] Nd + Nt - Nc = 20.000 [02] Nc = 5.000 [04] ac = - 4,5 m/s2 continuando com dinâmica do movimento... na empilhadeira... TMA: (polo no CM) + Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + +fatd . 0,9 + fatt . 0,9 + +fatc .0,1 + Nc . ( 2,2 + x) = 0 na carga... fatc = 2.250 fatdfatt fatc .0,8 + Nc . x = 0 2.250 .0,8 + 5.000 . x = 0 x = 0,36 m prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR retomando... fatc - fatd - fatt = - 9.000 [01] Nd + Nt - Nc = 20.000 [02] Nc = 5.000 [04] ac = - 4,5 m/s2 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + fatd . 0,9 + fatt . 0,9 + fatc .0,1 + Nc . ( 2,2 + x) = 0 fatc = 2.250 x = 0,36 m de [01]: fatd + fatt = 9.000 - fatc fatd + fatt = 9.000 - 2.250 fatd + fatt = 6.750 de [02]: Nd + Nt = 20.000 + Nc Nd + Nt = 20.000 + 5.000 Nd + Nt = 25.000 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + ( fatd + fatt ) . 0,9 + fatc .0,1 + Nc . 2,56 = 0 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + 6.750 . 0,9 + 2.250 .0,1 + 5.000 . 2,56 = 0 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR retomando... Nd + Nt = 25.000 Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + 6.075 + 225 + 12.800 = 0 Nd = 25.000 - Nt Nt . 0,8 - ( 25.000 - Nt ) . 1,0 + 6.075 + 225 + 12.800 = 0 Nt . 1,8 - 5.900 = 0 Nt = 3.278 Nd = 21.722 b) novamente os momentos dos atritos nas rodas são os responsáveis pela diferença entre as normais... Gemp 0,8 1,0 1,2 0,9 1,00,5 x Nd Pe Nt Ncfatc fatdfatt Nt . 0,8 - Nd . 1,0 + 6.750 . 0,9 + 2.250 .0,1 + 5.000 . 2,56 = 0 apr1614.pdf prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR 1614 Um armário de massa m = 100 kg, apoiado em superfície horizontal, com coeficiente de atrito , é acionado pela força F = 900 N. Para = 0,1 pedem-se: a) a aceleração do armário; b) o intervalo de valores, da altura de aplicação da força, que não produz tombamento. CM 0,25 0,75 dimensões em metros 0,75 h 0,25 F a cinemática do movimento... o centro de massa do armário descreve trajetória reta e horizontal, com aceleração: x y z aCM = aCM . i as forças agentes ... P .força peso: P = - m . g . j P = - 1.000 . j ..forças de atrito: fatd = - fatd . i fatt = - fatt . i fatdfatt fatdfatt prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR CM 0,25 0,75 dimensões em metros 0,75 h 0,25 F x y z P P = - 1.000 . j fatd = - fatd . i fatt = - fatt . i fatdfatt retomando... NdNt ..forças normais: Nd = Nd . j Nt = Nt . j TCM: a dinâmica do movimento... [x] F - fatd - fatt = m . aCM 900 - fatd - fatt = 100 . aCM [y] Nd + Nt - P = m . zero Nd + Nt - 1.000 = 0 TMA: (polo no CM) + Nt . 0,25 - Nd . 0,25 + fatd . 0,75 + fatt . 0,75 + F . ( h - 0,75) = 0 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR CM 0,25 0,75 dimensões em metros 0,75 h 0,25 F x y z P fatdfatt retomando... NdNt Nd + Nt = 1.000 [02] Nt . 0,25 - Nd . 0,25 + ( fatd + fatt ) . 0,75 + F . ( h -0,75 ) = 0 [03] como há escorregamento entre os pés do armário e o piso, as forças de atrito são cinéticas: fatd = . Nd fatt = . Nt 900 - ( fatd + fatt ) = 100 . aCM [01] em [01]: 900 - ( . Nd + . Nt ) = 100 . aCM 900 - . ( Nd + Nt ) = 100 . aCM 900 - 0,1 . ( Nd + Nt ) = 100 . aCM 900 - 0,1 . ( 1.000 ) = 100 . aCM aCM = 8,0 m/s2 a) em [03]: Nt . 0,25 - Nd . 0,25 + ( . Nd + . Nt ) . 0,75 + 900 . ( h - 0,75 ) = 0 prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR CM 0,25 0,75 dimensões em metros 0,75 h 0,25 F P fatdfatt retomando... NdNt Nt . 0,25 - Nd . 0,25 + ( . Nd + . Nt ) . 0,75 + 900 . ( h - 0,75 ) = 0 Nt . 0,25 - Nd . 0,25 + ( 0,1 . Nd + 0,1 . Nt ) . 0,75 + 900 . ( h - 0,75 ) = 0 Nt . 0,25 - Nd . 0,25 + ( 0,1 . Nd + 0,1 . Nt ) . 0,75 + 900 . ( h - 0,75 ) = 0 Nt . 0,25 - Nd . 0,25 + Nd . 0,075+ Nt . 0,075 + 900 . ( h - 0,75 ) = 0 Nt . 0,25 - Nd . 0,25 + Nd . 0,075+ Nt . 0,075 + 900 . ( h - 0,75 ) = 0 Nt . 0,325 - Nd . 0,175 + 900 . ( h - 0,75) = 0 Nd + Nt = 1.000 ôps... são três incógnitas e duas equações... Na iminência de tombamento horário: Nt = 0 Nd = 1.000 - 1.000 . 0,175 + 900 . ( hmax. - 0,75 )= 0 hmax. = 0,94 m Na iminência de tombamento ante-horário: Nd = 0 Nt = 1.000 1.000 . 0,375 + 900 . ( hmín. - 0,75 )= 0 hmín. = 0,33 m prof. Brasílio 2004 SAIRSAIR CM 0,25 0,75 dimensões em metros 0,75 h 0,25 F P fatdfatt retomando... NdNt hmax. = 0,94 m hmín. = 0,33 m para que não tombe: 0,33 < h < 0,94 b) apr1616.pdf prof. Brasílio 2004 SAIR 1616 O barril ilustrado tem massa m = 160 kg, centro de massa em G, apoia-se em superfície horizontal com coeficiente de atrito estático e = 0,40 e coef. de atrito cinético c = 0,35. Sendo acionado pelo contra peso P = 770 N, pede-se o intervalo de valores h, para os quais o barril não tomba. h 0,30 0,30 0,45 0,45 o centro de massa do barril, caso o atrito estático seja vencido, desloca-se em trajetória reta horizontal, adotando o sistema de eixos, indicado, a aceleração será: a cinemática do movimento... x y z aCM = aCM . i as forças agentes ... prof. Brasílio 2004 SAIR h 0,30 0,30 0,45 0,45 x x y z as forças agentes ... T = T . i ..forças de tração: Pb = - mb . g . j .forças peso: P N T T T T P fat fat N Pcp = - mcp . g . j no barril: no contra peso: T = T . j Pb = - 1600 . j Pcp = - 770 . j ...força de atrito: fat = - fat . i os momentos da tração e do atrito, tendem a girar o barril no sentido horário, desta forma, a normal desloca-se a direita da linha de ação do peso... ....força normal: N = N . j prof. Brasílio 2004 SAIR h 0,30 0,30 0,45 0,45 x x y z P N T T P fat TCM: a dinâmica do movimento... barril: [x] T - fat = mb . ab [y] N - Pb = mb . zero contra peso: [x] nada... [y] T - Pcp = mcp . ( - acp ) T - fat = 160 . a [01] N = 1600 [02] T - 770 = 77 . ( - a ) [03] efetuando [01] - [03]: 770 - fat = ( 160 + 77 ) . a 770 - fat = 237 . a a = 770 - fat 237 o atrito estático é: 0 < fate < e . N 0 < fate < 640 a = 770 - 640 237 ôps.... o atrito estático é vencido, o barril escorrega prof. Brasílio 2004 SAIR h 0,30 0,30 0,45 0,45 x x y z P N T T P fat T - fat = 160 . a [01] N = 1600 [02] T - 770 = 77 . ( - a ) [03] a = 770 - fat 237 [04] a = 770 - 560 237 retomando... como há escorregamento, o atrito é cinético: fat = c . N fat = 560 em [04]: a = 0.89 m/s2 em [01]: T - 560 = 160 . 0,89 T = 702,4 .momento do peso: zero TMA: (polo no CM) + ainda a dinâmica do movimento... ..momento da tração: MT = T . ( h - 0,45 ) prof. Brasílio 2004 SAIR h 0,30 0,30 0,45 0,45 x x y z P N T T P fat N = 1600 retomando... ...momento do atrito: MT = T . ( h - 0,45 ) Mfat = fat . 0,45 ...momento da normal: MN = - N . x impondo o TMA... 702,4 . ( h - 0,45 ) +252 - 1600 . 0,30 = 0 fat = 560 a = 0.89T = 702,4 MT = 702,4 . ( h - 0,45 ) Mfat = 252 MN = - 1600 . x na iminência de tombamento horário: x = 0,30 702,4 . ( h - 0,45 ) +252 - 1600 . x = 0 702,4 . h - 316,08 +252 - 480 = 0 h = 0,77 702,4 . ( h - 0,45 ) +252 + 1600 . 0,30 = 0 na iminência de tombamento ante-horário: x = - 0,30 h = - 0,59 ôps...altura negativa não é possivel... resumindo: 0 < h < 0,77 resp.
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