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DESEQUILÍBRIOS DE TENSÃO E DE CORRENTE GRAU DE DESEQUILÍBRIO DE TENSÃO: GDT PELAS NORMAS IEC E NBR 17094, UM SISTEMA TRIFÁSICO É CONSIDERADO PRATICAMENTE EQUILIBRADO SE A COMPONENTE DE SEQÜÊNCIA NEGATIVA NÃO EXCEDER A 1% DA COMPONENTE DE SEQÜÊNCIA POSITIVA (TEOREMA DE FORTESCUE) PELA NORMA NEMA MG 1: 1 DESEQUILÍBRIOS DE TENSÃO E DE CORRENTE MOTORES DE INDUÇÃO: DESEQ. DE CORRENTE X DESEQ. DE TENSÃO PROCEL 2 DESEQUILÍBRIOS DE TENSÃO E DE CORRENTE MOTORES DE INDUÇÃO: FATOR DE REDUÇÃO DE POTÊNCIA X DESEQ. DE TENSÃO – NBR 17094 3 DESEQUILÍBRIOS DE TENSÃO E DE CORRENTE 4 DESEQUILÍBRIOS DE TENSÃO E DE CORRENTE TEOREMA DAS COMPONENTES SIMÉTRICAS FORTESCUE - 1918 = 1120º 5 DESEQUILÍBRIOS DE TENSÃO E DE CORRENTE TEOREMA DAS COMPONENTES SIMÉTRICAS FORTESCUE - 1918 GDT = V2 / V1 6 EM UMA SUBESTAÇÃO TRANSFORMADORA FORAM MEDIDAS AS SEGUINTES TENSÕES: Vab = 375V; Vbc = 385V e Vca = 390V CALCULAR O GDT PELAS NORMAS: NEMA E IEC, E A PERDA DE POTÊNCIA NOS MOTORES DE INDUÇÃO EM UMA INSTALAÇÃO INDUSTRIAL FORAM MEDIDAS AS SEGUINTES TENSÕES: Vab = 400V; Vbc = 380V e Vca = 360V CALCULAR O GDT PELAS NORMAS: NEMA E IEC, E A PERDA DE POTÊNCIA NOS MOTORES DE INDUÇÃO. Obs. Sendo o valor médio das três tensões igual a 380V, que é o valor nominal das tensões de linha, tem-se a impressão inicial que o sistema trifásico é aceitável. MÉDIO VALOR MÉDIO VALOR TENSÃO MÁXIMA TENSÃO DESEQ . . . . - = BC AB CA BC AB V . V . V V V cos 2 2 2 2 - + = b CA AB BC CA AB V . V . V V V cos 2 2 2 2 - + = a CA BC AB CA BC V . V . V V V cos 2 2 2 2 - + = g ú ú ú ú ú û ù ê ê ê ê ê ë é a a + a a + + = ú ú ú û ù ê ê ê ë é a a + ú ú ú û ù ê ê ê ë é a a + ú ú ú û ù ê ê ê ë é = ú ú ú ú ú û ù ê ê ê ê ê ë é = · · · · · · · · · · · · · · · 2 1 0 2 1 0 2 1 0 2 1 0 V V V V V V V V V V V V V V V C B A . . . . 1 . 1 . 1 1 1 . 2 2 2 2 A V ú ú ú ú ú ú ú ú ú û ù ê ê ê ê ê ê ê ê ê ë é a + a + a + a + + + = ú ú ú ú ú û ù ê ê ê ê ê ë é ú ú ú û ù ê ê ê ë é a a a a = ú ú ú ú ú û ù ê ê ê ê ê ë é · · · · · · · · · · · · · · · 3 . . 3 . . 3 . 1 1 1 1 1 . 3 1 2 2 2 2 C B A C B A C B A C B A V V V V V V V V V V V V V V V 2 1 0
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