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Departamento de Engenharia Mecânica Mecânica dos Sólidos II Parte 1 (Revisão) Prof. Arthur M. B. Braga 2014.2 Mecânica dos Sólidos II ENG 1704 – Mecânica dos Sólidos II • Prof. Arthur M. B. Braga – Secretaria do DEM ou Lab de Sensores a Fibra Óptica – E-Mail: abraga@puc-rio.br – Tel: 3527-1181 • Aulas: 2a e 6as – 07:00-09:00 – Sala 210L • Notas de aula: http://abraga.usuarios.rdc.puc-rio.br/mecsol2/mecsol2.html • Textos – J. M. Gere, Mecânica dos Materiais, Thomson – S. H. Crandall, N. C. Dahl, and T. J. Lardner, An Introduction to The Mechanics of Solids, 2nd ed., McGraw-Hill, 1978 – T. J. Lardner and R. R. Archer, Introduction to Solid Mechanics, McGraw- Hill, 1994 Mecânica dos Sólidos II Critério de Avaliação Critério 6: 2 G2G1NF += Se G1 e G2 >= 3,0 e NF >= 5,0 então MÉDIA = NF Em outros casos o aluno faz G3: Se G1 e G2 >= 3,0 ou G1 ou G2 < 3,0 e G3 >= 3,0, então: Gm e Gn são as duas maiores notas entre G1, G2 e G3 Se G1 ou G2 < 3,0 e G3 < 3,0, então: 2 GnGmMÉDIA += 4 G32G2G1MÉDIA ∗++= Mecânica dos Sólidos II Data das Provas • P1: Segunda-feira, 29 de setembro • P2: Segunda-feira, 17 de novembro • P3: Sexta-feira, 30 de novembro Mecânica dos Sólidos II Ementa ENG1704 - MECÂNICA DOS SÓLIDOS II Deslocamento de vigas retas devido à flexão. Relação momento- curvatura. Flambagem de colunas.Condições de estabilidade.Critérios de falha por flambagem.Métodos de energia.Teorema de Catigliano.Teorema dos trabalhos mínimos.Introdução ao método dos elementos finitos.Vigas curvas.Deslocamentos sob diversas formas de solicitação.Cilindros de paredes grossas.Discos girantes.Flexão oblíqua.Centro de cisalhamento.Vigas sobre funções elásticas. Mecânica dos Sólidos II Programa • Estado de tensão em um ponto (revisão) • Introdução à teoria da elasticidade – Equações de equilíbrio (revisão) – Relação entre deslocamentos e deformações (revisão) – Relações constitutivas (revisão) • Deformações em vigas • Cilindros de paredes grossas • Comportamento além do regime elástico (carga limite) • Flambagem (instabilidade elástica) • Vigas curvas • Métodos de energia (Teorema de Castigliano) • Tópicos avançados Mecânica dos Sólidos II Mecânica dos Sólidos Problema Corpo sujeito a ação de esforços externos (forças, momentos, etc.) F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8 Determinar • Esforços internos (tensões) • Deformações • Deslocamentos Mecânica dos Sólidos II Corpo em equilíbrio sujeito à ação de um conjunto de forças externas F1 F2 F3 F4 F8 n ∆F n ∆A ∆F – Força de superfície resultante atuando sobre o elemento de área ∆A Mecânica dos Sólidos II ∆A n ∆F Definição do Vetor Tensão t AΔ Δ Δ Ft 0A→ = lim Vetor tensão s tn ts nt ⋅=nt ( )nntt ⋅−=st Componente normal (tensão normal) Componente tangencial (tensão cisalhante) Mecânica dos Sólidos II Determinação da Distribuição de Tensão no Corpo Sujeito à Ação de Forças Externas F7 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F8 P (x,y,z) ),,( zyxσ x z y σxy σxx σxz σzy σzx σzz σyy σyx σyz [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = zzyzxz yzyyxy xzxyxx σ σσσ σσσ σσσ Mecânica dos Sólidos II Representação Gráfica do Estado de Tensão no Ponto (Paralelepípedo Fundamental) x z y σxy σxx σxz σzy σzx σzz σyy σyx σyz Mecânica dos Sólidos II Estado de Tensão em um Ponto • Tensão é uma grandeza tensorial: [σ], ou σ, é chamado o tensor de tensões • Pode-se mostrar que o tensor de tensões é simétrico, ou seja, σxy= σyx , σxz= σzx , e σyz= σzy . Logo, [σ] possui apenas seis componentes independentes! • Pode-se mostrar que a simetria do tensor de tensões é necessária para que o balanço de momentos em torno do ponto (balanço da quantidade de movimento angular) seja satisfeito. • Uma vez conhecidas as seis componentes independentes do tensor de tensões, pode-se determinar o vetor tensão atuando sobre qualquer plano que passa pelo ponto. Mecânica dos Sólidos II Estado de Tensão em um Ponto O vetor tensão associado à direção cuja normal é n, pode então ser calculado a partir do tensor de tensões: em notações mais concisas: ⎪⎭ ⎪ ⎬ ⎫ ⎪⎩ ⎪ ⎨ ⎧ ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = ⎪ ⎭ ⎪ ⎬ ⎫ ⎪ ⎩ ⎪ ⎨ ⎧ z y x zzzyzx yzyyyx xzxyxx n n n σσσ σσσ σσσ t t t z y x )( )( )( n n n { } [ ]{ } nσt nn == )()( ounσt Mecânica dos Sólidos II Tensões Principais e Planos Principais Dado o estado de tensão num ponto, os planos principais são definidos como aqueles planos onde a componente tangencial (cisalhante) do vetor tensão é nula A equação abaixo relaciona o vetor tensão atuando sobre um plano definido pela norman n com o tensor de tensões: ou, em forma matricial: nσt n =)( { } [ ]{ }nσt =)(n Mecânica dos Sólidos II Tensões Principais e Planos Principais Deseja-se determinar os planos definidos pelas suas normais n, tais que os vetores tensão atuando sobre eles têm a forma: Substituindo-se esta expressão na equação da tela anterior, obtém-se: ou em forma matricial: nt n λ=)( nnσ λ= [ ]{ } { }nnσ λ= Mecânica dos Sólidos II Tensões Principais e Planos Principais Portanto, a determinação dos planos principais fica reduzida à solução de um problema de autovalores: – Os autovetores do tensor de tensão definem os planos (direções) principais. – Os autovalores do tensor de tensão, l, são as tensões principais. nnσ λ= Mecânica dos Sólidos II σ1 σ3 σ2 Estado 3D de tensão Tensões Principais Tensões Principais Mecânica dos Sólidos II Barras Carregadas Axialmente F F σxx z y x σxx [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = 000 000 00xx σ σ A F xx =σ EA FLL =Δ Mecânica dos Sólidos II Eixos Sujeitos a Carregamentos de Torção J Trr =)(τ 1φ x T T 2φ GJ TL=Δφ Mecânica dos Sólidos II Eixos Sujeitos a Carregamentos de Torção A x T T y z A x y z )0(>= xzστ [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = 00 000 00 xz xz σ σ σ J TDDxz 2 )2( ==τσ Mecânica dos Sólidos II x T T y z B Eixos Sujeitos a Carregamentos de Torção B )0(<= xyστ [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = 000 00 00 xy xy σ σ σ x y z J TDDxy 2 )2( −=−= τσ Mecânica dos Sólidos II Vasos de Pressão de Paredes Finas (D>>t) p t PD 4 =θθσ t PD 4 =ϕϕσ ϕϕσ θθσ Vasos esféricos Mecânica dos Sólidos II Vasos de Pressão (pressão interna) t pD 2 =θθσ Vasos Cilíndricos p ( )1>>tD t pD zz 4 =σ t pD 2 =θθσ [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = zz σ σ σθθ 00 00 000 Mecânica dos Sólidos II )(xq x y )(xM )(xV Flexão de Vigas xxσ [ ] ⎥ ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ = 000 000 00),( ),,( yx zyx xxσ σ I xMyyxxx )(),( −=σ Tensões Normais de Flexão Mecânica dos Sólidos II Flexão de Vigas Tensões de Cisalhamento devido à flexão Mecânica dos Sólidos II Flexão de Vigas Tensões de Cisalhamento devido à flexão P Lâminas “Coladas” Mecânica dos Sólidos II P Flexão de Vigas Tensões de Cisalhamento devido à flexão Lâminas Independentes Mecânica dos Sólidos II P Flexão de Vigas Tensões de Cisalhamento devido à flexão Mecânica dos Sólidos II Flexão de Vigas Tensões de Cisalhamento devido à flexão Lâminas “Coladas” Lâminas Independentes Tensões de cisalhamento horizontais impedem o deslizamento entre as lâminas Lâminas deslizam umas sobre as outras Mecânica dos Sólidos II xyσ Flexão de Vigas Tensões de Cisalhamento devido à flexão Forças de cisalhamento horizontal Tensões Cisalhantes xyσ Mecânica dos Sólidos II Tensões cisalhantes em vigas sob carregamentos de flexão )(xq x y )(xM )(xV Mecânica dos Sólidos II Tensões cisalhantes em vigas sob carregamentos de flexão Viga de seção retangular: y ⎥ ⎥ ⎦ ⎤ ⎢ ⎢ ⎣ ⎡ ⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛−= 2 41 2 3)( h y bh Vyxyσ bh Vy xyxy 2 3)0(})(max{==σσ Mecânica dos Sólidos II )(xq x y )(xM )(xV Flexão de Vigas σ (x, y, z)[ ] = σ xx (x, y) σ xy (x, y) 0 σ xy (x, y) 0 0 0 0 0 ⎡ ⎣ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎤ ⎦ ⎥ ⎥ ⎥ ⎥ I xMyyxxx )(),( −=σ Tensões produzidas pela flexão σ xy (x, y) = 3 2 V (x) bh 1− 4 y h ⎛ ⎝⎜ ⎞ ⎠⎟ 2⎡ ⎣ ⎢ ⎤ ⎦ ⎥ Seção Retangular Mecânica dos Sólidos II )(xq x y )(xM )(xV Flexão de Vigas max{σ xx} >>max{σ xy} Tensões produzidas pela flexão Para L >> h : Mecânica dos Sólidos II σ1 σ3 σ2 Sy Sy Início do escoamento no ensaio de tração Estado 3D de tensão σeq σeq Critério de Escoamento Estado uniaxial equivalente Critérios de Falha por Escoamento Tensões Principais Mecânica dos Sólidos II Critérios de Falha por Escoamento Critério de von Mises Tensão de von Mises De acordo com o critério de von Mises, o material se comporta elasticamente quando ( ) ( ) ( )[ ]2322312212 1 σσσσσσσ −+−+−=VM yVM S<σ Mecânica dos Sólidos II Critérios de Falha por Escoamento Critério de Tresca (Máxima Tensão Cisalhante) Deformações plásticas ocorrem num ponto do material quando a máxima tensão cisalhante atinge o valor da máxima tensão cisalhante que causa o início do escoamento no ensaio de tração τmax = σ1 −σ 3 2 < Sy 2 Mecânica dos Sólidos II Critério de Tresca (Máxima Tensão Cisalhante) Critério de von Mises Onde nS é o Coeficiente de Segurança (maior do que 1) Critérios de Falha por Escoamento Mecânica dos Sólidos II Critérios de Falha por Escoamento σI σII Sy Sy −Sy −Sy Critério de von Mises Critério de Tresca σI σII σI σII σI σII σI σII Tensão Plana Mecânica dos Sólidos II Teoria da Elasticidade Problema Corpo sujeito a ação de esforços externos (forças, momentos, etc.) F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8 Determinar • Esforços internos (tensões) • Deformações • Deslocamentos Mecânica dos Sólidos II yΔ xΔ zΔ y z x Teoria da Elasticidade • Equações de Equilíbrio Mecânica dos Sólidos II Teoria da Elasticidade • Equações de Equilíbrio (estado plano de tensões) ),( yxxxσ ),( yxxyσ ),( yxyyσ),( yxxyσ ),( yyxyy Δ+σ ),( yyxxy Δ+σ ),( yxxxx Δ+σ ),( yxxxy Δ+σ y z x Mecânica dos Sólidos II Teoria da Elasticidade 0),(),( ),(),( =ΔΔΔ++ΔΔΔ++ ΔΔ−ΔΔ−=∑ zxyyxzyyxx zxyxzyyxF xyxx xyxxx σσ σσ ),( yxxxσ ),( yxxyσ ),( yxyyσ),( yxxyσ ),( yyxyy Δ+σ ),( yyxxy Δ+σ ),( yxxxx Δ+σ ),( yxxxy Δ+σ y z x 0),(),( ),(),( =ΔΔΔ++ΔΔΔ++ ΔΔ−ΔΔ−=∑ zxyyxzyyxx zxyxzyyxF yyxy yyxyy σσ σσ • Balanço de forças Mecânica dos Sólidos II • Para e muito pequenos: Teoria da Elasticidade x x yxyxx xxxxxx Δ∂ ∂+=Δ+ σσσ ),(),( y y yxyyx yyyyyy Δ∂ ∂ +=Δ+ σ σσ ),(),( x x yxyxx xyxyxy Δ∂ ∂ +=Δ+ σ σσ ),(),( y y yxyyx xyxyxy Δ∂ ∂ +=Δ+ σ σσ ),(),( xΔ yΔ Mecânica dos Sólidos II Teoria da Elasticidade • Equações de Equilíbrio (Estado plano de tensão) 0= ∂ ∂ + ∂ ∂ yx xyxx σσ 0= ∂ ∂ + ∂ ∂ yx yyxy σσ Mecânica dos Sólidos II Teoria da Elasticidade • Equações de Equilíbrio 0= ∂ ∂+ ∂ ∂ + ∂ ∂ zyx xzxyxx σσσ 0= ∂ ∂ + ∂ ∂ + ∂ ∂ zyx yzyyxy σσσ 0= ∂ ∂+ ∂ ∂ + ∂ ∂ zyx zzyzxz σσσ Mecânica dos Sólidos II Teoria da Elasticidade • Relações entre deslocamentos e deformações z u y u x u z zz y yy x xx ∂ ∂= ∂ ∂ = ∂ ∂= ε ε ε ⎟⎟⎠ ⎞ ⎜⎜⎝ ⎛ ∂ ∂+ ∂ ∂ == ⎟ ⎠ ⎞⎜ ⎝ ⎛ ∂ ∂+ ∂ ∂== ⎟⎟⎠ ⎞ ⎜⎜⎝ ⎛ ∂ ∂ + ∂ ∂== y u z u x u z u x u y u zy yzyz zx xzxz yx xyxy 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 2 1 γε γε γε Mecânica dos Sólidos II Teoria da Elasticidade • Relações constitutivas (tensão vs. deformação) T EEE T EEE T EEE zzyyxx zz zzyyxx yy zzyyxx xx Δ++−−= Δ+−+−= Δ+−−= ασ σ νσνε ασν σσνε ασν σ νσε G G G yz yz xz xz xy xy 2 2 2 σ ε σε σ ε = = = ( )ν+= 12 EG Mecânica dos Sólidos II Teoria da Elasticidade • 15 Equações – Equilíbrio (3) – Deformação vs. Deslocamentos (6) – Tensão vs. Deformação (6) • 15 Variáveis: • Condições de contorno yzxzxyzzyyxx yzxzxyzzyyxx zyx uuu εεεεεε σσσσσσ ,,,,, ,,,,, ,, F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8 F1 F2 F3 F4 F5 F6 F7 F8 Mecânica dos Sólidos II x y z 3D Teoria de Vigas n(x) q(x) Teoria de Vigas (aproximação) q(x) x n(x) 1D Mecânica dos Sólidos II Cilindros de Paredes Grossas b a pi po σ0 σ0
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