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SISTEMAS DE ABASTECIMENTO E TRATAMENTO DE ÁGUA PROJETO ESTAÇÃO DE TRATAMENTO DE ÁGUA Discente: Hilton do E. Santo Brandão Docente: Msc. Alberto Filho VÁRZEA GRANDE - MT 2022 Hilton do Espirito Santo Brandão email: eng.hiltonbrandao@gmail.com Fone:(65) 99204-5441 Engenharia Ambiental e Sanitária mailto:eng.hiltonbrandao@gmail.com 2 Sumário 1. Coagulação E Mistura Rápida: Calha Parshall .................................... 4 1.1. Cálculo da Profundidade e Velocidade da Água na Seção de Medição (Seção 0) ............................................................................................ 4 1.2. Vazão Específica na Garganta do Parshall ........................................ 4 1.3. Carga Hidráulica Disponível .............................................................. 4 1.4. Cálculo da Velocidade e da Profundidade da Água Imediatamente Antes do Ressalto (Seção 1) ........................................................................ 4 1.5. Número de Froude ............................................................................. 5 1.6. Cálculo da Altura Conjugada do Ressalto (Seção 2) .......................... 5 1.7. Profundidade e Velocidade da Água na Seção de Saída (Seção 4) .. 5 1.8. Extensão do Ressalto e Perda de Carga ........................................... 5 1.9. Tempo de Mistura e Gradiente de Velocidade .................................... 5 2. Floculador de Chicanas de Fluxo Horizontal ...................................... 6 2.1. Dimensões do Tanque da Floculação ................................................. 6 2.2. Cálculo do Número de Canais entre as Chicanas ............................... 6 2.3. Velocidade da Água nos Trechos Retos ............................................. 7 2.4. Velocidade nas Curvas ....................................................................... 7 2.5. Comprimento Percorrido Pela Água .................................................... 8 2.6. Perda de Carga ................................................................................... 8 2.6.1 Perda de Carga nas Curvas (Localizadas) ...................................... 8 2.6.2 Perda de Carga por Atrito (Distribuída) ........................................... 8 2.7. Gradiente de Velocidade ..................................................................... 9 3 3. Decantador Convencional ................................................................... 10 3.1. Área Superficial do Tanque ............................................................... 10 3.2. Área da Seção Transversal do Tanque ............................................. 10 4. Filtro Rápido ......................................................................................... 12 4.1. Concepção do Sistema de Filtração .................................................. 12 4.2. Área de Filtração ............................................................................... 12 4.3. Número Aproximado de Filtros .......................................................... 12 4.4. Área Individual de cada Filtro ............................................................ 12 4.5. Dimensões de cada Filtro .................................................................. 13 4.6. Concepção do Fundo Falso e Sistema de Drenagem ....................... 13 4.7. Sistema de Lavagem dos Filtros ....................................................... 13 4.8. Vazão de Água de Lavagem ............................................................. 14 4.9. Volume de Água de Lavagem ........................................................... 14 4.10. Vazão de Água de Ar ........................................................................ 14 4.11. Calha de Coleta de Água de Lavagem ............................................. 14 5. Desinfecção: Tanque de Contato ........................................................ 16 4 1. COAGULAÇÃO E MISTURA RÁPIDA: CALHA PARSHALL Q= 58 L/s → 0,058 m3 u = 0,001071 N/s/m2 D= 0,845 m 1´(305m) g= 9,8 m/s K=0,076 m P= 998,68 kg/m k=1,276 e n=0,657 c=0,610 N=0,229 m 1.1. CÁLCULO DA PROFUNDIDADE E VELOCIDADE DA ÁGUA NA SEÇÃO DE MEDIÇÃO (SEÇÃO 0) H° = k . Q n → 1,276 . ( 0,0058) 0,657 = 0,197 m D° = 2/3 (D-W) + W → 2/3 (0,845-0,305) + 0,305 = 0,665m U° = Q/ D° . H° → 0,0058 / 0,665 . 0,197 = 0,443 m/s 1.2. VAZÃO ESPECÍFICA NA GARGANTA DO PARSHALL Q= Q/W = 0,058 / 0,305 = 0,19 m/s/m 1.3. CARGA HIDRÁULICA DISPONÍVEL (E° = U° 2 / 2 . g )+ H° + N → (0,443 2 / 2 . 9,8) + 0,197 + 0,229 = 0,436 m 1.4. CÁLCULO DA VELOCIDADE E DA PROFUNDIDADE DA ÁGUA IMEDIATAMENTE ANTES DO RESSALTO (SEÇÃO 1) Cos ꬰ = - g . q / (2/3 . g . E°) 1,5 → -9,8 . ( 2/3 . 9,8 . 0,436) 1,5 = -0,387 U1= 2 √ ((2 . g . D°) / 3) . Cos ꬰ → 2 . √ ((2 . 9,8 . 0,436) / 3) . 0,792 U1= 2,67 m/s 5 h=1 q/U1 → 0,19/2,67 = 0,072 m 1.5. NÚMERO DE FROUDE F1= U1 / √ ( g . h1) → 2,67 √ (9,8 . 0,072) = 3,18 → ressalto oscilante 1.6. CÁLCULO DA ALTURA CONJUGADA DO RESSALTO (SEÇÃO 2) H2 = h1 / 2 . ( √ (1+ 8 . F1 2) -1) → 0,072 / 2 . √ ( 1+8 . 3,182) -1) = 0,290 m 1.7. PROFUNDIDADE E VELOCIDADE DA ÁGUA NA SEÇÃO DE SAÍDA (SEÇÃO 3) H3=h2-(N-k) → 0,290 – (0,229-0,0076) = 0,137 m H3= Q/C.h3 → 0,058/ 0,610 . 0,137 = 0,694 m/s 1.8. EXTENSÃO DO RESSALTO E PERDA DE CARGA L= 6 . ( h2 – h1) → 6 . (0,290 – 0,072) = 1,308 m H= ( h2-h1) 3 / (4 . h1 . h2) → ( 0,290-0,072)3 / (4 . 0,072 . 0,290) = 0,124 m 1.9. TEMPO DE MISTURA E GRADIENTE DE VELOCIDADE T= L / (U1+U3) / 2 → 1,308 / (267 + 0,694) / 2 = 0,78 s G= √ (((g . p) / u) . (h / T)) → √ ((( 9,8 . 998,68) / 0,001071) . (0,124 / 0,78) G = 1205,30 G . T = 940,13 Segundo a NBR 12216/92 o G . T= 940,13, apresenta boas condições de mistura, com ressalto oscilante. É considerado ideal. 6 2. FLOCULADOR DE CHICANAS DE FLUXO HORIZONTAL Q= 58 L/s → 0,058 m3 Tempo total de floculação = 55 min O canal de floculação será divido em três trechos de igual volume; G= 40 s-1, 30 s-1 e 20s-1 Comprimento = 2 m Profundidade = 0,9 m Coeficiente Darcy = 0,025 P= 998,68 kg/m u = 0,001071 N/s/m2 2.1. DIMENSÕES DO TANQUE DA FLOCULAÇÃO Volume total = V = Q . T → 0,058 . 55 . 60 = 19140 m3 Largura total = sendo H = 0,9 m e L = 52m A= V / L . H → 191,40 / 46,8 = 4,09 / 3 (chicanas) = 1,36 m (cada uma) 2.2. CÁLCULO DO NÚMERO DE CANAIS ENTRE AS CHICANAS A área total normal ao fluxo é: A= H . L → 0,9 . 52 = 46,8 m2, e o tempo de floculação em cada trecho T= 55 . 60 / 3 = 1100 s. 7 Aplicando agora a equação de número de canais entre chicanas para o primeiro trecho. M= (( u/p) . (18 / 13+ 9 . f) . (((A/G) . G)2) . T)(1/3) M= ((0,001071/998,68) . (18 / 13+ 9 . 0,025) . (((46,8/0,058) . 40)2) . 1100)(1/3) M= 119 chicanas, e o espaçamento entre elas é de: e= L/M → 52/119= 0,43 m Para o segundo trecho. M= ((0,001071/998,68) . (18 / 13+ 9 . 0,025) . (((46,8/0,058) . 30)2) . 1100)(1/3) M= 98 chicanas, e o espaçamento entre elas é de: e= L/M → 52/119= 0,53 m Para o terceiro trecho. M= ((0,001071/998,68) . (18 / 13+ 9 . 0,025) . (((46,8/0,058) . 20)2) . 1100)(1/3) M= 75 chicanas, e o espaçamento entre elas é de: e= L/M → 52/119= 0,69 m 2.3. VELOCIDADE DA ÁGUA NOS TRECHOS RETOS O cálculo posterior inicia-se pela velocidade da água, e para isso foi adotado um valor, que deve estar entre 10 e 30 cm/s. Trecho 1= 0,23 m/s Trecho 2= 0,19 m/s Trecho 3= 0,13 m/s 2.4. VELOCIDADE NAS CURVAS V2 = 2 . V1 /3 8 V2 (trecho 1) = 0,23 / 3 = 0,153 m/s V2 (trecho 2) = 0,19 / 3 = 0,127 m/s V2 (trecho 3) = 0,13 / 3 = 0,087 m/s 2.5. COMPRIMENTO PERCORRIDO PELA ÁGUATempo de floculação para cada tanque = 55 min / 3 = 18,33 min C1= V1 . T C1 (trecho 1) = 0,23 . 18,33 . 60 = 252,95 m C1 (trecho 2) = 0,19 . 18,33 . 60 = 208,96 m C1 (trecho 3) = 0,13 . 18,33 . 60 = 142,97 m 2.6. PERDA DE CARGA n = coeficiente de rugosidade = 0,012 Altura útil = 0,5 m 2.6.1 PERDA DE CARGA NAS CURVAS (LOCALIZADAS) Hcurvas = (( N + 1) . V12 + N . V22 / 2 . g Hcurvas (trecho 1) = (( 119 + 1) . 0,232 + 119 . 0,1532 / 2 . 9,8 = 0,466 Hcurvas (trecho 2) = (( 98 + 1) . 0,192 + 98 . 0,1272 / 2 . 9,8 = 0,262 Hcurvas (trecho 3) = (( 75 + 1) . 0,132 + 75 . 0,0872 / 2 . 9,8 = 0,094 2.6.2 PERDA DE CARGA POR ATRITO (DISTRIBUÍDA) Hatrito = (V1 . n) . C1 / RH 4/3 RH = (e . Hu) / ( e + 2 . Hu) RH (trecho 1) = (0,43 . 0,5) / ( 0,43 + 2 . 0,5) = 0,150 m RH (trecho 2) = (0,53 . 0,5) / ( 0,53 + 2 . 0,5) = 0,173 m 9 RH (trecho 3) = (0,69 . 0,5) / ( 0,69 + 2 . 0,5) = 0,205 m Hatrito (trecho 1): (0,23 . 0,012)2 . 252,95 / 0,150 4/3 = 0,024m Hatrito (trecho 2): (0,19 . 0,012)2 . 208,96 / 0,173 4/3 = 0,011m Hatrito (trecho 3): (0,13 . 0,012)2 . 142,97 / 0,205 4/3 = 0,003m Tabela 1: Valores de perda de carga para os trechos Trecho 1 Trecho 2 Trecho 3 Hcurvas (m) 0,466 0,262 0,094 Hatrito (m) 0,024 0,011 0,003 Htotal (m) 0,490 0,273 0,097 Fonte: Próprio Autor (2022). 2.7. GRADIENTE DE VELOCIDADE Por fim, faz-se o cálculo do gradiente de velocidade (G) para cada trecho. G= ( y . Htotal / u . T) ½ → u = 1,029 . 10-4 N/s/m2 y=1000Kgf/m3 T=18,33 GTrecho1= ( 1000 . 0,490 / 1,029 . 10-4. 18,33 . 60) ½ = 65,80 s-1 GTrecho2= ( 1000 . 0,273 / 1,029 . 10-4. 18,33 . 60) ½ = 49,11 s-1 GTrecho3= ( 1000 . 0,097 / 1,029 . 10-4. 18,33 . 60) ½ = 29,27 s-1 10 3 DECANTADOR CONVENCIONAL Q= 58 L/s → 0,058 m3 Trata-se de uma instalação de pequeno porte, podendo-se portanto, tomar: Taxa de escoamento superficial → 30 m3 Velocidade longitudinal → 0,2 cm/s 3.1 ÁREA SUPERFICIAL DO TANQUE A = Q/Vcs → 86400 . 0,058 / 30 = 167,04 m2 Adotando uma relação b/1 = l/10 resulta: b . l = 167,04 ou l2 / 10 = 167,04 l= √ (10 . 167,04) = 40,87 m b= 167,04 / 40,87 = 4,08 m 3.2 A ÁREA DA SEÇÃO TRANSVERSAL DO TANQUE A= Q/ V0 = 0,058 . 100 / 0,2 = 29 m2 Altura útil: H = área / b → 29/4,08 = 7,10 m → adotando 7,5 m 11 Verificação do tempo de detenção: T=Volume/Q → 40,87 . 4,08 . 7,5 / 0,058 . 3600 = 5,98 h Verificação do número de Froude: Fr= Q2 (b+2.h) / g .(b.h) 3 Fr= 0,0582 (4,08+2.7,5) / 9,8 .(4,08.7,5) 3 Fr= 0,000000229 ou 2,29 . 10-7 12 4 FILTRO RÁPIDO Q= 58 L/s → 0,058 m3 4.1 CONCEPÇÃO DO SISTEMA DE FILTRAÇÃO Água afluente submetida a processo de coagulação e decantação → filtração rápida. Camada filtrante: Pode ser simples, dupla ou tripla. Adotou-se: dupla: antracito + areia. Controle hidráulico do sistema: Opção: taxa de filtração constante: com ou sem variação de nível → taxa de filtração declinante. Optou-se por: taxa de filtração constante, com variação de nível Taxa de filtração: Camada dupla (antracito+areia), pela NBR 12216/92, na impossibilidade de ensaios em filtro-piloto, taxa máxima de 360 m³/(m².d) → Adotou-se: 240 m/d 4.2 ÁREA DE FILTRAÇÃO A= Q / TAS = 0,058 m3/s . 86400 s / 240 m3 / (m2d) . 1 d = 20,88 m2 4.3 NÚMERO APROXIMADO DE FILTROS Considerar → número de decantadores e fórmula empírica de Kawamura: Nf = 0,0195 √ Q, sendo Q em m3/ dia Nf = 0,0195 √ 5011,2 → 1,38 filtros Adotou-se : 2 filtros 4.4 ÁREA INDIVIDUAL DE CADA FILTRO Recomendável: 25 a 100 m² 13 𝐴𝑓 = 𝐴𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 / 𝑁𝑓 → 20,88 𝑚² / 2 = 10,44 𝑚² 4.5 DIMENSÕES DE CADA FILTRO Decantador : 10 m de largura Como são 2 filtros → 5 m para cada filtro 1m+Bf = 5 Bf=4m Af=Bf . Lf Lf = 10,44 / 4 = 2,61 m 4.6 CONCEPÇÃO DO FUNDO FALSO E SISTEMA DE DRENAGEM Adotando blocos Leopold, o fabricante recomenda camada suporte conforme tabela: Tabela 2: Camada suporte – granulometria e altura Camada Granulometria (mm) Altura (cm) Camada 1 12,7 mm a 19,0 mm 5,0 cm (Topo) Camada 2 6,4 mm a 12,7 mm 5,0 cm Camada 3 3,2 mm a 6,4 mm 5,0 cm Camada 4 1,6 mm a 3,2 mm 5,0 cm Camada 5 3,2 mm a 6,4 mm 5,0 cm Camada 6 6,4 mm a 12,7 mm 5,0 cm Camada 7 12,7 mm a 19,0 mm 5,0 cm (Fundo) Total 35 cm Fonte: Filtração – UFPR (2022) 4.7 SISTEMA DE LAVAGEM DOS FILTROS Vazão da água de lavagem: segundo NBR 12216/92, deve-se 14 proporcionar expansão de 20 a 30% do material filtrante [Depende das características do material filtrante, mas equivale a uma velocidade de lavagem da ordem de 0,5 a 0,6 m/min para filtro de fluxo descendente e, 0,8 a 1,0 m/min para filtro de fluxo ascendente] e velocidade de lavagem > 0,6m/min (filtro de fluxo descendente) e >0,8m/min (filtro de fluxo ascendente). 4.8 VAZÃO DE ÁGUA DE LAVAGEM Adotando: Lavagem com ar seguido de água em contra-corrente e velocidade de ascensão da água de lavagem de 1,3 cm/s. QAL = v Af → 1,3 cm . 10,44 / s . 100 cm = 0,135 m3/s 4.9 VOLUME DE ÁGUA DE LAVAGEM NBR 12216/92 determina tempo mínimo de lavagem de 10 min (filtro de fluxo descendente) e 15 min (filtro de fluxo ascendente) → Admitindo, então, duração de 10 min, tem-se: Vol = QALt = 0,135 m3 . 10 . 60 s / s . 1 min = 81 m3 NBR 12216/92 determina capacidade mínima do reservatório para lavagem de 2 filtros, logo: Reservação = 2Vol = 2 × 81 m³ = 162 m³ Adotou-se : 200 m3 4.10 VAZÃO DE ÁGUA DE AR Adotando vazão do ar durante a lavagem de 15 L/s/m² Qar = 15 L . 10,44 m2 / s.m2 = 156,6 L/s 4.11 CALHA DE COLETA DE ÁGUA DE LAVAGEM 15 Admite-se 5 calhas/filtro, assim vazão individual por calha: Qcalha = 0,135 m3/s / 5 = 0,027 m3/s Pode-se usar a fórmula: Q = 1,38 B . h01,5 , sendo h0 o nível máximo: B (m) h0 (m) 0,2 0,564 0,4 0,655 0,5 0,306 0,6 0,271 0,8 0,224 Espaçamento entre calhas: Esp = 9m 5 calhas = 1,8 m ← Adotou-se calhas com B = 0,5m e H = 0,4 m 16 5. DESINFECÇÃO: TANQUE DE CONTATO Para o dimensionamento do tanque de contato será adotado uma temperatura de 20°C. Considerando uma comunidade de pequeno porte e com pequenas extensões de tubulações, o valor de 0,4 mg/L de cloro livre na saída é suficiente para que em qualquer ponte da rede seja possível obter uma concentração mínima de 0,2 mg/L de cloro residual. Quanto ao pH, a Portaria 518 recomenda um pH inferior a 8,0 assegurando a prevalência superior a 80 % do ácido hipocloroso, logo o pH adotado será de 7. Tabela 3: Valores de perda de carga para os trechos Fonte: Portaria 2917/2011 Ministério da Saúde Dados obtidos através da portaria: T min de contato = 20 min Dados da estação Q = 58 L/s V = Q x T V = 58 x 20 x 60 = 69600 L = 69,6 m³ Comprimento / Largura = 2 (adotado) Comprimento = 5m Largura = 2,5m Altura útil + altura de segurança = 2,0m Determinando a capacidade de cloração, considerando que a água contém apenas traços de nitrogênio orgânico e amoniacal. Capacidade da estação: C = 0,058 m3 / s . 86400 S = 5011,2 m3/dia 17 Capacidade da instalação para uma dosagem máxima de 5 mg/L: C = 5011,2 . 6 / 1000 = 30,06 Kg/dia
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