Influência do Tecimento na Soldagem TIG

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Soldagem & Inspeção. 2015;20(2):180-190
http://dx.doi.org/10.1590/0104-9224/SI2002.06
Artigos Técnicos
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trabalho original seja corretamente citado.
Recebido: 14 Fev., 2015 
Aceito: 12 Jun., 2015
E-mail: edvmiranda@yahoo.com.br 
(ECM)
Resumo: Este trabalho tem por objetivo estudar a influência do tecimento na soldagem TIG 
com alimentação de arame frio em único passe visando à aplicação futura em revestimento 
de ligas de níquel, considerando a análise das características geométricas e diluição, de forma 
a adequar estes revestimentos para as indústrias do Setor de Petróleo e Gás Natural. A baixa 
diluição é necessária para evitar a redução das propriedades de resistência à corrosão dos 
revestimentos. As soldagens foram realizadas utilizando um robô industrial e um alimentador 
automático de arame frio. A liga usada como metal de adição foi a AWS ER NiCrMo-3 (Inconel 
625) e o substrato foi o aço ASTM A516 Gr. 60. Foram realizadas soldagens com alimentação 
automática de arame frio na condição sem tecimento e com tecimento tipo triangular, 
variando a energia em três níveis. Os resultados mostraram que o uso do tecimento influencia 
consideravelmente a geometria do cordão de solda e o nível de diluição. Com uso do tecimento 
o reforço do cordão de solda reduziu e a largura aumentou, proporcionando uma melhor 
distribuição de material sobre a peça, reduzindo com isso a razão reforço/largura (R/L), 
parâmetro este que indica o grau de convexidade do cordão de solda. Uma razão R/L alta, 
indica que o grau de convexidade pode ser excessivo, dificultando com isso uma adequada 
sobreposição de passes para soldagem posterior de revestimentos, com a possibilidade de 
formação de vazios entre os mesmos. Quanto a penetração e a diluição, ambas apresentaram 
comportamentos similares, com redução de forma significativa nas condições em que o 
tecimento é empregado. Estes resultados mostram que o uso do tecimento garante uma 
combinação de baixa razão R/L com baixa diluição, condição esta desejável para soldagem 
de revestimentos.
Palavras-chave: Soldagem TIG; Tecimento; Diluição; Ligas de níquel.
Wave Arc Movement Influence on the Dilution Level and on Weld Bead 
Geometry Using TIG Welding Process with Automatic Cold Wire Feeding
Abstract: This work aims to study the influence of arc waving in GTAW process with cold 
wire feeding deposited in single pass in order to use nickel-based alloys as coating to of 
petroleum and natural gas industries, where low dilution is needed to avoid reduction in 
corrosion resistance of the coatings. The welds were made using an robot workbench and a 
cold wire feeder system. The alloy used as filler metal was AWS ER NiCrMo-3 (Inconel 625) 
and the substrate was ASTM A516 Gr 60 steel plates. Welds were carried out with automatic 
cold wire feeding varying without arc waving and with triangular type arc waving. In addition 
the heat input was changed at three levels. The results showed that the use of arc waving 
has considerably influence on the geometry of the weld bead and the level of dilution. With 
use of arc waving the weld bead reinforcement was reduced and the width were increased, 
providing a better distribution of material on the workpiece surface, thereby reducing the 
reinforcement/width (R/W) ratio. This parameter indicates the degree of convexity of the 
weld bead. A high R/W ratio indicates that the degree of convexity may be excessive; thereby 
hampering an adequate overlap between the passes aiming to produce weld overlay without 
voids between them. Penetration and dilution showed similar behaviors, with significantly 
reduction under conditions where the arc waving was applied. These results show that the 
use of arc waving ensures a combination of low R/W ratio with low dilution, condition that 
is desirable to weld coatings.
Key-words: GTAW; Arc waving; Dilution; Nickel Alloy.
Avaliação do Uso do Tecimento sobre o Nível de Diluição e Geometria do Cordão 
de Solda na Soldagem TIG com Alimentação Automática de Arame Frio
Edvan Cordeiro de Miranda1, Cleiton Carvalho Silva1, Marcelo Ferreira Motta1, Hélio Cordeiro de Miranda1, 
Jesualdo Pereira Farias1
1 Laboratório de Engenharia de Soldagem, Departamento de Engenharia Metalúrgica e de Materiais, Universidade Federal do 
Ceará, Fortaleza, CE, Brasil.
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Avaliação do Uso do Tecimento sobre o Nível de Diluição e Geometria do Cordão de Solda na Soldagem TIG com 
Alimentação Automática de Arame Frio
1. Introdução
A degradação de equipamentos nas indústrias do Setor de Petróleo e Gás Natural devido a corrosão vêm 
se intensificando cada vez mais devido a fatores como alterações na corrosividade dos petróleos e alterações nas 
condições de processamento [1-3]. Uma solução para minimizar a degradação dos equipamentos, seria fabricar 
equipamentos que combinem ótimas propriedades mecânicas com excelente resistência à corrosão, principalmente 
em altas temperaturas. Alguns materiais apresentam estas características como os aços inoxidáveis ferríticos, aços 
inoxidáveis austeníticos, aços inoxidáveis martensíticos, aços inoxidáveis duplex, aços inoxidáveis endurecidos 
por precipitação e as ligas de níquel [4-7]. Atualmente, os materiais mais utilizados são os aços inoxidáveis devido 
ao seu menor custo quando comparado com as ligas de níquel, todavia, as ligas de níquel apresentam uma boa 
alternativa devido a sua excelente resistência à corrosão sob-tensão e, por isso, sua aplicação em equipamentos 
utilizados na indústria do petróleo e gás natural tem crescido.
Dentre as Ligas de níquel, têm-se a INCONEL 625 que apresenta boa combinação entre resistência à tração, à 
fluência, fácil fabricação, boa soldabilidade e boa resistência à corrosão em baixa e altas temperatura, alta resistência 
à corrosão em meio aquoso contendo cloretos quando comparada com aços inoxidáveis, boa resistência à corrosão 
sob tensão e, em geral, boa performance em outros tipos de ambientes agressivos [8]. Esta liga apresenta um alto 
teor de Cr, elemento responsável pelo aumento da resistência à corrosão e oxidação, mediante a formação de 
uma camada passivadora do óxido de cromo (Cr2O3). Além disso, possui a adição de molibdênio que contribui 
significativamente para o aumento da resistência à corrosão, especialmente corrosão localizada (pites e frestas) [9].
A fabricação de equipamentos empregando integralmente estas ligas pode ser considerada inviável devido 
ao seu elevado custo. Uma alternativa interessante pode ser a fabricação de equipamentos e tubulações com 
materiais menos nobres como aços carbono e aços baixa liga e, em seguida, a aplicação de revestimentos com 
ligas que apresentem uma combinação de excelentes propriedades mecânicas e alta resistência à corrosão para 
resistirem à agressividade causada pelo meio corrosivo [10].
Um dos processos que pode ser empregado para soldagem de revestimento com ligas de níquel é o processo 
tungsten inert gas (TIG) com alimentação de arame frio. Este processo, além de garantir alta qualidade do depósito 
devido a alta estabilidade do arco, apresenta um bom controle de energia. Devido a alimentação de arame ser 
independente do arco, a quantidade de calor que chega a peça é reduzida, podendo acarretar em menores níveis de 
diluição [11]. Estas características do TIG com alimentação de arame frio viabilizam sua aplicação para revestimento 
de componentes ou peças das indústrias do Setor de Petróleo e Gás Natural.
O controle da diluição é importante na soldagem de metais dissimilares, bem como na deposição de revestimentos 
especiais sobre um substrato de composição química distinta. Valores baixos de diluição são desejáveis para manter 
a composição química do metal de adição e, conseqüentemente suaresistência a corrosão [11-13]. Revestimentos 
com diluição superior a 10% aumentam o teor de ferro do metal de solda e reduzem consideravelmente a resistência 
à corrosão das ligas de níquel. Baseado nisso, o teor de ferro permitido nos revestimentos destinados a condições 
severas de serviço deve ser igual ou inferior a 5%p. de sua composição química global [14].
Embora existam trabalhos na literatura sobre a exploração dos parâmetros de soldagem visando a deposição 
de revestimentos [15-20], poucos dedicam-se a avaliar o efeito do tecimento [21]. Baseado nesta carência este trabalho 
tem como objetivo estudar a influência do tecimento na soldagem TIG com alimentação de arame frio em único 
passe visando à aplicação futura em revestimento de ligas de níquel, considerando a análise das características 
geométricas e diluição, de forma a adequar estes revestimentos para as indústrias do Setor de Petróleo e Gás Natural.
2. Matérias e Métodos
Os materiais usados neste trabalho foram o metal de adição AWS ER NiCrMo-3 (UNS N06625), com diâmetro 
de 1,2 mm e chapas de aço ASTM A516 Gr. 60 como metal de base. A composição química de ambos os materiais 
está apresentada na Tabela 1. Foi utilizado um eletrodo não consumível de tungstênio dopado com tório. O diâmetro 
do eletrodo de tungstênio foi de 4 mm. O gás de proteção utilizado foi argônio puro com vazão de 15,0 l/min.. 
Para a realização das soldagens foi utilizado uma fonte eletrônica multiprocesso, um cabeçote para alimentação 
automática de arame frio, uma tocha TIG acoplada com um sistema de ajuste da posição do arame (Figura 1), e 
um robô industrial (Figura 2).
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As soldagens de simples deposição foram realizadas na posição plana sobre chapas de aço carbono ASTM 
A516 Gr. 60 nas dimensões de 200 × 50 × 12,5 mm. Para avaliar o efeito do uso de tecimento sobre as características 
geométricas e diluição do cordão de solda, inclusive para diferentes níveis de energia de soldagem, foram adotadas 
três diferentes níveis de energia para a deposição de cordões simples, os quais foram executados sem e com o 
uso do tecimento, conforme a Tabela 2. No caso do tecimento foi usada o tipo triangular, o qual descreve uma 
trajetória conforme apresentado na Figura 3. Foi ajustada uma amplitude de 4,0 mm, um passo de 2,0 mm, e uma 
Tabela 1. Composição química do metal de base e do metal de adição segundo o fabricante.
Item Composição, peso %
ASTM A516 Gr60 Ni C Cr Mo Fe Al Mn Si
0,01 0,15 0,02 0,01 Bal. 0,02 0,95 0,2
Composição, peso %
AWS ERNiCrMo-3 Ni C Cr Mo Fe Cu Al Ti
61 0,05 21,5 9 2,5 - 0,2 0,2
Nb Mn Si
3,6 0,2 0,2
Figura 1. Tocha de soldagem com sistema para ajuste do arame.
Figura 2. Robô industrial.
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frequência de 2,08 Hz. Devido a mudança de trajetória, a velocidade é decomposta em velocidade de oscilação e 
velocidade de deslocamento transversal para permitir o movimento transversal do arco. A velocidade de soldagem 
(Vs) foi ajustada em 25 cm/min. De acordo com os parâmetros de tecimento foi calculada a velocidade de oscilação 
(Vosc), com base na Equação 1 [21], cujo valor foi de 100 cm/min. Neste caso, o tempo de parada lateral foi zero. 
Aplicando-se o conceito do teorema de Pitágoras é possível correlacionar as três componentes de velocidade. 
A velocidade de deslocamento transversal (Vtr) foi calculada em 103,1 cm/min (Equação 2).
Durante a realização das soldagens foi utilizado um sistema de aquisição dos sinais de tensão e de corrente 
em 12 bits e a uma taxa de 9,6 kHz. O tempo de aquisição de cada ensaio foi de 5 segundos. O início da aquisição 
dos dados de cada ensaio ocorreu no momento em que o arco estivesse mais estabilizado, aproximadamente 
10 segundos após a abertura do arco.
Para realização deste estudo outras importantes variáveis do processo foram mantidas constante: a velocidade 
de alimentação de 6 m/min; o ângulo de alimentação do arame em 500 em relação ao eixo do eletrodo de W 
(Figura 4); a Distância Ponta do Arame a Peça (DPAP) em 3 mm; e a Distância Ponta do Eletrodo a Peça (DPEP) 
em 6 mm.
Tabela 2. Parâmetros para soldagem utilizando o metal de adição AWS ERNiCrMo-3.
Ensaio Condição Tecimento Corrente de solda-
gem (A) Energia (kJ/cm)
1 CC1 Sem Tecimento 223 9,6
2 CC1T Tecimento Triangular 223 9,6
3 CC2 Sem Tecimento 285 12,3
4 CC2T Tecimento Triangular 285 12,3
5 CC3 Sem Tecimento 343 14,8
6 CC3T Tecimento Triangular 343 14,8
Figura 3. Desenho esquemático do movimento descrito no tecimento triangular.
Figura 4. Desenho esquemático do ângulo de alimentação.
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Osc
pl
2 fAV
1 2 ft
=
−
 (1)
( ) ( ) ( )2 22
Tr Osc SV V V= + (2)
Após as soldagens, os corpos de prova foram submetidos à preparação metalográfica para obtenção das 
características geométricas (reforço, largura e penetração) e dos valores de diluição para as condições avaliadas. 
O comprimento total do cordão de solda foi de 180 mm. Para a análise metalográfica foram retiradas três seções 
do corpo de prova, de 10 mm cada, no início, meio e fim, descartando 15 mm em cada borda do cordão.
A preparação das amostras consistiu em um lixamento usando uma lixadeira rotativa com lixas de granulação 
de 80, 100, 220, 320, 400, 600 e 1200 mesh. A etapa de lixamento foi seguida pelo uso de uma politriz para 
polimento com pasta de diamante de 3 µm, seguido de um ataque químico com nital 2% e tempo de ataque de 
20 s, para revelação do perfil geométrico do cordão de solda.
Para análise da geometria e diluição foi utilizado um programa de análise de imagens comercial. Este programa 
consiste em realizar a medida da largura, reforço e penetração, a partir da macrografia da amostra com uma escala 
em milímetros servindo como referência. A diluição foi medida através da relação entre as áreas adicionada e 
diluída, de acordo com a Equação 3. A Figura 5 mostra as características geométrica medidas. De forma a verificar a 
influência dos fatores de controle sobre as variáveis de resposta foi realizada uma avaliação estatística empregando 
análise de variância (ANOVA).
(%) MB
MB MA
AD 100
A A
= ×
+
 (3)
Figura 5. Geometria típica de um cordão de solda simples e as principais medidas geométricas.
3. Resultados e Discussão
Os resultados do efeito do tecimento sobre as características geométricas e diluição de cordões de solda de 
ligas de níquel do tipo AWS ER NiCrMo-3 são apresentados a seguir. A Tabela 3 mostra os resultados relacionados 
à geometria do cordão de solda e ao nível de diluição. Por esta tabela pode-se observar que na condição de 
baixa energia o nível de diluição variou de 5,37% sem o uso do tecimento, para 1,52% com uso do tecimento, 
comportamento este que se repetiu para os outros dois níveis de energia. Observa-se também que o uso do 
tecimento, além de reduzir significativamente os valores de diluição, também alterou de forma significativa o 
reforço, a largura e a penetração em relação as condições sem tecimento.
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A Figura 6 mostra as seções transversais dos cordões soldados com e sem tecimento. Pode-se observar que 
as amostras na condição sem tecimento apresentam uma penetração mais acentuada na porção central do fundo 
da poça, denominado de efeito taça. Também é possível constatar visualmente que o uso do tecimento reduziu 
consideravelmente a diluição. Isso ocorre pelo fato do movimento da poça distribuir melhor o calor ao longo de 
uma maior área, reduzindo o aquecimento localizado. Além disso, o uso do tecimento auxilia no espalhamento do 
metal líquido, o que proporciona uma importante alteração na geometria docordão, tornando-o menos convexo, 
como pode ser observado na Figura 5. Com isso, torna mais fácil produzir a sobreposição de cordões para a formação 
de uma camada de revestimento. Igualmente importante é a redução na tendência de formação de defeitos entre 
passes na soldagem multipasse com objetivo de produção de camadas de revestimentos.
Tabela 3. Resultado das soldagens do fatorial completo com corrente contínua.
Ensaio Cond. Tec. Pos. E 
(kJ/cm) D (%) Média. D 
(%) Ref. (mm) Larg. 
(mm) Pen. (mm) Ref. /Larg.
1 CC1 1 Inicio 1 4,94
5,37 ± 1,20
4,68 3,92 0,55 1,19
1 CC1 1 Meio 1 4,44 4,52 4,48 0,43 1,01
1 CC1 1 Fim 1 6,73 4,4 3,78 0,71 1,16
2 CC1 2 Inicio 1 1,71
1,52 ± 0,29
3,91 8,97 0,13 0,44
2 CC1 2 Meio 1 1,67 3,87 8 0,12 0,48
2 CC1 2 Fim 1 1,18 3,89 8,15 0,08 0,48
3 CC2 1 Inicio 2 14,75
13,13 ± 1,68
4,33 6,23 1,30 0,70
3 CC2 1 Meio 2 13,25 4,13 6,78 1,08 0,61
3 CC2 1 Fim 2 11,4 4,31 6,12 1,10 0,71
4 CC2 2 Inicio 2 8,54
8,28 ± 0,60
3,48 8,70 0,35 0,40
4 CC2 2 Meio 2 8,71 3,74 7,89 0,50 0,47
4 CC2 2 Fim 2 7,58 3,50 8,12 0,40 0,43
5 CC3 1 Inicio 3 29,4
28,79 ± 0,53
3,46 10,35 1,86 0,33
5 CC3 1 Meio 3 28,45 3,09 10,02 1,71 0,31
5 CC3 1 Fim 3 28,53 3,14 10,71 1,64 0,29
6 CC3 2 Inicio 3 20,16
18,87 ± 1,94
2,98 11,89 0,76 0,25
6 CC3 2 Meio 3 19,81 2,81 11,81 0,67 0,24
6 CC3 2 Fim 3 16,64 3,01 11,74 0,65 0,26
Onde: Pos. – posição de onde foi retirado o corpo de prova; E – Energia; D – diluição; Med. D. – média da diluição; Ref.- reforço; Larg.- largura; 
Pen- penetração.
Figura 6. Seção transversal das amostras soldadas na condição CC1, CC2, CC3 e CC4 com DPEP de 6 mm extraídas 
do centro da chapa.
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O que foi constatado através da Figura 6 será validado graficamente a seguir através de análise estatística 
de variância, na qual se verifica a influência dos fatores de controle sobre as variáveis de resposta. Os níveis 
de significância “α” menores que 0,05 indicam que os fatores de controle tiveram influência estatisticamente 
significativa sobre as variáveis de resposta, com confiabilidade de 95%.
3.1. Influência do tecimento sobre a geometria do cordão de solda
Os valores de “α” calculados a partir da análise de variância considerando a influência do tecimento sobre as 
variáveis de resposta indicaram um efeito estatisticamente significativo para todas as características geométricas 
avaliadas, inclusive sobre a diluição. A Figura 7 mostra o efeito do tipo de tecimento sobre o reforço do cordão 
de solda. Analisando a Figura 7, foi possível verificar uma redução no reforço do cordão de solda quando utiliza 
o tecimento, confirmando o que já era esperado, pois o uso do tecimento proporciona uma melhor distribuição 
de material sobre a peça, o que implica na redução do reforço e, consequentemente, no aumento da largura do 
cordão de solda, cujo comportamento também foi analisado com base na Figura 8.
Considerando inicialmente os valores médios para o reforço, observa-se uma queda no valor desta característica 
geométrica de 4,0 mm para aproximadamente 3,3 mm. Esta redução embora aparente ser pequena, representa 
uma queda de 21% na altura do cordão, e na prática implica em redução de material nobre depositado, impactando 
diretamente sobre os custos de operação. Importante destacar que mesmo com a queda a espessura da camada 
ainda está dentro do especificado por norma para a soldagem de revestimentos com ligas resistentes à corrosão, 
que determina uma espessura mínima de 3,0 mm [14].
Figura 7. Influência do Tecimento sobre o Reforço do Cordão de Solda.
Figura 8. Influência do Tecimento sobre a Largura do Cordão de Solda.
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Outra importante característica a ser avaliada é a largura do cordão de solda. Conforme destacado anteriormente, 
esta variável resposta apresentou um aumento estatisticamente significativo, cujo comportamento pode ser 
visualizado com base na Figura 8. É possível observar que a largura aumenta de aproximadamente 6,4 mm para a 
condição sem tecimento para quase 9,0 mm com o uso do mesmo. Esta variação representa um aumento de 40% 
na largura do cordão de solda, contribuindo significativamente para o aumento da área revestida. Por este motivo, 
o uso do tecimento proporciona uma maior área de cobertura por kg de material depositado, se comparado à 
técnica de deposição sem o movimento transversal. Isto implica em ganhos expressivos em termos de produtividade 
e redução dos custos por reduzir o tempo de operação [22].
A Figura 9 mostra a influência do tecimento sobre a penetração do cordão de solda. É possível observar uma 
redução significativa da penetração de 0,82 mm para 0,27 mm com o uso do tecimento. Este resultado corresponde 
a uma queda de 67% referente à esta variável resposta. Tal comportamento confirma o que já foi encontrado por 
Miranda [22]. O tecimento além de proporcionar uma melhor distribuição de material sobre a peça, conforme 
comentado anteriormente, proporciona também uma melhor distribuição de calor sobre a mesma, acarretando 
com isso nas reduções na penetração e na diluição.
Em termos de diluição, observou-se um comportamento de queda com o uso do tecimento seguindo a 
mesma linha observada para a penetração. Com base na Figura 10 é possível observar que na média, com o uso 
do tecimento a diluição caiu de aproximadamente 11% para apenas 6%. Este resultado mostra uma queda de 
quase 45% no valor médio da diluição para a aplicação do tecimento. Considerando especificamente a condição de 
soldagem CC1T que corresponde a menor energia de soldagem aplicada com o uso do tecimento, foram obtidos 
níveis de diluição de apenas 1,52%, como mostra a Figura 6.
Figura 9. Influência do Tecimento sobre a Penetração.
Figura 10. Influência do Tecimento sobre a Diluição.
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Este resultado é potencialmente benéfico, pois mostram a viabilidade de obtenção de cordões de solda com 
valores de diluição inferiores ou muito próximos do valor máximo requerido para a produção de revestimentos. 
De acordo com a determinação de normas internacionais para equipamentos para a indústria do petróleo [14], é 
recomendado um teor de Fe máximo na camada de revestimento de 5% em peso para revestimentos depositados 
com a liga 625. Em geral na indústria, o atendimento desta condição de teor de Fe é realizado somente com a 
deposição de duas ou mais camadas de revestimentos. Portanto, o presente estudo comprova que o uso do 
tecimento na soldagem de revestimento com ligas de níquel se mostrou fundamental para possibilitar a deposição 
de cordões de solda com diluição inferior a 2%.
Embora não se tenha realizado análises de composição química para constatar o teor de Fe na zona fundida, 
vários trabalhos demonstram haver uma boa correlação entre a diluição obtida por análise química e análise 
geométrica, desde que realizada criteriosamente [11,12,23]. Vale ressaltar que outros parâmetros de soldagem 
como a distância da ponta do eletrodo à peça e a própria sobreposição lateral entre os cordões podem impactar 
positivamente na redução desta variável resposta.
Em outro trabalho estudando o efeito da distância da ponta do eletrodo à peça, Silva [23] verificaram que 
com o aumento deste fator de controle a diluição sofria uma redução que poderia chegar à 30%, dependendo 
do valor ajustado. Outro importante resultado apontado no estudo de Silva [23] foi a identificação de um valor 
ótimo de 10 mm para a soldagem de revestimento com ligas à base de níquel buscando a redução da penetração 
e, principalmente, da diluição, o qual difere do valor utilizado no presente trabalho. Isto indica que a redução da 
diluição pode ser ainda maior se combinados os parâmetros de forma a maximizar os efeitos sobre a redução da 
fusão de metal de base que está diretamentevinculada à penetração e à diluição.
Contudo, vale ressaltar que na soldagem de revestimento exige-se por um lado um baixo nível de diluição, 
mas por outro um nível mínimo de diluição é necessário para se garantir a coalescência entre o revestimento e o 
substrato. Caso isso não ocorra, fatalmente ocorrerá o desprendimento do cordão de solda em relação ao substrato. 
Na Figura 11 é apresentado um exemplo de um cordão de solda de liga de níquel que se desprendeu do substrato, 
por falta de fusão. Neste caso, obviamente que os parâmetros não foram suficientes para transferir ao substrato o 
calor necessário para fusão. Porém, em relação ao nível mínimo de diluição é importante destacar que em outros 
resultados produzidos por Silva [23] verificou-se que condições em que se obteve nível de diluição tão baixo quanto 
4% foram aprovadas em ensaio de cisalhamento, indicando que é possível produzir revestimentos com baixo nível 
de diluição preservando a alta aderência entre revestimento e substrato por meio das ligações químicas.
A Figura 12 mostra a influência do tecimento sobre a razão reforço/largura (R/L), onde pode-se observar uma 
redução substancial com o uso do tecimento. Este parâmetro é importante, pois indica o grau de convexidade do 
cordão de solda. Quanto menor a razão R/L menor será o grau de convexidade do cordão de solda, fato este que 
é benéfico para aplicação de revestimento, pois a sobreposição dos passes ocorre de forma mais homogênea, 
evitando assim a formação de possíveis vazios entre os passes, além de promover um melhor acabamento para 
a camada de revestimento.
Conforme apresentado na Figura 10, a redução nos valores de diluição é importante porque quanto menor 
este valor, mais próximo estará a composição química e as propriedades do revestimento das condições desejadas, 
Figura 11. Cordão de solda de liga de níquel destacado do expontaneamente devido a falta de fusão e ausência 
de coalescencia com o substrato [22].
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ressaltando que altos níveis de diluição podem produzir efeitos indesejáveis ao metal de solda, especialmente em 
termos de resistência à corrosão [13,24,25]. Como foi verificado na Figura 12, a redução da razão reforço/largura (R/L) 
é bastante significativo com o uso do tecimento, este parâmetro é importante, pois indica o grau de convexidade 
do cordão de solda. Quando se tem uma razão R/L alta indica que o grau de convexidade é excessivo, dificultando 
com isso uma adequada sobreposição entre passes para soldagem de revestimentos com a possibilidade de 
geração de defeitos entre os passes [26].
Conforme os dados quantitativos apresentados, verifica-se um importante efeito do tecimento sobre todas as 
características geométricas avaliadas, inclusive sobre a diluição que constitui uma das principais características a ser 
otimizada na soldagem de revestimentos. Contudo, torna-se necessário destacar que os resultados quantitativos 
obtidos neste estudo se aplicam para a soldagem dissimilar com a liga AWS ER NiCrNo-3 (Inconel 625) depositada 
sobre aço baixo carbono, visto que alterações na composição química das ligas afetam propriedades como 
temperatura de fusão, molhabilidade e viscosidade, afetando as características de espalhamento da poça de fusão.
4 . Conclusões
Com base nos resultados apresentados neste trabalho sobre o efeito do Tecimento sobre a diluição e as 
características geométricas do cordão de solda depositado pelo processo TIG com alimentação de arame frio 
visando à soldagem de revestimentos, foi possível concluir que:
• Em soldagens robotizadas o uso do tecimento com controle rigoroso do movimento transversal do conjunto 
arco elétrico/poça de fusão se mostrou bastante favorável para a produção de soldas com baixos níveis de 
diluição em revestimentos com a liga AWS ER NiCrMo-3 (Inconel 625).
• O uso do tecimento reduz bastante a penetração, e como consequência também reduziu significativamente 
o nível de diluição, produzindo cordões com até 1,5% de diluição.
• O uso do tecimento também reduziu de forma considerável a razão reforço/largura (R/L), parâmetro 
importante, pois indica o grau de convexidade do cordão de solda e as características geométricas.
• A redução da convexidade dos cordões de solda devido o tecimento contribui decisivamente para minimizar 
o risco de formação de defeitos entre passes devido a sobreposição lateral de múltiplos passes para a 
formação de camadas de revestimentos.
Agradecimentos
Os autores deste trabalho agradecem ao Laboratório de Engenharia de Soldagem da UFC por toda infraestrutura 
para realização deste trabalho. À PETROBRAS pelo apoio e incentivo no desenvolvimento desta linha de pesquisa. 
Agradecem também a Fundação Cearense de Apoio ao Desenvolvimento Científico e Tecnológico – FUNCAP, ao 
CNPq, à CAPES e a FINEP pelo suporte financeiro.
Figura 12. Influência do Tecimento sobre a razão Reforço/Largura.
190 Soldagem & Inspeção. 2015;20(2):180-190 
Miranda et al.
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