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PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 171 MÁQUINA SÍNCRONA EM CARGA PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 172 MÁQUINA SÍNCRONA EM CARGA - REAÇÃO DE ARMADURA ESTATOR ENTREFERRO Distribuição espacial senoidal de F.M.M. criada pelo grupo de bobinas estatóricas τp Nb ROTORFb = Nb .Ia FP = 3.Nb .Ia EFEITO DA CIRCULAÇÃO DE CORRENTE PELO ESTATOR DA MÁQUINA SÍNCRONA: �CADA FASE PRODUZ SUA PRÓPRIA DISTRIBUIÇÃO DE CAMPO MAGNÉTICO ���� “REAÇÃO DE ARMADURA” �DISTRIBUIÇÃO DE CAMPO INDIVIDUAL DE CADA FASE ESTÁ CENTRADA COM O EIXO DA RESPECTIVA FASE �DISTRIBUIÇÃO DE CAMPO INDIVIDUAL DE CADA FASE É FIXA NO ESPAÇO E VARIÁVEL NO TEMPO IC IB IA EA EC EB ZCARGA IM = EM / ZCARGA IA = IM . cos(ωωωω.t – φ) IB = IM . cos(ωωωω.t – 120º - φ) IC = IM . cos(ωωωω.t – 240º - φ) EA = EM . cosωωωω.t EB = EM . cos(ωωωω.t – 120º) EC = EM . cos(ωωωω.t – 240º) �TENSÕES GERADAS FORMAM SISTEMA TRIFÁSICO �TENSÕES APLICADAS A CARGAS EQUIILIBRADAS PRODUZEM CIRCULAÇÃO DE CORRENTES TRIFÁSICAS PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 173 �CONTRIBUIÇÃO CONJUNTA DAS TRÊS FASES PRODUZ CAMPO MÓVEL NO ESPAÇO, COM AMPLITUDE CONSTANTE � REAÇÃO DE ARMADURA RESULTANTE É ROTATIVA NO ENTREFERRO EFEITO GLOBAL DA CIRCULAÇÃO DE CORRENTE PELO ESTATOR DA MÁQUINA SÍNCRONA: SOMA PONTO A PONTO DOS CAMPOS INDIVIDUAIS DE CADA FASE ���� DISTRIBUIÇÃO DE CAMPO RESULTANTE FA = FA (t). cos θ - FA(t) = Nb .IA = Nb . IM . cosωωωω.t = FM . cosωωωω.t FB = FB (t). cos (θ - 120°) - FB(t) = Nb .IB = Nb . IM . cos (ωωωω.t – 120°) = FM . cos (ωωωω.t – 120°) FC = FC (t). cos (θ - 240°) - FC(t) = Nb .IC = Nb . IM . cos (ωωωω.t – 240°) = FM . cos (ωωωω.t – 240°) FRES = FA + FB + FC = FM . cos θ. cosωωωω.t + FM . cos (θ-120°). cos (ωωωω.t – 120°) + FM . cos (θ-240°). cos (ωωωω.t – 240°) ���� FRES = 1,5 .FM . cos (θ - ωωωω.t ) ���� EQUAÇÃO DE ONDA DE CAMPO NO ENTREFERRO A BC A BC A BC θ = 0° θ = 30° θ = 60° FA FB FC FRES ωωωω t = 0 ���� t = 0 s ωωωω t = 60 ���� t ≈ 2,8 ms (f=60 Hz)ωωωω t = 30 ���� t ≈ 1,4 ms (f = 60 Hz) ωωωω t = 0 ���� IA = IM ; IB = -(½)IM ; IC = -(½)IM ωωωω t = 30° ���� IA = (√3/2)IM ; IB = 0 ; IC = -(√3/2)IM ωωωω t = 60° ���� IA = (½)IM ; IB = (½)IM ; IC = -IM PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 174 MÁQUINA SÍNCRONA EM CARGA - REAÇÃO DE ARMADURA ESTATOR ENTREFERRO Distribuição de F.M.M. criada pelo grupo de bobinas estatóricas τp Nb ROTORFb = Nb .Ia FP = 3.Nb .Ia EFEITO DA CIRCULAÇÃO DE CORRENTE PELO ESTATOR DA MÁQUINA SÍNCRONA: �TENSÕES GERADAS FORMAM SISTEMA TRIFÁSICO �TENSÕES APLICADAS A CARGAS EQUIILIBRADAS PRODUZEM CIRCULAÇÃO DE CORRENTES TRIFÁSICAS �CADA FASE PRODUZ SUA PRÓPRIA DISTRIBUIÇÃO DE CAMPO MAGNÉTICO �CONTRIBUIÇÃO CONJUNTA DAS TRES FASES PRODUZ CAMPO ROTATIVO ���� REAÇÃO DE ARMADURA DISTRIBUIÇÃO DE CAMPO GIRANTE, DEVIDA ÀS CORRENTES DE ESTATOR: ROTATIVA COM VELOCIDADE ωωωω ���� REAÇÃO DE ARMADURA DISTRIBUIÇÃO DE CAMPO DO INDUTOR, SOLIDÁRIA AO ROTOR: MÓVEL COM VELOCIDADE ωωωω INDUTOR MÓVEL COM VELOCIDADE ωωωω DISTRIBUIÇÃO DE TENSÕES INDUZIDAS E CORRENTES CIRCULANTES: ROTATIVA COM VELOCIDADE ωωωω ESTATOR CONFRONTO DOS CAMPOS ROTATIVOS DE EXCITAÇÃO E DE REAÇÃO DE ARMADURA NO ENTREFERRO: ���� PRODUZ CAMPO RESULTANTE NO ENTREFERRO N S ω Bf Ba ω ω EaIa A BC 5 PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 175 I indutiva: Distribuição de campo de reação de armadura Ba é antagônica à distribuição do indutor BF Resultante: BR = BF – Ba < BF � EFEITO DESMAGNETIZANTE Tensão resultante em carga, V, menor que tensão em vazio E0 I capacitiva: Distribuição de campo de reação de armadura Ba é concordante com a distribuição do indutor BF Resultante: BR = BF + Ba > BF � EFEITO MAGNETIZANTE Tensão resultante em carga, V, maior que tensão em vazio E0 COMPOSIÇÃO DOS CAMPOS NO ENTREFERRO COM CORRENTE REATIVA PURA V EA Bf Ba EaIa BR E0 vrel N S ω ω V EA Bf Ba Ea Ia BR E0 vrel N S ω ω PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 176 COMPOSIÇÃO DE VETORES DE CAMPO NO ENTREFERRO DA MÁQUINA SÍNCRONA CORRENTE PURAMENTE INDUTIVA Ff ; BfFa ; BaIa FR ; BR E0 EA V V < E0 CORRENTE PURAMENTE CAPACITIVA Ff ; BfFa ; Ba Ia FR ; BR E0 EA V V > E0 CORRENTE PARCIALMENTE INDUTIVA Ff ; Bf Fa ; Ba Ia FR ; BR E0 EA V φ CORRENTE PARCIALMENTE CAPACITIVA Ff ; Bf Fa ; Ba Ia FR ; BR E0 EA V φ REPRESENTAÇÃO VETORIAL DAS DISTRIBUIÇÕES DE CAMPOS MAGNÉTICOS PRESENTES NO ENTREFERRO DA MÁQUINA SÍNCRONA SOB CARGA REPRESENTAÇÃO VETORIAL: VISUALIZAÇÃO MAIS RÁPIDA E SIMPLES DAS COMPOSIÇÕES DE DISTRIBUIÇÃO DE CAMPO NO ENTREFERRO CONVENÇÕES: DISTRIBUIÇÃO ESPACIAL DE CAMPO (F ou B): REPRESENTADA POR VETOR ALIINHADO COM O EIXO DA DISTRIBUIÇÃO TENSÕES INDUZIDAS NO ESTATOR (E0 ; EA ; V): DISTRIBUÍDAS AO LONGO DOS CONDUTORES ALOJADOS NO ESTATOR : REPRESENTADOS POR VETOR ALINHADO COM O EIXO DA BOBINA INDUZIDA, E ATRASADA DE 90°EM RELAÇÃO AO CAMPO QUE LHE DEU ORIGEM DISTRIBUIÇÕES DE CAMPO SÃO ROTATIVAS E SÍNCRONAS ENTRE SI ���� OBSERVADOR COLOCADO NO ROTOR PERCEBE OS VETORES ESTACIONÁRIOS E0 ���� INDUZIDA POR Bf ; EA ���� INDUZIDA POR Ba (SE EXISTISSE ISOLADAMENTE NO ENTREFERRO) ; V ���� INDUZIDA POR BR PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 177 MODELO DA MÁQUINA SÍNCRONA - CIRCUITO EQUIVALENTE COMPOSIÇÃO DE CAMPOS NO ENTREFERRO ���� PRODUZ CAMPO RESULTANTE QUE DETERMINA A TENSÃO NOS TERMINAIS DA MÁQUINA EM CARGA ���� NATUREZA DA CARGA DEFINE A REGULAÇÃO DE TENSÃO DE SAÍDA ���� INTERAÇÃO DE CAMPOS DESMAGNETIZA A MÁQUINA COM CARGA INDUTIVA ���� INTERAÇÃO DE CAMPOS MAGNETIZA A MÁQUINA COM CARGA CAPACITIVA MODELO DO COMPORTAMENTO É REPRESENTADO ADEQUADAMENTE POR UM CIRCUITO EQUIVALENTE: VARIAÇÃO DA TENSÃO DEVIDO À CORRENTE DE CARGA, RESULTANTE DA COMPOSIÇÃO DE CAMPOS NO ENTREFERRO É MODELADA POR UMA REATÂNCIA INDUTIVA ���� REATÂNCIA SÍNCRONA - ( XS ) FONTE DE TENSÃO: EQUIVALENTE AO ENROLAMENTO DE UMA FASE DA M.S. ���� TENSÃO INDUZIDA E0 �EA = j.XS.Ia : QUEDA DE TENSÃO NA REATÂNCIA SÍNCRONA � REATÂNCIA SÍNCRONA: PARÂMETRO CARACTERÍSTICO DA M.S. φ : Ângulo de fase da corrente δ : Ângulo de potência da máquina aS IXjVE &&& ..0 += Modelo por fase da máquina j.XS E0 V Ia ~ if ϕf Diagrama fasorial ϕf PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 178 POTÊNCIA DESENVOLVIDA E CONJUGADO NO EIXO DA M.S. Modelo por fase da máquina (CONVENÇÃO FONTE) j.XS E0 V I ~ Zc ϕf V I E0 φ δ φ A B ω POTÊNCIA ELÉTRICA ATIVA ENTREGUE À CARGA: �� = ��. �. �� = � . ���� �. �� = � �� . ���� ��� = �. �. �� [W/fase] > 0 p/ GERADOR ��� = �. � �� . ���� Ff ; Bf Fa ; Ba Ia FR ; BR E0EA V φ δ δ ω CONFRONTANDO COM A COMPOSIÇÃO VETORIAL ÂNGULO DE POTÊNCIA δ É O ÂNGULO ENTRE O EIXO DO CAMPO ROTATIVO RESULTANTE BR E O EIXO DO CAMPO DO INDUTOR Bf δ ≠ 0 ���� MANIFESTAÇÃO DE CONJUGADO NO EIXO DA M.S. CONJUGADO DE MÚTUA: ��� = �.��. ��. ���� Bf = k1.E0 ; BR = k2.V Bf BR δ ωif V Ia Cmec NO MODO GERADOR: Bf SE DESLOCA À FRENTE DE BR ���� E0 ADIANTADO EM RELAÇÃO A V PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 179 POTÊNCIA DESENVOLVIDA E CONJUGADO NO EIXO DA M.S. Ba BR VEA δ δ ω Bf E0BN E.D. E.Q. DESPREZADAS AS PERDAS: ���� POTÊNCIA ATIVA FORNECIDA PELA M.S. SE IDENTIFICA COM A POTÊNCIA MECÂNICA INJETADA NO EIXO (por fase) ������� = �.� �� . ���� ≅ ��� ���� ��� = ��� . �� TORQUE NO EIXO DA M.S. ���� ��� = �.�. � ��. �� . ���� ��� = �.��. ��. ���� TORQUE ENTENDIDO COMO INTERAÇÃO DE CAMPOS NO ENTREFERRO: ���� ��� = �.��. �� → �� = ��. ���� = ��. �(� + �) BN ���� COMPONENTE DE BR OU Ba , ASSOCIADO AO ESTATOR, NORMAL AO CAMPO Bf , ASSOCIADO AO ROTOR Modelo por fase da máquina (CONVENÇÃO FONTE) j.XS E0 V I ~ REDE 3ϕ ~ ϕf V I E0 φ ω MÁQUINA SÍNCRONA NO MODO MOTOR: Pel < 0 ���� POTÊNCIA ELÉTRICA É ABSORVIDA PELA M.S. NO MODO MOTOR: Bf SE DESLOCA ATRÁS DE BR ���� E0 ATRASADO EM RELAÇÃO A V ��� = �. �. �� [W/fase] < 0 ( φ > 90° ) PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 180 E0 I V L.G.(I)L.G.(E0 ; XS.I) ϕf REGULAÇÃO NATURAL DE TENSÃO: ℝ = � − � � . $ [%] MEDIDA PARA CORRENTE NOMINAL CARACTERÍSTICA NATURAL EM CARGA DA MÁQUINA SÍNCRONA – GERADOR ISOLADO INFLUÊNCIA DO FATOR DE POTÊNCIA DA CARGA ALIMENTADA: E0 V 0 0 I 1,0 p.u. 1,0 p.u. Curto circuito VARIAÇÃO DA TENSÃO NOS TERMINAIS DO GERADOR COM A CARGA, PARA DIVERSOS FATORES DE POTÊNCIA EXCITAÇÃO CONSTANTE : if = if0 ���� V = E0 p/ I = 0 PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 181 V = cte. CARACTERÍSTICA NATURAL EM CARGA DA MÁQUINA SÍNCRONA – GERADOR ISOLADO INFLUÊNCIA DA CORRENTE DE EXCITAÇÃO: if 0 0 I if0 1,0 p.u. VARIAÇÃO REQUERIDA NA CORRENTE DE EXCITAÇÃO if PARA MANTER CONSTANTE A TENSÃO EM CARGA PARA DIVERSOS FATORES DE POTÊNCIA ���� EM OPERAÇÃO NORMAL, AS VARIAÇÕES DE EXCITAÇÃO SÃO PROMOVIDAS PELO REGULADOR DE TENSÃO DO GERADOR E0 I V L.G.(I) L.G.(E0 ; XS.I) ϕf E0 = f(if) CARACTERÍSTICA DE CURTO-CIRCUITO: j.XS E0 Icc ~ if Icc if IN ifcc EM CURTO ���� ICC É PURAMENTE INDUTIVA EFEITO DESMAGNETIZANTE TOTAL ���� BR = 0 ���� CIRCUITO MAGNÉTICO ISENTO DE SATURAÇÃO PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 182 if CARACTERIZAÇÃO DA OPERAÇÃO DA MÁQUINA SÍNCRONA ALIMENTANDO CARGA ISOLADA EXCITATRIZ DE CAMPO CONTROLADOR DE POTÊNCIA REGULADOR DE TENSÃO REGULADOR DE VELOCIDADE VREF fREF VMEDIDA fMEDIDA V; f ZCARGA PAT ; QREAT MSTU ~ = CMECω TENSÃO : Definida pela excitação do gerador FREQÜÊNCIA : Definida pela rotação da turbina POTÊNCIA ATIVA : Fornecida pelo gerador, controlada pelo torque no eixo e pela excitação POTÊNCIA REATIVA : Fornecida pelo gerador, controlada pela excitação e definida exclusivamente pela carga TENSÃO, FREQÜÊNCIA E CORRENTE DO SISTEMA : Monitoradas pelo sistema de proteção do gerador ���� AUMENTO DA CARGA ATIVA: Até o limite de potência da turbina – acima disso, a turbina não consegue sustentar a rotação no eixo ���� queda na freqüência gerada ���� AUMENTO DA CARGA REATIVA: Até o limite de excitação do gerador ou da excitatriz – acima disso, o gerador não consegue sustentar a tensão ���� queda na tensão gerada ���� NÃO SE CARACTERIZA PERDA DE SINCRONISMO ���� MODO DE OPERAÇÃO DA MÁQUINA EXCLUSIVAMENTE NO MODO GERADOR PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 183 SISTEMAS DE EXCITAÇÃO E REGULAÇÃO DE TENSÃO E VELOCIDADE DE MÁQUINAS SÍNCRONAS Esquema básico de regulador de velocidade para turbina a vapor Sistema de excitação para gerador – Excitatriz rotativa Sistema de excitação com regulador de tensão - Sistema “Brushless” Sistema de excitação - “Compound” PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 184 CARACTERÍSTICAS DE REGULAÇÃO DE TENSÃO E FREQÜÊNCIA NAS MÁQUINAS SÍNCRONAS fREF-3 fREF-2 fREF-1 f0-3 f0-2 f0-1 fNOM PAT-1 PAT-2 PAT-3 PAT ;PMEC ;CMEC f ; ω 0 VREF-3 VREF-2 VREF-1 E0-3 E0-2 E0-1 VNOM QR-1 QR-2 QR-3 QREAT - fornecida V 0 if EXCITATRIZ DE CAMPO CONTROLADOR DE POTÊNCIA REGULADOR DE TENSÃO REGULADOR DE VELOCIDADE VREF fREF VMEDIDA fMEDIDA V; f ZCARGA PAT ; QREAT MSTU ~ = CMECω CONTROLADORES ESTABELECEM CARACTERÍSTICAS DE REGULAÇÃO POSITIVA DA VARIÁVEL CONTROLADA EM FUNÇÃO DA CARGA ���� AJUSTE TÍPICO DE REGULAÇÃO : 2 % DO VALOR NOMINAL (V ou f ) PARA POTÊNCIA 1 p.u. REGULAÇÃO DE TENSÃO – V / kVAr REGULAÇÃO DE FREQÜÊNCIA – Hz / kW PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 185 GERADORES OPERANDO EM PARALELO – ALIMENTAÇÃO DE CARGA ISOLADA CADA GERADOR DOTADO DE : � REGULADOR DE VELOCIDADE � REGULADOR DE TENSÃO � MEDIÇÃO DE POTÊNCIA ATIVA � MEDIÇÃO DE POTÊNCIA REATIVA ���� CONTROLE CENTRAL ���� DIVISÃO DE CARGA ATIVA E REATIVA ZCARGA G1T G2T P1 Q1 P2 Q2 PT QT VN ; fN P1 ( Q1 ) P ; Q- V ; f P2 ( Q2 ) PT ( QT ) G1 G2 DOIS GERADORES COM MESMAS REFERÊNCIAS DE VELOCIDADE E TENSÃO: ( fREF-1 = fREF-2 ; VREF-1 = VREF-2 ) � DIVISÃO DE CARGA É EQUILIBRADA PARA GERADORES IDÊNTICOS ���� P1 = P2 = PT / 2 ; Q1 = Q2 = QT / 2 PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 186 AUMENTANDO A REFERÊNCIA DE G2: DIMINUÍNDO A REFERÊNCIA DE G1: � DIVISÃO DE CARGA É ALTERADA �P2 > P1 ���� P1 + P2 = PT ; Q2 > Q1 ���� Q1 + Q2 = QT �FREQÜÊNCIA CONSTANTE �TENSÃO CONSTANTE GERADORES OPERANDO EM PARALELO – ALIMENTAÇÃO DE CARGA ISOLADA AUMENTANDO APENAS A REFERÊNCIA DE G2: � DIVISÃO DE CARGA É ALTERADA �P2 > P1 ���� P1 + P2 = PT ; Q2 > Q1 ���� Q1 + Q2 = QT �FREQÜÊNCIA AUMENTA PARA MESMA PT �TENSÃO AUMENTA PARA MESMA QT VN ; fN P1 ( Q1 ) P ; Q- V ; f P2 ( Q2 ) PT ( QT ) G1 G2 V’N >VN f ’N > fN VN ; fN P1 ( Q1 ) P ; Q- V ; f P2 ( Q2 ) PT ( QT ) G1 G2 PEA – 3400 - MÁQUINAS ELÉTRICAS I 187 GERADORES OPERANDO EM PARALELO – ALIMENTAÇÃO DE CARGA ISOLADA AUMENTANDO AMBAS REFERÊNCIAS CONCOMITANTEMENTE: � DIVISÃO DE CARGA É EQUILIBRADA �FREQÜÊNCIA AUMENTA P/ MESMA PT �TENSÃO AUMENTA P/ MESMA QT � PARA FREQÜÊNCIA E TENSÃO CONSTANTES E IGUAIS ÀS NOMINAIS: �AUMENTAM AS POTÊNCIAS � P’1 > P1 ; P’2 > P2 ���� P’1 + P’2 = P’T � P’1 = P’2 = P’T /2 � Q’1 > Q1 ; Q’2 > Q2 ���� Q’1 + Q’2 = Q’T � Q’1 = Q’2 = Q’T /2 VN ; fN P1 ( Q1 ) P ; Q- V ; f P2 ( Q2 ) PT ( QT ) G1 G2 V’N >VN f ’N > fN VN ; fN P’1 ( Q’1 ) P ; Q- V ; f P’2 ( Q’2 ) P’T ( Q’T ) G1 G2
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