6CIV037T1000_ Localização de BL e Análise de Cruzamentos

•

Engenharias

Cristiam Manome

08/10/2014

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Hidrologia Aplicada e Sistemas de Drenagem

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Bocas	
  de	
  Lobo	
  
Localização	
  
Análise	
  de	
  Cruzamento	
  
Projeto	
  
•  Etapa	
  I	
  –	
  apresentação	
  21.08.2013	
  :	
  estudo	
  do	
  escoamento	
  
superﬁcial;	
  delimitação	
  das	
  áreas	
  drenadas;	
  indicação	
  do	
  
sen5do	
  de	
  escoamento,	
  	
  
•  Etapa	
  II	
  -‐	
  apresentação	
  –	
  05.09.2013:	
  cálculo	
  da	
  vazão	
  
pluvial;	
  capacidade	
  das	
  sarjetas;	
  localização	
  e	
  número	
  das	
  
bocas	
  de	
  lobo;	
  traçado	
  das	
  galerias.	
  	
  
•  Etapa	
  III	
  -‐	
  apresentação	
  –	
  24.09.2013:	
  Cálculo	
  das	
  vazões	
  
por	
  trecho	
  de	
  galeria;	
  Dimensionamento	
  hidráulico	
  das	
  
galerias;	
  Projeto	
  geométrico	
  das	
  galerias.	
  	
  
•  Etapa	
  IV	
  -‐	
  apresentação	
  –	
  1.10.2013:	
  Elaboração	
  ﬁnal	
  do	
  
projeto	
  (plantas,	
  perﬁs	
  e	
  detalhes);	
  Planilhas	
  ;	
  Memorial	
  de	
  
cálculo;	
  Memorial	
  descri5vo.	
  	
  
Localização	
  da	
  Primeira	
  Boca	
  de	
  
Lobo	
  
Exemplo	
  
Determinar	
  o	
  espaçamento	
  entre	
  pares	
  de	
  
bocas-‐de-‐lobo	
  para	
  os	
  seguintes	
  dados:	
  
Q0=158	
  l/s	
  
Q=60	
  l/s	
  (y=15cm,	
  FR=1,0)	
  	
  
b=150m	
  
i=	
  100	
  mm/h	
  
Cmédio	
  =0,50	
  	
  
	
  
Análise	
  de	
  Cruzamentos	
  
Estruturas	
  hidráulicas	
  nos	
  
cruzamentos	
  
Sistemas	
  de	
  drenagem	
  inicial	
  	
  
•  Quando	
  existem	
  galerias	
  no	
  cruzamento,	
  as	
  
bocas-‐de-‐lobo,	
  devem	
  ser	
  colocadas	
  e	
  
dimensionadas,	
  de	
  tal	
  forma	
  que	
  as	
  descargas	
  
excedentes	
  sejam	
  compaRveis	
  com	
  as	
  
condições	
  admissíveis	
  de	
  escoamento	
  
superﬁcial	
  no	
  cruzamento	
  e	
  a	
  jusante.	
  	
  
Estruturas	
  hidráulicas	
  nos	
  
cruzamentos	
  
Sarjetões	
  	
  
•  Os	
  sarjetões	
  convencionais	
  são	
  uXlizados	
  para	
  
cruzar,	
  superﬁcialmente,	
  descargas	
  por	
  ruas	
  
secundárias	
  e	
  eventualmente	
  em	
  ruas	
  
principais.	
  	
  
•  As	
  dimensões	
  e	
  inclinação	
  do	
  sarjetão	
  devem	
  
ser	
  suﬁcientes	
  para	
  conduzir	
  as	
  descargas	
  em	
  
condições	
  equivalentes	
  às	
  admissíveis	
  para	
  a	
  
rua.	
  	
  
Estruturas	
  hidráulicas	
  nos	
  
cruzamentos	
  
Sarjetões	
  chanfrados	
  	
  
•  O	
  sarjetão	
  chanfrado	
  possui	
  um	
  chanfro	
  na	
  sua	
  linha	
  de	
  fundo,	
  para	
  
conduzir	
  baixas	
  descargas	
  quando	
  estas	
  forem	
  muito	
  freqüentes.	
  
•  O	
  objeXvo	
  do	
  chanfro	
  é	
  minimizar	
  o	
  contato	
  entre	
  os	
  pneus	
  dos	
  
veículos	
  e	
  as	
  águas	
  de	
  descargas	
  mínimas.	
  Desde	
  que	
  o	
  chanfro	
  seja	
  
suﬁcientemente	
  pequeno	
  para	
  não	
  afetar	
  o	
  tráfego,	
  pode	
  
transportar	
  apenas	
  uma	
  parcela	
  limitada	
  do	
  escoamento,	
  sem	
  
transbordar.	
  
•  	
  O	
  acúmulo	
  de	
  sedimentos	
  freqüentemente	
  torna	
  o	
  chanfro	
  inúXl.	
  É	
  
preferível,	
  sempre	
  que	
  possível,	
  eliminar	
  o	
  escoamento	
  superﬁcial	
  
devido	
  àquelas	
  descargas	
  reduzidas,	
  encaminhando-‐as	
  sempre	
  que	
  
possível,	
  para	
  uma	
  boca-‐de-‐lobo	
  próxima.	
  	
  
	
  
Capacidade	
  das	
  bocas	
  de	
  lobo	
  
Bocas-‐de-‐lobo	
  
•  São	
  elementos	
  colocados	
  nas	
  sarjetas	
  com	
  a	
  ﬁnalidade	
  
de	
  captar	
  as	
  águas	
  veiculadas	
  por	
  elas.	
  Além	
  de	
  
conduzir	
  as	
  águas	
  até	
  as	
  galerias	
  ou	
  tubulações	
  
subterrâneas	
  que	
  as	
  levarão	
  até	
  os	
  rios.	
  	
  
•  Sua	
  localização	
  deve	
  respeitar	
  o	
  critério	
  de	
  eﬁciência	
  
na	
  condução	
  das	
  vazões	
  superﬁciais	
  para	
  as	
  galerias.	
  	
  
–  Pontos	
  Intermediários	
  das	
  sarjetas:	
  localizam-‐se	
  em	
  
trechos	
  conRnuos	
  e	
  de	
  declividade	
  constante.	
  A	
  entrada	
  
das	
  águas	
  pluviais	
  ocorre	
  apenas	
  por	
  uma	
  extremidade;	
  
–  Pontos	
  Baixos	
  das	
  sarjetas:	
  pontos	
  de	
  mudança	
  de	
  
declividade	
  da	
  rua	
  ou	
  junto	
  a	
  curvatura	
  das	
  guias	
  no	
  
cruzamento	
  das	
  ruas.	
  A	
  entrada	
  das	
  águas	
  pluviais	
  ocorre	
  
pelas	
  duas	
  extremidades.	
  	
  
Bocas	
  de	
  lobo	
  -‐	
  Tipo	
  
•  As	
  bocas	
  coletoras	
  (bocas-‐de-‐lobo)	
  podem	
  ser	
  
classiﬁcadas	
  em	
  três	
  grupos	
  principais:	
  	
  
–  bocas	
  ou	
  ralos	
  de	
  guias;	
  	
  
–  ralos	
  de	
  sarjetas	
  (grelhas);	
  	
  
–  ralos	
  combinados.	
  	
  
•  Cada	
  Xpo	
  inclui	
  variações	
  quanto	
  às	
  depressões	
  
(rebaixamento)	
  em	
  relação	
  ao	
  nível	
  da	
  superecie	
  
normal	
  do	
  perímetro	
  e	
  ao	
  seu	
  número	
  (simples	
  
ou	
  múlXpla)	
  	
  
Bocas	
  de	
  lobo	
  -‐	
  Tipo	
  
Bocas	
  de	
  lobo	
  -‐	
  Tipo	
  
Bocas	
  de	
  lobo	
  -‐	
  Tipo	
  
Bocas	
  de	
  lobo	
  -‐	
  Tipo	
  
Bocas	
  de	
  lobo	
  -‐	
  Tipo	
  
Boca	
  de	
  lobo	
  
Boca-‐de-‐lobo	
  simples:	
  consXtuída	
  de	
  uma	
  abertura	
  verXcal	
  
no	
  meio-‐ﬁo	
  denominada	
  guia-‐chapéu,	
  através	
  da	
  qual	
  se	
  
permite	
  a	
  entrada	
  da	
  água	
  pluvial	
  que	
  escoa	
  sobre	
  as	
  sarjetas.	
  	
  
–  A	
  capacidade	
  de	
  esgotamento	
  de	
  uma	
  boca-‐de-‐lobo	
  simples	
  é	
  
função	
  da	
  rapidez	
  com	
  que	
  se	
  processa	
  a	
  mudança	
  de	
  direção	
  
do	
  ﬂuxo	
  na	
  sarjeta.	
  	
  
–  Aumentando-‐se,	
  por	
  exemplo,	
  esta	
  altura	
  de	
  ﬂuxo,	
  através	
  de	
  
uma	
  depressão	
  na	
  sarjeta	
  junto	
  à	
  face	
  do	
  meio-‐ﬁo,	
  a	
  capacidade	
  
de	
  esgotamento	
  da	
  boca-‐de-‐lobo	
  será	
  substancialmente	
  
aumentada.	
  	
  
–  A	
  principal	
  vantagem	
  da	
  boca-‐de-‐lobo	
  simples	
  é	
  que	
  as	
  
obstruções	
  por	
  detritos,	
  embora	
  sejam	
  inevitáveis,	
  são	
  menos	
  
freqüentes,	
  por	
  serem	
  as	
  aberturas	
  maiores.	
  	
  
–  A	
  principal	
  desvantagem	
  é	
  a	
  baixa	
  eﬁciência	
  quando	
  uXlizada	
  
em	
  sarjetas	
  com	
  declividades	
  longitudinais	
  acentuadas.	
  	
  
Boca	
  de	
  lobo	
  
Boca-‐de-‐lobo	
  com	
  grelha:	
  possui,	
  uma	
  abertura	
  coberta	
  com	
  
barras	
  metálicas	
  longitudinais	
  ou	
  transversais	
  formando	
  
grelhas.	
  	
  
•  As	
   grelhas	
   podem	
   ser	
   longitudinais	
   ou	
   transversais,	
  
s e g u n d o	
   e s t e j a m	
   l o c a l i z a d a s	
   p a r a l e l a	
   o u	
  
perpendicularmente	
  em	
  relação	
  à	
  direção	
  do	
  escoamento.	
  	
  
•  A	
   principal	
   desvantagem	
   das	
   grelhas	
   é	
   a	
   sua	
   obstrução	
  
com	
  detritos	
   transportados	
  pelas	
  enxurradas,	
   acarretando	
  
redução	
  substancial	
  em	
  sua	
  capacidade	
  de	
  esgotamento.	
  	
  
•  Numerosas	
   experiênciastêm	
   mostrado	
   que	
   as	
   grelhas	
  
consEtuídas	
  de	
  barras	
   longitudinais	
  são	
  mais	
  eﬁcientes	
  e	
  
menos	
  sujeitas	
  às	
  obstruções	
  do	
  que	
  aquelas	
  transversais.	
  	
  
Boca	
  de	
  lobo	
  
	
   Boca-‐de-‐lobo	
   combinada:	
   é	
   uma	
   associação	
   entre	
   a	
   boca-‐de-‐lobo	
  
simples	
  e	
  a	
  grelha,	
  funcionando	
  como	
  um	
  conjunto	
  único.	
  	
  
•  Localiza-‐se	
   em	
   pontos	
   intermediários	
   das	
   sarjetas	
   ou	
   em	
   pontos	
  
baixos,	
   sendo	
   que	
   normalmente	
   a	
   grelha	
   é	
   instalada	
   defronte	
   a	
  
abertura	
   do	
  meio-‐ﬁo,	
   podendo	
   também	
   ser	
   colocada	
   a	
  montante	
  
ou	
  a	
  jusante.	
  	
  
•  Ensaios	
  de	
  laboratório	
  revelaram	
  que	
  na	
  boca-‐de-‐lobo	
  combinada,	
  
enquanto	
  não	
  houver	
  obstrução	
  da	
  grelha,	
  a	
  abertura	
  no	
  meio-‐ﬁo	
  
pouco	
  inﬂui	
  em	
  sua	
  capacidade.	
  	
  
•  Quando	
  ocorre	
  qualquer	
  obstrução,	
  porém,	
  essa	
  abertura	
  torna-‐se	
  
importante	
  para	
  o	
  funcionamento	
  da	
  boca-‐de-‐lobo.	
  Se	
  a	
  grelha	
  for	
  
colocada	
  a	
  jusante	
  da	
  abertura,	
  obtém-‐se	
  melhores	
  resultados.	
  	
  
Boca	
  de	
  Lobo	
  -‐	
  Capacidade	
  de	
  engolimento	
  	
  
•  Quando	
  a	
  água	
  acumula	
  sobre	
  a	
  boca-‐de-‐lobo,	
  gera	
  
uma	
  lâmina	
  com	
  altura	
  menor	
  do	
  que	
  a	
  abertura	
  da	
  
guia.	
  	
  
•  Esse	
  Xpo	
  de	
  boca-‐de-‐lobo	
  pode	
  ser	
  considerado	
  um	
  
vertedor,	
  e	
  a	
  capacidade	
  de	
  engolimento	
  será:	
  
•  Em	
  que:	
  	
  
–  y:	
  altura	
  de	
  água	
  próxima	
  à	
  abertura	
  na	
  guia	
  (m);	
  	
  
–  Q:	
  vazão	
  de	
  engolimento	
  (m3/s);	
  	
  
–  L:	
  comprimento	
  da	
  soleira	
  (m).	
  	
  
Q =1, 7 ⋅L ⋅ y23
Boca	
  de	
  Lobo	
  -‐	
  Capacidade	
  de	
  engolimento	
  
(DAEE/CETESB,	
  1980)	
  	
  	
  
Em	
  que:	
  	
  
W	
  =	
  largura	
  da	
  depressão	
  em	
  m;	
  	
  
Q	
  =	
  altura	
  da	
  depressão	
  em	
  m;	
  	
  
I	
  =	
  declividade	
  transversal	
  do	
  leito	
  carroçável	
  em	
  m/m.	
  	
  
Capacidade	
  de	
  
esgotamento	
  
das	
  bocas-‐de-‐
lobo	
  com	
  
depressão	
  de	
  
5	
  cm	
  em	
  
pontos	
  baixos	
  
das	
  sarjetas	
  
(DAEE/
CETESB,	
  1980)	
  	
  
Exemplo	
  2	
  	
  
•  Dimensione	
  uma	
  boca-‐de-‐lobo	
  para	
  uma	
  
vazão	
  de	
  94	
  l/s	
  na	
  sarjeta	
  e	
  uma	
  lâmina	
  de	
  
água	
  de	
  0,10	
  m.	
  	
  
	
  
Exemplo	
  2	
  -‐	
  solução	
  	
  
Considerando	
  boca-‐de-‐lobo	
  de	
  guia:	
  	
  
da	
  equação	
  
	
  
pode-‐se	
  isolar	
  L,	
  	
  
resultando:	
  	
  
L	
  =	
  Q/(1,7y3/2	
  )	
  =	
  0,094/[1,7.(0,10)3/2	
  ]	
  =	
  1,75m	
  	
  
	
  
Q =1, 7 ⋅L ⋅ y23
Exemplo	
  2	
  -‐	
  solução	
  	
  
•  Logo,	
  haverá	
  necessidade	
  de	
  um	
  
comprimento	
  de	
  1,75	
  m	
  de	
  soleira.	
  	
  
•  Pode-‐se	
  adotar	
  duas	
  bocas-‐de-‐	
  lobo	
  padrão,	
  
com	
  L	
  =	
  1,0	
  m	
  cada	
  e	
  guia	
  com	
  h	
  =	
  0,10m.	
  	
  
	
  
Exemplo	
  2	
  –	
  solução	
  pelo	
  gráﬁco	
  
•  com	
  h	
  =	
  15	
  cm	
  (abertura	
  da	
  guia	
  padrão)	
  	
  
•  e	
  com	
  yo/h	
  =	
  0,10/0,15=0,67,	
  	
  
•  a	
  parXr	
  da	
  idenXﬁcação	
  destes	
  dois	
  pontos	
  no	
  gráﬁco,	
  traça-‐se	
  uma	
  
reta	
  unindo	
  ambos.	
  	
  
•  A	
  interseção	
  da	
  reta	
  com	
  a	
  linha	
  da	
  escala	
  Q/L	
  permite	
  determinar	
  a	
  
capacidade	
  de	
  escoamento	
  (l/s.m).	
  
Q/L=	
  55	
  L/s.m	
  
	
  
Como	
  Q=	
  94	
  l/s,	
  	
  
	
  
L	
  =	
  94/55	
  =	
  1,71	
  m	
  	
  
Dimensionamento	
  das	
  galerias	
  	
  
•  O	
  dimensionamento	
  das	
  galerias	
  é	
  realizado	
  
com	
  base	
  nas	
  equações	
  hidráulicas	
  de	
  
movimento	
  uniforme,	
  como	
  a	
  de	
  Manning,	
  
Chezy	
  e	
  outras.	
  	
  
•  O	
  cálculo	
  depende	
  do	
  coeﬁciente	
  de	
  
rugosidade	
  e	
  do	
  Xpo	
  de	
  galeria	
  adotado.	
  	
  
Coeﬁciente	
  de	
  rugosidade	
  de	
  Manning	
  	
  
Elementos	
  geométrico	
  das	
  seções	
  dos	
  canais	
  	
  
Exemplo	
  3	
  
•  Determine	
  o	
  diâmetro	
  necessário	
  para	
  escoar	
  
a	
  vazão	
  de	
  94	
  l/s	
  obXda	
  no	
  exemplo	
  anterior,	
  
considerando	
  a	
  declividade	
  longitudinal	
  da	
  rua	
  
igual	
  a	
  0,001	
  m/m.	
  O	
  conduto	
  é	
  de	
  concreto,	
  
com	
  n	
  =	
  0,013.	
  	
  
Exemplo	
  3	
  -‐	
  solução	
  
•  Com	
  o	
  uso	
  da	
  equação	
  da	
  conXnuidade	
  e	
  fazendo-‐se,	
  
na	
  equação	
  de	
  Manning,	
  R	
  =	
  D/4	
  (seção	
  plena),	
  
deduz-‐se	
  a	
  expressão	
  para	
  o	
  diâmetro:	
  
•  Pode-‐se	
  adotar	
  D	
  =	
  0,50	
  m.	
  	
  
Exemplo	
  4	
  
•  Dimensione	
  a	
  rede	
  de	
  galerias	
  pluviais	
  da	
  
ﬁgura	
  a	
  seguir.	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  Delimitação	
  da	
  área	
  de	
  contribuição	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  Precipitação	
  de	
  projeto:	
  
	
  
	
  
•  Tempo	
  de	
  concentração:	
  10	
  min	
  
•  Tempo	
  de	
  retorno:	
  5	
  anos	
  
Assim	
  i	
  =	
  125,45	
  mm/h.	
  	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  Coeﬁciente	
  de	
  escoamento	
  superﬁcial	
  
Valores	
  de	
  C	
  por	
  Xpo	
  de	
  ocupação	
  	
  
(adaptado:	
  ASCE,	
  1969	
  e	
  Wilken,	
  1978)	
  	
  
Valores	
  de	
  C	
  de	
  acordo	
  com	
  superecies	
  de	
  
revesXmento	
  (ASCE,	
  1969)	
  	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  Dimensionamento	
  hidráulico:	
  
Usando	
  as	
  equações	
  de	
  Manning	
  e	
  da	
  
conXnuidade:	
  
	
  
	
  
v = Rh
2 3 ⋅S 12
n
com n = 0, 014 tem− se
v = Rh
2 3 ⋅S 12
0, 014 = 71, 4 ⋅Rh
2 3 ⋅S 12
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  UXlizando	
  o	
  Método	
  Racional	
  tem-‐se:	
  	
  
Q	
  =	
  0,278.C.I.A	
  =	
  0,278	
  .	
  0,64	
  .	
  125,45	
  .	
  0,003	
  =	
  0,067	
  m3/s	
  	
  
	
  
•  Determinando	
  a	
  declividade	
  do	
  trecho:	
  
	
  	
  
S	
  (m/m)	
  =	
  (99,50	
  -‐	
  98,80)/50	
  =	
  0,014	
  m/m	
  	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  UXlizando	
  a	
  equação	
  de	
  Manning,	
  determina-‐se	
  o	
  
diâmetro	
  necessário,	
  lembrando	
  que	
  o	
  diâmetro	
  
mínimo	
  uXlizado	
  em	
  microdrenagem	
  é	
  de	
  30	
  cm.	
  
Como	
  Dmínimo	
  =	
  0,30	
  m	
  é	
  maior	
  que	
  Dcalculado	
  =	
  0,253	
  m,	
  adota-‐se	
  
o	
  diâmetro	
  mínimo	
  de	
  30	
  cm.	
  	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  Como	
  Dadotado	
  >	
  Dcalculado,	
  deve-‐se	
  calcular	
  a	
  lâmina	
  percentual	
  
(y/D),	
  a	
  qual	
  levará	
  ao	
  raio	
  hidráulico	
  Rh	
  real	
  e	
  a	
  velocidade	
  
efeXva	
  v	
  de	
  escoamentono	
  conduto.	
  	
  
Elementos	
  geométrico	
  das	
  seções	
  dos	
  canais	
  	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  Como	
  Dadotado	
  >	
  Dcalculado,	
  deve-‐se	
  calcular	
  a	
  lâmina	
  percentual	
  
(y/D),	
  a	
  qual	
  levará	
  ao	
  raio	
  hidráulico	
  Rh	
  real	
  e	
  a	
  velocidade	
  
efeXva	
  v	
  de	
  escoamento	
  no	
  conduto.	
  	
  
•  Para	
  a	
  determinação	
  de	
  y/D,	
  deve-‐se	
  primeiramente	
  
determinar	
  o	
  fator	
  hidráulico	
  (Fh)	
  da	
  seção	
  circular.	
  Este	
  fator	
  
é	
  dado	
  pela	
  equação	
  	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  determinado	
  FH,	
  entra-‐se	
  com	
  este	
  valor	
  na	
  tabela	
  de	
  
Relações	
  para	
  Fator	
  Hidráulico	
  de	
  seções	
  circulares,	
  	
  e	
  
determinam-‐se	
  as	
  relações	
  Rh/D	
  e	
  y/D.	
  	
  
	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
	
  
Como	
  Fh=0,196	
  não	
  está	
  tabelado,	
  portanto,	
  deve-‐se	
  usar	
  uma	
  
interpolação	
  entre	
  o	
  limite	
  superior	
  e	
  inferior.	
  	
  
Logo:	
  
	
  
Rh/D	
  =	
  0,271	
  
y/D	
  =	
  0,575	
  
	
  
como	
  D	
  é	
  conhecido,	
  calcula-‐se	
  agora	
  o	
  raio	
  hidráulico	
  
	
  
Rh	
  =	
  0,271.D	
  =	
  0,271.0,30	
  =	
  0,0813	
  m	
  
	
  
	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
Recorrendo-‐se	
  novamente	
  à	
  equação	
  de	
  Manning,	
  
determinamos	
  a	
  velocidade	
  v	
  para	
  o	
  diametro	
  de	
  0,3	
  m:	
  	
  
Exemplo	
  4	
  -‐	
  Solução	
  
•  Tempo	
  de	
  percurso	
  
•  Para	
  os	
  trechos	
  subseqüentes,	
  o	
  tempo	
  de	
  concentração	
  tc	
  
será	
  do	
  trecho	
  inicial	
  de	
  dez	
  minutos	
  mais	
  o	
  tempo	
  de	
  
entrada	
  te.	
  Para	
  o	
  trecho	
  PV2-‐PV3,	
  resulta:	
  	
  
tc=	
  10	
  +	
  0,53	
  =	
  10,53	
  min	
  	
  
•  Sempre	
  que,	
  para	
  um	
  PV,	
  concorrerem	
  dois	
  ou	
  mais	
  trechos,	
  
o	
  tc	
  adotado	
  deverá	
  ser	
  aquele	
  que	
  representar	
  o	
  maior	
  valor.	
  	
  
tp = comprimentovelocidae =
50
1,58 = 0,53min