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UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO GRANDE DO NORTE CENTRO DE TECNOLOGIA DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL UFRN CT DEC SISTEMAS ELEVATÓRIOS NATAL/RN 2015 SISTEMAS ELEVATÓRIOS Quando não há disponibilidade de cotas topográficas é necessário transferir energia para o líquido através de um sistema eletromecânico. SISTEMA ELEVATÓRIO Conjunto de tubulações, acessórios, bombas e motores necessários para transportar uma certa vazão de um reservatório de cota mais baixa para um de cota mais alta. COMPOSIÇÃO DOS SISTEMAS ELEVATÓRIOS • Canalização que liga o reservatório inferior R1 à bomba, incluindo válvula de pé com crivo, registro, curvas e etc. TUBULAÇÃO DE SUCÇÃO • É constituído por uma ou mais bombas e seus respectivos motores. CONJUNTO ELEVATÓRIO • É constituída pela canalização que liga a bomba ao reservatório superior R2, incluindo registros, válvula de retenção, manômetros, curvas e etc. TUBULAÇÃO DE RECALQUE INSTALAÇÃO DOS SISTEMAS ELEVATÓRIOS • Quando a cota de instalação do eixo da bomba está abaixo da cota do nível d´agua no reservatório inferior R1. BOMBA AFOGADA • Quando a cota de instalação do eixo da bomba está acima da cota do nível d´agua no reservatório inferior R1. BOMBA NÃO AFOGADA INSTALAÇÃO DOS SISTEMAS ELEVATÓRIOS BOMBA COM SUCÇÃO NÃO AFOGADA BOMBA COM SUCÇÃO AFOGADA BOMBA NÃO AFOGADA Z Hg L rH∆ g2/V2r Z1 -HS hr H Cr Zr Z2 -hS sH∆ Zs Cs Zb g2/V2s BOMBA AFOGADA Z HgL rH∆ g2/V2r Z1 hr H Cr Zr Z2 hS Zs Cs Zb g Vs 2 2 HS sH∆ ALTURA TOTAL DE ELEVAÇÃO E ALTURA MANOMÉTRICA g2 V g2 VHH 2 s 2 r m −+= rsg HHHH ∆+∆+= η ⋅ = QH8,9)kw(Pot POTÊNCIA DO CONJUNTO ELEVATÓRIO η ⋅ = 75 QH10)cv(Pot 3 Onde: Q - (m3/s) H - (m) η - rendimento global da bomba ηm - rendimento global do motor elétrico m QH8,9)kw(Pot η⋅η ⋅ = m 3 75 QH10)cv(Pot η⋅η⋅ ⋅ = POTÊNCIA FORNECIDA PELO MOTOR QUE ACIONA A BOMBA: DIMENSIONAMENTO ECONÔMICO DA TUBULAÇÃO DE RECALQUE Sendo “e” a espessura da parede e D o diâmetro interno: σ ⋅ = 2 Dp e Equação de Mariotte Sendo: p: pressão interna σ: tensão de trabalho admissível do material Tensão admissível do material na parede é assumida como uniforme Quando e << D DIMENSIONAMENTO ECONÔMICO DA TUBULAÇÃO DE RECALQUE eeDG m )( += piγ 2) 2 1[ 2 pDpG m σσ piγ += σ ⋅ = 2 Dp e O peso de uma unidade de comprimento de um tubo (G) é dado por: Sendo: D: diâmetro interno e: espessura da parede do tubo γm: peso específico do material do tubo Como: 2 1 DC α= x R$/unidade de peso + custos com transporte, escavação, assentamento, válvulas, registros e etc. DIMENSIONAMENTO ECONÔMICO DA TUBULAÇÃO DE RECALQUE PARA FERRO FUNDIDO e0 mínimo σ20 pDKee += K<1 ] 2 pDKe[] 2 pDKeD[G 00m σ +⋅ σ ++piγ= cbDaDC 22 ++= Sendo a, b e c coeficientes que dependem do tipo de material e da pressão interna Diâmetros <8”(200mm) ] D e)eD([G m + piγ= DC3 β= Usada para desenvolver a fórmula de Bresse D H∆ Potência D H∆ Potência $$$$ $$$$ $$$$ $$ TUBULAÇÃO DE RECALQUE Diâmetro da tubulação e potência conjunto motor-bomba TUBULAÇÃO DE RECLAQUE Existe um diâmetro conveniente para o qual o custo total de projeto , incluindo abertura de valas, assentamento de tubulações, consumo de energia elétrica, unidade de reserva do grupo motor-bomba e custo econômico do capital investido, será mínimo. LtCCusto i1 = Sendo: Custo1: gasto anual global Ci: uma das equações do custo unitário L: comprimento da tubulação t: taxa de encargo financeiro (juros e amortização do capital) ATN)LJHg(Q8,9Custo m 2 ⋅⋅⋅ηη ⋅+⋅⋅ = Sendo: Custo2: gasto anual com energia elétrica N: número de dias por ano T: horas de funcionamento por dia A: custo do kwh consumido PARA CUSTO COM ENERGIA ELÉTRICA: DETERMINAÇÃO DO DIÂMETRO ECONÔMICO DE UMA TUBULAÇÃO DE RECALQUE Curva 2: custos do conjunto elevatório Curva 1: custos do da tubulação Curva 1+2: soma dos custos mínimos (De: diâmetro econômico) FÓRMULA DE BRESSE Hipóteses: ▪ Custo da linha instalada comprimento L seja como na Eq. 5.13, diretamente proporcional ao diâmetro C1= p1LD (p1: gasto anual de 1m de comprimento de 1m de diâmetro) ▪ O custo do conjunto motor-bomba seja diretamente proporcional à unidade de potência instalada (kw), na forma C2= p2Pot (p2: custo anual de operação do grupo motor-bomba) PotpLDpC 21Total += Como rg HHH ∆+= m 2 5 21 )Q D fL0827,0Hg(8,9 pLDpC ηη + += FÓRMULA DE BRESSE 3 m1 23 m1 26 Qf05,4 p pQ L fL05,4 p pD ηη = ηη = )s/m(QK)m(D 3= K constante que depende dos custos de material, mão- de-obra, operação e manutenção do sistema. 0,7 < K > 1,3 k ▪ Eq. Muito simples usada para representar um problema muito complexo; ▪ Em sistemas com D>6” deve ser tomado como primeira aproximação; ▪ K cte → velocidade de recalque econômica (0,6-3,0m/s) ▪ Aplicada em sistema de funcionamento contínuo 24h/dia; FÓRMULA DE BRESSE No caso de prédio residencial, por exemplo, onde não é necessário que o sistema funcione continuamente: )/(3,1)( 34 smQXmDr = X: fração do dia � � �ú���� ���� ������������ �� RECOMENDAÇÃO NBR 5626 (ABNT) O diâmetro encontrado deve ser aproximado para o diâmetro comercial mais conveniente. EXERCÍCIO O projeto de um sistema elevatório para abastecimento urbano de água deverá ser feito a partir dos seguintes dados: a)Vazão necessária Q = 80 l/s; b)Altura geométrica a ser vencida Hg = 48m; c)Comprimento da linha de recalque L = 880m; d)Material da tubulação ferro fundido classe K7, rugosidade ε=0,4mm; e)Número de horas de funcionamento diário T=16 h; f)Número de dias de funcionamento no ano N=365; g)Taxa de interesse e amortização do capital 12a.a; h)Rendimento adotado para a bomba η=70%; i)Rendimento adotado para o motor ηm=85%; j)Preço do quilowatt-hora A = R$0,031; Uma pesquisa de preço de tubos, por unidade de comprimento, para 150mm<D<500mm levou à seguinte relação entre diâmetro e custo: Custo (R$/m)=0,042D(mm)1,4. Determine o diâmetro econômico de recalque. RESOLUÇÃO Diâmetro (mm) Reynolds J (m/m) H=Hg+J L (m) Custo bombeamento Custo tubulação Custo anual tubulação Custo total anual 150 679059.5 0.1790 205.50 49022.23 41139.57 4936.75 53958.98 200 509294.63 0.0396 82.84 19761.83 61542.33 7385.08 27146.91 250 407435.7 0.0124 58.87 14042.81 84110.07 10093.21 24136.01 300 339529.75 0.0048 52.21 12455.11 108567.97 13028.16 25483.27 350 291025.5 0.0022 49.90 11902.69 134718.50 16166.22 28068.91 400 254647.31 0.0011 48.95 11677.56 162411.19 19489.34 31166.90 450 226353.17 0.0006 48.52 11574.42 191526.77 22983.21 34557.63 500 203717.85 0.0003 48.30 11522.70 221967.80 26636.14 38158.83 Com auxilio da Eq. 2.38 (Porto) ou da tabela A2, pode-se calcular a perda de carga unitária e, em seguida, a perda de carga no recalque e a altura total de elevação pela Eq. 5.2, considerando somente a tubulação de recalque. Pela eq. 5.15, determina-se o custo anual com energia elétrica, para diâmetros na faixa de 150 a 500mm. O custo anual da tubulação é o produto custo unitário pelo comprimento da linha, multiplicando pelos encargos econômicos de 12% a.a. Certo conjunto elevatório trabalha nas seguintes condições: Q = 40 l/s; Tubulação de FoFo com C = 100 (Hazen- Williams); η= 72% (rendimento total do conjunto); Ds = 300mm (diâmetro da tubulação de sucção); Dr = 250mm (diâmetro da tubulação de recalque); hs = 3,00m(altura de sucção); ls = 9,00m (comprimento de tubulação de sucção); hr = 17,00m (altura de recalque); lr = 322,00m (comprimento da tubulação de recalque); Calcular: a)altura geométrica (estática); b)perda de carga na sucção, sabendo-se que nelas há uma válvula de pé com crivo e uma curva de 90° c)perda de carga no recalque onde estão instalados um registro de gaveta, uma curva de 90° , uma válvula de retenção e duas curvas de 45°; d)altura manométrica (dinâmica) de sucção; e)altura manométrica (dinâmica) de recalque; f)altura manométrica (dinâmica) total; g)potência do conjunto elevatório. a) altura geométrica (Hg=Hs+Hr) �� � ���� � ����� � ������ b) perda de carga na sucção (Ds=0,3m) válvula de pé com crivo: 265D → 79,5 curva de 90º 17,5D → 5,25 total=84,75m Comprimento total equivalente: Ls=9,0 + 84,75=93,75m Para C=100, Q=40l/s e Ds=0,3m: � � ����� � �!" # �!"$%�!& � ����� Hs=0,1875m c) perda de carga no recalque (Dr=0,25m) curva de 90º: 17,5D válvula de retenção: 83,6D reg. de gaveta: 7D 2 curvas de 45º: 2x7,8D saída canal: 30,2D total=153,9D=38,475m Le’= 322 + 38,475= 360,475m Para C=100, Q = 40l/s, Dr= 0,25m � � ����� � �!" # �!"$%�!& � ������ Hr=1,658185m d) altura dinâmica de sucção Hs= hs+∆hs = 3,0 + 0,1875 = 3,1875m e) Altura dinâmica de sucção Hr= hr+ ∆hs = 17+1,66 = 18,66 m Certo conjunto elevatório trabalha nas seguintes condições: Q = 40 l/s; Tubulação de FoFo com C = 100 (Hazen- Williams); η= 72% (rendimento total do conjunto); Ds = 300mm (diâmetro da tubulação de sucção); Dr = 250mm (diâmetro da tubulação de recalque); hs = 3,00m (altura de sucção); ls = 9,00m (comprimento de tubulação de sucção); hr = 17,00m (altura de recalque); lr = 322,00m (comprimento da tubulação de recalque); Calcular: a)altura geométrica (estática); b)perda de carga na sucção, sabendo-se que nelas há uma válvula de pé com crivo e uma curva de 90° c)perda de carga no recalque onde estão instalados um registro de gaveta, uma curva de 90° , uma válvula de retenção e duas curvas de 45°; d)altura manométrica (dinâmica) de sucção; e)altura manométrica (dinâmica) de recalque; f)altura manométrica (dinâmica) total; g)potência do conjunto elevatório. f) altura manométrica Hm= Hs+Hr = 3,19 + 18,66 = 21,85m g) Potência do conjunto elevatório ' � ��(��� ��� #) � �*���+ ��+��,( +���-� ��+���� ' � ����-� #) �� ' � ���9�/0 Certa indústria necessita bombear 36 m3/h de água. As alturas estáticas de sucção e de recalque medem 3,OOm e 10,OOm respectivamente. Determinar: a) os diâmetros econômicos das tubulações; b) a potência do motor de acionamento, admitindo-se o rendimento global η = 65%. Outros dados: Ls = 7,00; Lr = 20,00 m; tubos de FoFo com f = 0,026 a) diâmetro econômico (Fórmula de Bresse) $� � 1 � Q= 36m³/hora → 0,01 m³/s e adotando K=1,0 $� � ��� ���� � ���2 � ���22 Diâmetro de sucção: adotar o primeiro diâmetro superior $� � ����� b) potência do motor ' � ��(��� ��� #) Determinar a altura manométrica - Sucção válvula de pé c/ crivo k=10 curva de 90º k= 0,4 total = 10,40 345,6 � 1 )7 �� � ���� ����7 �+9�-� � ����� ) � � 8 � ���� 9����: � � �����;� <6 � = $ )7 �� � ����� ��� ���� ����7 �+9�- � ������9�2 �� � ���� � �������9� � ���9� - Recalque válvula de retenção k=3 curva de 90º k=0,4 registo de gaveta k=0,15 saída canalização k=1,0 total=4,55 345,> � 1 )7 �� � ���� ����7 �+9�-� � ����� <6 � = $ )7 �� � ����� ��� ���� ����7 �+9�- � ������9�2 �> � ���� � ���� � ��-�� �? � ��� � ���9 � ���� � ��- � ���99� ' � ��(��� ��� #) � ��(+����+���99 ��+���� � ��-�#) ) � � 8 � ���� 9���: � � �����;� Certa bomba está instalada a 1500m de altitude, transporta água a 900C, perde 1,20m de carga na sucção e tem (NPSH)r = 4,60m. Qual a altura máxima de sucção permitida? @ABC ADECFGH �*�� IA @HJKH 'L M � ����� ��� N ���-� ���� 'L M � ����� ��� N ���-�+���� ���� � -��-�� �* �* � Pela tabela 5.2 de Porto, para 90º 'O M � ���-� P'Q� � R S N T � R S � U T → T� R S N P'Q�V � R S � U T T� -��- N W��� � ���- � ���X T� N���� W��V��� Y�� � Z��Z� V�[��á ���Z�] �� � ���V�X Certa bomba instalada em Belo Horizonte eleva água à temperatura de 20°C. A altura hs = 2,52 m e as perdas de carga na linha de sucção valem 0,27 m. Determinar o (NPSH)disp. @ABC ADECFGH �*�� IA @HJKH W^ABH _HJ`aHbKA c 9��2 IA CBK`KEIAX 'L M � ����� ��� N ���-� ���� 'L M � ����� ��� N ���-�+9�� ���� � 9��� �* �* � Pela tabela 5.2 de Porto, para 20º 'O M � ����� P'Q� V � ' M N T � ' M � U T P'Q� V � 9��� N ���� � ���� � ���� T� ����� Certa bomba tem (NPSH)r igual a 13,00m e bombeará água a 80°C. Se a instalação estiver localizada ao nível do mar e ∆hs = 0,30m, em que posição, em relação ao NA do poço de sucção, deverá ser instalada a máquina? dH2H We@f_X g ����� 'L M � ��� h ��� N ���-� ���� g ������� 'L M � ���� ��� N ���-�+� ���� � ������ �* �* � Pela tabela 5.2 de Porto, para 80º 'O M � ��-�� P'Q� V � ' M N T � ' M � U T P'Q� V � ������ N � � ��-� � ���� g����� N Tg ��-� T g N��-� WC iH2iC IAjA KJCiCBkCJ ClHmCIC nH2 bH 2ob`2H ��- 2*n*C
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