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13-(B) - No entanto, no presente caso constata-se que a expressão do ganho da montagem é mais complexa que a então derivada, em particular devido à impossibilidade de separar os factores relativos aos dois acoplamentos apenas referidos. Este facto deve-se à existência de uma realimentação das variáveis do porto de saída para o porto de entrada, que é responsável pela troca entre o elevado ganho de tensão do AmpOp e o ganho unitário da montagem seguidora de tensão. A realimentação acarreta, assim, diversas consequências ao nível das montagens: (i) a troca entre o elevado ganho de tensão do AmpOp e a possibilidade de definir o ganho da montagem através do cociente entre duas resistências; (ii) a troca e ntre o elevado ganho de tensão do AmpOp e uma maior largura banda da montagem; (iii) a troca entre o ganho do AmpOp e uma mais elevada resistência de entrada da montagem (a ver adiante); (iv) e, ainda, a troca entre o ganho do AmpOp e uma menor resistência de saída da montagem (a ver adiante). 14-(E) - Fazendo as medições e através de cálculos de cada etapa da tabela constatou-se que o valor real do resistor através da queda de tensão e a corrente achada foi de um resistor 5k ohm 15-(C) - 150/100=1.5v 1.5/100=0.015v 100/100= 1v cmrr=1+0.015=1.015v 16-(A) - av=((100*10^(3))/(10*10^(3)))=10 v=10*0.1=1 V*30% consumo=0.7V 17-(D) - -l2/l3 18-(A) - c=((1)/(2*p+2000*47*10^(-9)))=170hz 19-(C) - 6000*(50*10^(-6)-30*10^(-6))=0.130V 20-B - (((1000)/(1000+2000))*(10+4))30%= 4.6666666666666-1.4= 3.3v 21 a 23- (*E*) - Utilizando os cálculos com os valores das reatâncias capacitiva e indutiva com a base de cálculo do circuito RLC foi determinado uma frequência de 58 mega-hertz que é frequência de ressonância cristal. 13-(B) - No entanto, no presente caso constata-se que a expressão do ganho da montagem é mais complexa que a então derivada, em particular devido à impossibilidade de separar os factores relativos aos dois acoplamentos apenas referidos. Este facto deve-se à existência de uma realimentação das variáveis do porto de saída para o porto de entrada, que é responsável pela troca entre o elevado ganho de tensão do AmpOp e o ganho unitário da montagem seguidora de tensão. A realimentação acarreta, assim, diversas consequências ao nível das montagens: (i) a troca entre o elevado ganho de tensão do AmpOp e a possibilidade de definir o ganho da montagem através do cociente entre duas resistências; (ii) a troca e ntre o elevado ganho de tensão do AmpOp e uma maior largura banda da montagem; (iii) a troca entre o ganho do AmpOp e uma mais elevada resistência de entrada da montagem (a ver adiante); (iv) e, ainda, a troca entre o ganho do AmpOp e uma menor resistência de saída da montagem (a ver adiante). 14-(E) - Fazendo as medições e através de cálculos de cada etapa da tabela constatou-se que o valor real do resistor através da queda de tensão e a corrente achada foi de um resistor 5k ohm 15-(C) - 150/100=1.5v 1.5/100=0.015v 100/100= 1v cmrr=1+0.015=1.015v 16-(A) - av=((100*10^(3))/(10*10^(3)))=10 v=10*0.1=1 V*30% consumo=0.7V 17-(D) - -l2/l3 18-(A) - c=((1)/(2*p+2000*47*10^(-9)))=170hz 19-(C) - 6000*(50*10^(-6)-30*10^(-6))=0.130V 20-B - (((1000)/(1000+2000))*(10+4))30%= 4.6666666666666-1.4= 3.3v 21 a 23- (*E*) - Utilizando os cálculos com os valores das reatâncias capacitiva e indutiva com a base de cálculo do circuito RLC foi determinado uma frequência de 58 mega-hertz que é frequência de ressonância cristal. Eletrônica aplicada-2016 1-(A) - v1=1000*0.00535=5.35V v2=1000*0.0055=5.5V Ganho=5.35-5.5=-0.15*100=15 V 2-(C) - irl=((5V)/(10000O/10000O+2050O))=0.01A 3-(B )- Através do gerador de pulso vamos ficar usando operacional ele passa para o gerenciador de ganho onde ela vai usar a integral e realimentar fazer um filtro utilizando os cálculos matemáticos necessários ela vai passar pela integral. Novamente integrante novamente para corrigir o erro (sinal distorcidos ruídos )para mostrar a equação resultou neste calculo. 4-(C )- Como os valores de R1 e R2 são iguais e o valor de saída é igual a Vo= (10 positivo e negativo) por sua vez haverá uma divisão pela metade ou seja dando valores simétricos de cinco positivo e cinco negativo por sua vez o Beta será 0.5V 5-(D) - AV=((-R2+R1)/(R1)) vo=zero então saída zero 6-(B) - c=1/3= 0.333F w0=(0.333*pi*2*1)/377=0.577777 rad/s 7-(C) - Tem distorção por causa que segundo os resultados e a elaboração do gráfico demonstrou que ela saiu fora do ponto de operação da largura de faixa, saindo de largura de faixa haverá ruído. 8-(C) - v((((5)/(v(2))))^(2)+(((1)/(v(2))))^(2)+10^(2))= Vorms 10.630145812735 Vodc=+10 9-(B) - Como valor de capacitor foi utilizado 10mF através dos cálculos chegou-se à conclusão que o sinal de corte será 10HZ. O amplificador operacional nesse caso com modelo filtro passa baixo, se abaixarmos mais o valor do capacitor a frequência de corte diminuiria. Se o capacitor usado na entrada não inversora. 10-(A)- IN inversora= -(1/((1/2k)+(1/2k)+(1/5k))+1k= 5V*-1.53= -7.65 V IN não inversora= - (1+(2k/2k))*2V=-4V vo=-11.6V 11-(B) - Ganho= ((1*10^(6))/(((100)/(10^(-3)))))=10HZ 12-(D) - poderia atenuar a entrada de ruído no interior do PZB, neste caso foi 100 vezes
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