Projeto de agua fria e quente

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Universidade Estadual de Campinas 
Faculdade de Engenharia Civil, Arquitetura e Urbanismo 
CV702 - Sistemas Prediais Hidráulicos e Sanitários e Gás I 
Prof. Dr. Tiago Zenker Gireli 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Projeto Água Fria e Água Quente 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Guilherme Zayat 138452 
Mariana Sakamoto 193212 
Igor Frota 169839 
 
(grupo 10) 
 
 
 
 
 
 
 
 
Junho de 2018 
 
 
Memorial Descritivo 
Este memorial apresenta as instalações prediais de água fria e água quente 
para o edifício residencial localizado em Petrópolis, Rio de Janeiro. Este possui um 
total de cinco pavimentos, com quatro apartamentos por andar. Cada apartamento 
possui um dormitório banheiro, uma cozinha e uma área de serviço. São previstos 
uma bacia sanitária, um lavatório, um chuveiro, um ralo seco e uma caixa sifonada 
por banheiro. O banheiro apresenta box e o ralo seco está posicionado dentro do 
box. O shaft se encontra atrás do chuveiro. A cozinha apresenta uma pia e uma 
máquina de lavar louças. A área de serviço possui uma máquina de lavar roupas, 
um tanque e uma caixa sifonada. 
O projeto dos sistemas prediais de água fria e água quente (SPAF-AQ) 
atende aos requisitos das normas técnicas brasileiras NBR 5626/98 “Instalação 
Predial de Água Fria” e NBR 7198/93 “Instalação Predial de Água Quente”. A 
execução das instalações também deverá atender às normas citadas. 
O projeto desses sistemas visa garantir que a água chegue a todos os pontos 
de consumo com temperatura e quantidade adequadas. Os sistemas são visitáveis 
e permitem fácil acesso para manutenção de qualquer ponto do sistema. Para o 
projeto de água fria, é importante observar que as torneiras de jardim abastecidas 
diretamente da rua. Há dois reservatórios, um superior e um inferior. O volume do 
reservatório superior compreende volume destinado a combate a incêndio. 
Para as tubulações de água fria, será utilizado PVC rígido, fabricado de 
acordo com as especificações da norma NBR 5648 “Tubos e Conexões de PVC-U 
com Junta Soldável Para Sistemas de Água Fria – Requisitos”, nas dimensões 
padronizadas pela norma NBR 5680 “Dimensões de Tubos de PVC Rígido”. Para as 
tubulações de água quente, o material utilizado será o cobre, atendendo às normas 
NBR 13206 “Tubo de cobre leve, médio e pesado, sem costura, para condução de 
fluidos – Requisitos” e NBR 5020 “Tubos de cobre e ligas de cobre sem costura 
para usos gerais – Requisitos”. 
 
 
Para aumentar a eficiência do sistema e diminuir as perdas, deve-se fazer o 
isolamento do sistema de água quente. Neste projeto, serão utilizadas canaletas de 
lã de vidro envolvendo os tubos e presas por cintas de aço. Para a água quente, 
será utilizado sistema central privado. Haverá um aquecedor por apartamento, 
localizado na área de serviço. Será utilizado o aquecedor Rinnai REU-182 BR , 
cujas especificações se encontram na tabela I: 
Tabela I: Especificações Técnicas Aquecedor Rinnai REU-182 BR 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Memorial de Cálculo 
O traçado proposto para o empreendimento em questão foi pensado para 
respeitar o projeto arquitetônico e promover a acessibilidade do sistema. Deste 
modo as colunas de distribuição foram posicionadas nos shafts e o deslocamento 
horizontal foi posicionado o mais próximo da laje o possível (15 cm). Em amarelo na 
figura 2, estão marcados a localização de registros. 
 
A figura 1 mostra o traçado de água fria e quente do apartamento tipo. Sobre 
os acessórios e equipamentos hidráulicos utilizados vale ressaltar que o projeto 
possui uso de válvulas de gaveta para a manutenção do sistema isolados, 
hidrômetro para a medição individualizada, registros de pressão e aquecedor de 
passagem á gás. 
 
Figura 1: ​Croqui do sistema de água fria-quente do apartamento tipo 
O traçado do sistema foi feito considerando as alturas de entrada de água 
que cada aparelho sanitário relativo ao piso interno do apartamento. As tubulações 
foram posicionadas de modo a garantir a compatibilidade com demais sistemas 
projetados. 
 
O caminho crítico para o sistema de águas frias e águas quentes considerado 
será o trecho que escoa a água da caixa d’água até o ponto de saída no chuveiro 
em um apartamento-tipo do último andar do lado da água quente. Os pontos de 
cada trecho estão indicados em vermelho e azul na figura 1. Este caminho é 
definido por ser o ponto com menor diferença de cota geométrica (Z) entre a caixa 
d’água e o ponto de saída, também por ser um aparelho sanitário que demanda 
maior perda de carga e vazão e porque há a instalação de um aquecedor à gás, 
cuja perda de carga é alta. Após o dimensionamento do caminho crítico, foram feitas 
as devidas correções para que as tubulações e aparelhos recebessem vazões e 
cargas suportadas. O sistema também foi dimensionado para que a água fria e água 
quente abastece o misturador do chuveiro com a mesma carga manométrica. Deste 
modo, foi estabelecido a necessidade de instalar uma bomba de pressão no 
barrilete. 
Além disso, foram designados dois barriletes para distribuição individualizada 
de água fria para abastecer, cada um, 10 apartamentos do prédio, como mostra a 
figura 2. 
 
 
Figura 2:​ Distribuição de águas pelos barriletes 
 
 
 
 
 
1. Dimensionamento do SPAF-AQ 
A seguir serão tratados alguns passos para o dimensionamento dos trechos. 
- Cálculo da vazão em cada trecho 
 
A Norma Brasileira NBR-5626:1998 [ABNT, 1998] recomenda a utilização do 
método da Raiz Quadrada para a estimativa da vazão no barrilete e nas colunas de 
distribuição. Ela é recomendada para não hiper-dimensionar a rede de água, 
sabendo que a probabilidade de todos os aparelhos estarem funcionando 
simultaneamente ser baixa. A expressão geral para a determinação da vazão de 
projeto, num trecho "T" do sistema, é a seguinte: 
 0, Q = 3√Σnipi 
onde: 
ni - número de aparelhos sanitários do tipo "i", ligados a jusante do trecho "T" 
pi - peso atribuído ao aparelho sanitário do tipo "i” 
 
No caso do sistema em questão os trechos que abastecem mais de um 
ambiente do apartamento, foram dimensionados considerando a vazão pelo método 
dos pesos. Enquanto os trechos que abastecem apenas um ambiente sanitário, 
como no caso das tubulações da cozinha e banheiro, foram dimensionados 
considerando a utilização de até dois aparelhos sanitários com maior demanda de 
vazão simultaneamente. 
A tabela abaixo mostra a vazão e peso para cada aparelho. 
 
2. Aparelhos hidrossanitários 
 Pesos Vazões (m³/s) 
Bacia Sanitária 0,3 0,15 
Chuveiro 0,4 0,2 
Lav. Prato 1 0,3 
Lav Roupa 1 0,3 
Lavatório (AF) 0,3 0,15 
Tanque 0,7 0,25 
Pia 0,7 0,25 
 
- Cálculo do diâmetro mínimo 
 
A partir da vazão estimada no item anterior, é calculado o diâmetro mínimo 
para que a velocidade na tubulação não ultrapasse 3 m/s 
 
 
O diâmetro mínimo foi estimado pela equação: 
 
𝑫𝒎𝒊𝒏 =(𝟒.𝑸 /𝝅.𝑽𝒎𝒂𝒙)^0.5 
 
Com o valor do diâmetro interno mínimo entra-se na tabelade tubos de PVC 
rígido ou cobre (figura 3) e adota-se o próximo diâmetro interno maior ou igual ao 
valor encontrado para o mínimo. 
 
 
Figura 3: ​Diâmetros comerciais praticados para tubo PVC 
 
Para os tubos de cobre, foram usadas os tubos de classe E, cujas dimensões 
descritas em norma estão na figura 4. 
 
 
Figura 4: ​Diâmetros comerciais dos tubos de cobre 
 
 
- Perda de carga localizada 
Definindo-se, assim, um "Comprimento Equivalente" Le de conduto reto, cuja 
perda de carga é igual àquela provocada pela singularidade. A tabela abaixo 
resume os comprimentos equivalentes para cada peça considerada de acordo com 
o diâmetro do tubo. 
1. Valores de L equivalente (m) 
D nominal (pol) 2 1 1/2 1 1/4 1 3/4 1/2 
Válvula de gaveta 0,8 0,7 0,4 0,3 0,2 0,1 
Válvula de globo 
37,
9 35,8 22 15 11,4 11,1 
Joelho 90º 3,4 3,2 2 1,5 1,2 1,1 
Tê direta 2,3 2,2 1,5 0,9 0,8 0,7 
Tê lateral 7,6 7,3 4,6 3,1 2,4 2,3 
Tê bilateral 7,6 7,3 4,6 3,1 2,4 2,3 
 
Entrada de Borda 2,8 2,3 1,8 1,2 1 0,9 
Luva de redução 0,7 0,4 0,3 0,2 0,15 - 
Tê curva dupla - - - - - 0,28 
 
A perda de carga foi calculada pela seguinte fórmula: 
∆𝑯 = 𝑳𝒕𝒐𝒕𝒂𝒍 . 𝑱 
Sendo Ltotal, o somatório dos comprimentos reais com os comprimentos 
equivalentes dos trechos 
 
- Cálculo da perda de carga unitária 
Verifica-se experimentalmente que a perda de carga ΔH para escoamento 
uniforme de um fluido incompressível, em um conduto retilíneo, depende dos 
seguintes parâmetros: 
• comprimento, diâmetro e rugosidade absoluta da superfície interna do tubo; 
• velocidade média de escoamento; 
• massa específica e viscosidade dinâmica do fluido, cuja relação é expressa 
pela denominada "Fórmula Universal de Perda de Carga": 
 H LV ²/π²D g� = f 5 
onde: 
D - diâmetro do tubo; 
L - comprimento do tubo; 
f - fator de atrito; 
Q,V,g, ΔH - já definidos. 
 
As fórmulas de Fair Whipple-Hsiao, recomendadas para tubulações de 
pequeno diâmetro, variando entre 15mm e 50mm, para calcular a perda de carga 
são dadas por: 
 
•Para tubo de cobre, água a 20ºC: 
 , 0085 (Q /D ) J = 0 0 1.75 4.75 
Sendo Q em m3/s, J em m/m e D em metros. 
 
• Para tubo de cobre ou latão, água quente 
 , 007 (Q /D ) J = 0 0 1.751 4.75 
Sendo Q em m3/s, J em m/m e D em metros. 
 
- Princípio de Bernoulli para o equilíbrio das cargas 
 
Foi utilizada a equação a seguir para calcular as cargas a montante ou 
jusante do sistema. 
𝑷𝒋𝒖𝒔𝒂𝒏𝒕𝒆 = 𝑷𝒎𝒐𝒏𝒕𝒂𝒏𝒕𝒆 ± 𝒁 ± ∆𝑯 
Sendo Z a diferença geométrica entre os pontos de jusante e montante do 
trecho e ∆𝑯 a perda de carga no trecho considerando o método dos comprimentos 
equivalentes. Em alguns casos, a fim de ajustar o equilíbrio entre os sistemas de 
água quente e água fria, introduziu-se um registro de pressão para o controle da 
carga no trecho. 
 
 
2. Resumo dos cálculos 
A partir dos conceitos apresentados anteriormente, foram calculados os 
trechos dos sistema a partir de tabela no software ​Excel,​ devido ao 
dimensionamento do traçado ser algo dinâmico e interativo, o software auxilia nos 
cálculos. A seguir, estão apresentados a configuração final de cada trecho, como o 
caminho crítico de todo o sistema é p de AQ que abastece o chuveiro, 
primeiramente foi dimensionado o sistema de água quente até o ponto de derivação 
4 do sistema de água fria . 
 
Trecho 13-chuveiro: Sistema de Água Quente 
Foi estabelecido que a pressão do chuveiro a jusante seria de 1mca e por Bernoulli 
calculou-se a pressão a montante do trecho. 
Trecho 13 - chuveiro 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,12 Tê bilateral 1 2,3 
Cozinha 0 Joelho 90º 2 1,1 
Area Servico 0 Tê curva dupla 1 0,28 
Total 0,12 Registro pressao 1 11,1 
Vazao (l/s) 0,12 Tê lateral 1 2,3 
 
Dmin 0,00713650 
Dadot (mm) 14 TOTAL Leq 18,18 
Dref 1/2 L real 1,19 
 Lvirtual 19,37 
J (m/m) 0,06159664403 
DeltaH (m) 1,193126995 
 
 
Pmontante 3,903126995 
DeltaH -1,193126995 
Z -1,71 
Pjusante 1 Pmin (m) 1 ok 
 
 
Trecho 13-Lavatório: Sistema de Água Quente 
A partir do calculo da pressao no ponto 13, foi possivel calcular a pressao a jusnte 
do trecho 13 - LAV 
 
Trecho 13 - Lavatorio 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,12 Tê direta 1 0,8 
Cozinha 0 Joelho 90º 4 1,2 
Area Servico 0 Registro Pressao 1 11,4 
Total 0,12 
Vazao (l/s) 0,1039230485 
 
Dmin 
0,00664125828
7 
Dadot (mm) 20,8 TOTAL Leq 17 
Dref 3/4 L real 5,04 
 Lvirtual 22,04 
J (m/m) 
0,00730370098
8 
DeltaH (m) 0,1609735698 
 
Pmontante 3,903126995 
DeltaH -0,1609735698 
Z 0,56 
Pjusante 4,302153425 Pmin (m) 0,5 ok 
 
 
Trecho 12-13: Sistema de Água Quente 
Trecho 12-13 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,24 Joelho 90º 4 1,2 
 
Cozinha 0 
Válvula de 
gaveta 1 0,2 
Area Servico 0 
Total 0,24 
Vazao (l/s) 0,1469693846 
 
Dmin (m) 
0,00789783160
7 
Dadot (mm) 20,8 TOTAL Leq 5 
Dref (pol) 3/4 L real 12,46 
 Lvirtual 17,46 
J (m/m) 0,01339504667 
DeltaH (m) 0,2338775149 
 
Pmontante 4,25700451 
DeltaH -0,2338775149 
Z -0,12 
Pjusante 3,903126995 Pmin (m) 0,5 ok 
 
 
Trecho 4-12: Sistema de Água Quente 
 
Conforme especificado no memorial, o aquecedor de passagem da RINNAI, provoca 
uma perda de carga de 14,5 mca, adicionada a este trecho. Deste modo , calculou-se a 
pressão montante no ponto 4 e partir dele, calculou-se os trechos de água fria dos sistema. 
 
Trecho 4-12 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,24 Tê lateral 1 2,4 
Cozinha 0 Joelho 90º 2 1,2 
Area Servico 0 
Válvula de 
gaveta 1 0,2 
Total 0,24 
Vazao (l/s) 0,24 
 
Dmin (m) 0,01009253009 
Dadot (mm) 20,8 Leq 5 
Dref (pol) 3/4 L real 0,88 
 Lvirtual 5,88 
 
J (m/m) 0,03836964293 Perda de carga extra 
DeltaH (m) 0,2256135004 Aquecedor de passagem: Rinnai 
 Modelo REU 182 BR 
Pmontante 18,72261801 Pressao estatica 4,5 
DeltaH -14,7256135 
Pressao 
dinamica 10 
Z 0,26 Carga total 14,5 mca 
Pjusante 4,25700451 Pmin (m) 0,5 ok 
 
 
 
 
Trecho 1-2: sistema de água fria 
O trecho 1-2 pertence ao barrilete e alimenta 10 apartamentos. Deste modo 
considerou-se o método dos pesos. Como havia necessidade de prover uma carga 
manométrica de 18,67 mca para o sistema de água quente foi utilizada uma bomba 
com tanque de pressão nesse trecho. 
Trecho 1-2 
Metodo: Pesos Qtde Leq 
Banheiro 10 Joelho 90º 1 3,4 
Cozinha 17 
Entrada de 
Borda 1 2,8 
Area Servico 17 
Registro de 
pressão 1 37,9 
Total 44 Tê lateral 1 7,6 
Vazao (l/s) 1,989974874 
 
Dmin 0,02906151351 
Dadot (mm) 53,4 TOTAL Leq 51,7 
Dref 2 L real 3,72 
 Lvirtual 55,42 
J (m/m) 0,01764335784 
DeltaH (m) 0,9777948915 
 Carga 
Pmontante 0 
Bomba de 
pressao 18,6742725 mca 
DeltaH -0,9777948915 
 
Z 2,72 
Pjusante 20,4164776 Pmin (m) 0,5 ok 
 
 
Trecho 2-3: Sistema de Água Fria 
O trecho 2-3 pertence a uma coluna de distribuição que alimenta 5 
apartamentos. 
Trecho 2-3 
Metodo: Pesos Qtde Leq 
Banheiro 5 Joelho 90º 1 3,4 
Cozinha 8,5 Tê lateral 1 7,6 
Area Servico 8,5 
Total 22 
Vazao (l/s) 1,407124728 
 
Dmin 0,02443772253 
Dadot (mm) 53,4 TOTAL Leq 11 
Dref 2 L real 4,73 
 Lvirtual 15,73 
J (m/m) 
0,009620109077 
DeltaH (m) 0,1513243158 
 
Pmontante 20,4164776 
DeltaH -0,1513243158 
Z 1,6 
Pjusante 21,8651533 Pmin (m) 0,5 ok 
 
 
Trecho 3-4: Sistema de Água Fria 
 
Neste trecho há a instalação de hidrômetro para a medição individualizada do 
consumo de água do apartamento. A perda de carga no hidrômetro é calculada 
através da fórmula abaixo : 
 
Δh= (36 x Q) ² / Qmax² 
 
 
Sendo: Δh= perda de carga no hidrômetro (kPa); 
Qmax = vazão máxima especificada para o hidrômetro em m³/h 
Q= é a vazão estimada na seção considerada em L/s 
 
Por se tratar do apartamento com menor diferença de cota geométrica, se fez 
necessário a instalação de um hidrômetro que possibilitasse uma menor 
perda de carga. 
 
 
Trecho 3-4 
Metodo: Pesos Qtde Leq 
Banheiro 1 Tê lateral 1 3,1 
Cozinha 1,7 
Registro de 
pressao 1 15 
Area Servico 1,7 Luva de redução 2 0,2 
Total 4,4 Joelho 90º 1 1,5 
Vazao (l/s) 0,6292853089 
 
Dmin (m) 0,01634249002 
Dadot (mm) 27,8 TOTAL Leq 20 
Dref (pol) 1 L real 0,85 
 Lvirtual 20,85 
J (m/m) 0,05226241001 Perda de carga extra 
DeltaH (m) 1,089671249 Hidrômetro 
 DeltaH (kPa) 20,52864 
Pmontante 21,8651533 DeltaH (mca) 2,0528640 
DeltaH -3,1425352 Qmax (m³/h) 5 
Z 0 
Pjusante 18,72261801 Pmin (m) 0,5 ok 
 
 
Trecho 4-5: Sistema de Água Fria 
Neste trecho, para equilibrar a pressão do sub-ramal que abastece o banheiro, e 
consequentemente os aparelhos sanitários, foi previsto a instalação de um registro de 
pressão para adicionar uma perda de carga de 15,7 mca. 
 
Trecho 4-5 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,35 Tê direta 1 0,9 
Cozinha 0 
Registro de 
pressão 1 15 
Area Servico 0 
Total 0,35 Joelho 90º 3 1,5 
Vazao (l/s) 0,35 Tê lateral 1 3,1 
 
Dmin (m) 0,01218788799 
Dadot (mm) 27,8 Leq 23,5 
Dref (pol) 1 L real 10,8 
 Lvirtual 34,3 
J (m/m) 0,01872083531 
DeltaH (m) 0,6421246511 Perda de carga 
 Registro 15,74210796 
Pmontante 18,72261801 
DeltaH -0,6421246511 
Z 0,15 
Pjusante 2,980510053 Pmin (m) 0,5 ok 
 
Trecho 5-6: Sistema de Água Fria 
Trecho 5-6 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,2 Tê lateral 1 3,1 
Cozinha 0 
Area Servico 0 
Total 0,2 
Vazao (l/s) 0,2 
 
Dmin (m) 
0,00921317731
9 
Dadot (mm) 27,8 Leq 3,1 
Dref (pol) 1 L real 0,35 
 Lvirtual 3,45 
J (m/m) 
0,00703086303
2 
 
DeltaH (m) 0,02425647746 
 
Pmontante 2,980510053 
DeltaH 
-0,0242564774
6 
Z 0 
Pjusante 2,956253575 Pmin (m) 0,5 ok 
 
 
Trecho 6-chuveiro: Sistema de Água Fria 
No cálculo deste trecho, foi forçado que o chuveiro iria receber uma pressão de 1 
mca e a partir disso foi definida a perda de carga que o registro de pressão no trecho 4-5 
teria. 
Trecho 6-chuv 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,2 Tê bilateral 1 2,3 
Cozinha 0 Joelho 90º 1 1,1 
Area Servico 0 Tê curva dupla 1 0,28 
Total 0,2 
Registro de 
pressao 1 11,1 
Vazao (l/s) 0,2 
 
Dmin (m) 
0,00921317731
9 
Dadot (mm) 17 Leq 14,78 
Dref (pol) 1/2 L real 1,19 
 Lvirtual 15,97 
J (m/m) 0,05987811994 
DeltaH (m) 0,9562535755 
 
Pmontante 2,956253575 
DeltaH -0,9562535755 
Z -1 
Pjusante 1 Pmin (m) 1 ok 
 
 
Trecho 4-7: Sistema de Água Fria 
 
Este trecho abastece tanto a área de cozinha quanto a de serviço. Para diminuir a 
carga manométrica do trecho para que a máquina de lavar louça tivesse aproximadamente, 
1 mca de pressão, foi estabelecido instalação de um registro de pressão fechado para fazer 
com que houvesse uma perda de carga de 11,14 mca. 
Trecho 4-7 
Metodo: Pesos Qtde Leq 
Banheiro 0 Tê lateral 1 2,3 
Cozinha 8,5 
Area Servico 8,5 
Total 17 
Registro de 
pressao 1 11,1 
Vazao (l/s) 1,236931688 
 
Dmin (m) 0,02291222628 
Dadot (mm) 27,8 Leq 13,4 
Dref (pol) 1 L real 0,2 
 Lvirtual 13,6 
J (m/m) 0,170534066 
DeltaH (m) 2,319263298 Perda de carga 
 Registro 11,14203006 
Pmontante 18,72261801 
DeltaH -2,319263298 
Z 0,2 
Pjusante 7,580587951 Pmin (m) 1 ok 
 
 
Trecho 7-8: Sistema de Água Fria 
Trecho 7-8 
Metodo: Pesos Qtde Leq 
Banheiro 0 Tê direta 1 0,7 
Cozinha 8,5 Joelho 90º 1 1,1 
Area Servico 8,2 
Total 16,7 
Registro de 
pressão 1 11,1 
Vazao (l/s) 1,225969005 
 
Dmin (m) 0,02281046702 
 
Dadot (mm) 27,8 Leq 12,9 
Dref (pol) 1 L real 2,62 
 Lvirtual 15,52 
J (m/m) 0,1678978957 
DeltaH (m) 2,605775342 
 
Pmontante 7,580587951 
DeltaH -2,605775342 
Z -1 
Pjusante 3,974812609 Pmin (m) 1 ok 
 
 
Trecho 8-9: Sistema de Água Fria 
Trecho 8-9 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0 Tê lateral 1 2,3 
Cozinha 0,4 
Area Servico 0 
Total 0,4 
Vazao (l/s) 0,4 
 
Dmin (m) 0,01302940032 
Dadot (mm) 17 Leq 2,3 
Dref (pol) 1/2 L real 1,39 
 Lvirtual 3,69 
J (m/m) 0,2445634397 
DeltaH (m) 0,9024390926 
 
Pmontante 3,974812609 
DeltaH -0,9024390926 
Z -1 
Pjusante 2,072373517 Pmin (m) 1 ok 
 
Trecho 9-Pia: Sistema de Água Fria 
Trecho 9-pia 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
 
Banheiro 0 Tê direta 1 0,7 
Cozinha 0,1 Joelho 90º 1 1,1 
Area Servico 0 
Total 0,1 
Vazao (l/s) 0,1 
 
Dmin (m) 
0,00651470015
9 
Dadot (mm) 17 Leq 1,8 
Dref (pol) 1/2 L real 1,87 
 Lvirtual 3,67 
J (m/m) 0,02161655833 
DeltaH (m) 0,07933276908 
 
Pmontante 2,072373517 
DeltaH 
-0,0793327690
8 
Z -0,79 
Pjusante 1,203040748 Pmin (m) 1 ok 
 
Trecho 9-Máquina de Lavar Louça: Sistema de Água Fria 
Trecho 9-MLL 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0 Tê lateral 1 2,3 
Cozinha 0,3 Joelho 90º 1 1,1 
Area Servico 0 
Total 0,3 
Vazao (l/s) 0,3 
 
 
 
Dmin (m) 0,01128379167 
Dadot (mm) 21,6 Leq 3,4 
Dref (pol) 3/4 L real 0,87 
 Lvirtual 4,27 
J (m/m) 0,0473942662 
DeltaH (m) 0,2023735167 
 
 
Pmontante 2,072373517 
DeltaH -0,2023735167 
Z -0,87 
Pjusante 1 Pmin (m) 1 ok 
 
Trecho 8- Tanque: Sistema de Água Fria 
Trecho 8-tanque 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0 Tê lateral 1 2,3 
Cozinha 0 
Area Servico 0,25 
Total 0,25 
Vazao (l/s) 0,25 
 
Dmin (m) 0,01030064539 
Dadot (mm) 21,6 Leq 2,3 
Dref (pol) 3/4 L real 0,74 
 Lvirtual 3,04 
J (m/m) 0,03444757251 
DeltaH (m) 0,1047206204 
 
Pmontante 3,974812609 
DeltaH -0,1047206204 
Z -0,74 
Pjusante 3,130091989 Pmin (m) 1 ok 
 
 
Trecho 7: Máquina de Lavar Roupa 
Trecho 7-MLR 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0 Tê lateral 1 2,3 
Cozinha 0 
Area Servico 0,25 
Total 0,25 
Vazao (l/s) 0,25 
 
 
Dmin (m) 0,01030064539 
Dadot (mm) 21,6 Leq 2,3 
Dref (pol) 3/4 L real 0,15 
 Lvirtual 2,45 
J (m/m) 0,03444757251 
DeltaH (m) 0,08439655264 
 
Pmontante 2,072373517 
DeltaH 
-0,0843965526
4 
Z 0 
Pjusante 1,987976964 Pmin (m) 1 ok 
 
 
Trecho 5-10: Sistema de Água Fria 
Trecho 5-10 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,3 Tê direta 1 0,7 
Cozinha 0 Joelho 90º 1 1,1 
Area Servico 0 
Total 0,3 
Vazao (l/s) 0,3 
 
Dmin (m) 0,01128379167 
Dadot(mm) 17 Leq 1,8 
Dref (pol) 1/2 L real 2,78 
 Lvirtual 4,58 
J (m/m) 0,1478252918 
DeltaH (m) 0,6770398364 
 
Pmontante 2,980510053 
DeltaH -0,6770398364 
Z 1,49 
Pjusante 3,793470217 Pmin (m) 1 ok 
 
 
Trecho 10- Lavatório: Sistema de Água Fria 
 
Trecho 10-Lavatorio 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,15 Tê lateral 1 2,3 
Cozinha 0 Joelho 90º 1 1,1 
Area Servico 
Total 0,15 
Vazao (l/s) 0,15 
 
Dmin (m) 
0,00797884560
8 
Dadot (mm) 17 Leq 3,4 
Dref (pol) 1/2 L real 1,83 
 Lvirtual 5,23 
J (m/m) 0,04394872219 
DeltaH (m) 0,2298518171 
 
Pmontante 3,974812609 
DeltaH -0,2298518171 
Z -0,87 
Pjusante 2,874960792 Pmin (m) 1 ok 
 
 
 
Trecho 10- Bacia: Sistema de Água Fria 
Trecho 10-Bacia 
Metodo: Vazao Qtde Leq 
Banheiro 0,15 Tê lateral 1 2,3 
Cozinha 0 
Area Servico 
Total 0,15 
Vazao (l/s) 0,15 
 
Dmin (m) 
0,00797884560
8 
Dadot (mm) 17 Leq 2,3 
Dref (pol) 1/2 L real 0,3 
 Lvirtual 2,6 
 
J (m/m) 0,04394872219 
DeltaH (m) 0,1142666777 
 
Pmontante 3,974812609 
DeltaH -0,1142666777 
Z -0,3 
Pjusante 3,560545932 Pmin (m) 1 ok 
 
 
 
 
Quadro Final: Sistema de Água Fria 
O quadro a seguir resume o dimensionamento de todos os trechos de água fria do 
sistema. Note que a pressão a jusante nos trechos 6-chuv e 9-MLL possuem exatamente 1 
mca. Isso foi possivel gracas a previsão de instalação de uma bomba de pressao nos 
trechos 1-2 e de registros de pressao em 4-7 e 4-5. 
TENTATIVA FINAL 
Trecho 
Qp 
(m3/2) 
Dint 
(mm) 
Lreal 
(m) 
Leq 
(m) 
Ltotal(m
) J(m/m) 
DeltaH(
mca) Z (m) 
P montante 
(mca) 
P 
Jusante 
(mca) 
1-2 1,990 53,4 3,72 51,7 55,42 0,01764 -0,978 2,72 0,00 20,42 
2-3 1,407 53,4 4,73 11,0 15,73 0,00962 -0,151 1,60 20,42 21,87 
3-4 0,629 27,8 0,85 20,0 20,85 0,05226 -3,143 0,00 21,87 18,72 
4-5 0,350 27,8 10,80 23,5 34,30 0,01872 -0,642 0,15 18,72 2,98 
5-6 0,200 27,8 0,35 3,1 3,45 0,00703 -0,024 0,00 2,98 2,96 
6-chuv 0,200 17,0 1,19 14,8 15,97 0,05988 -0,956 -1,00 2,96 1,00 
4-7 1,237 27,8 0,20 13,4 13,60 0,17053 -2,319 0,20 18,72 7,58 
7-8 1,226 27,8 2,62 12,9 15,52 0,16790 -2,606 -1,00 7,58 3,97 
8-9 0,400 17,0 2,62 2,3 4,92 0,24456 -0,902 -1,00 3,97 2,07 
9-PIA 0,100 17,0 1,39 1,8 3,19 0,02162 -0,079 -0,79 2,07 1,20 
9-MLL 0,300 21,6 1,87 3,4 5,27 0,04739 -0,202 -0,87 2,07 1,00 
8-TAN
QUE 0,250 21,6 0,87 2,3 3,17 0,03445 -0,105 -0,74 3,97 3,13 
7-MLR 0,250 21,6 0,74 2,3 3,04 0,03445 -0,084 0,00 2,07 1,99 
5-10 0,300 17,0 0,15 1,8 1,95 0,14783 -0,677 1,49 2,98 3,79 
10-LA
V 0,150 17,0 2,78 3,4 6,18 0,04395 -0,230 -0,87 3,97 2,87 
 
10-BA
CIA 0,150 17,0 1,83 2,3 4,13 0,04395 -0,114 -0,30 3,97 3,56 
 
 
Quadro Final:Sistema de Água Quente: 
O quadro a seguir resume os dimensionamento do sistema de água quente. Foi 
estabelecido que a pressão que abastece o chuveiro deveria ser de aproximadamente 1 
mca, de modo a promover a melhor mistura entre água fria e quente no misturador, além de 
providenciar a pressão adequada para o uso do chuveiro. 
TENTATIVA FINAL 
Trecho 
Qp 
(m3/
2) 
Dint 
(mm) Lreal (m) 
Leq 
(m) 
Ltotal(
m) J(m/m) 
DeltaH(
mca) Z (m) 
P 
montant
e (mca) 
P Jusante 
(mca) 
13-chuv 0,120 14 1,19 18,18 19,37 0,0616 -1,193 -1,710 3,903 1,000 
13 - lavat 0,104 20,8 5,04 17 22,04 0,0073 -0,161 0,560 3,903 4,302 
12-13 0,147 20,8 12,46 5 17,46 0,0134 -0,234 -0,120 4,257 3,903 
4-12 0,240 20,8 0,88 5 5,88 0,0384 -14,726 0,260 18,723 4,257 
ubo de cobre 
 
 
 
3. Reservatório 
No dimensionamento dos reservatórios considerou-se que cada apartamento é 
composto por 5 habitantes e que cada pessoa consome 200l/dia (dado retirado das 
apostilas fornecidas durante o curso). 
Adotou-se que o reservatório inferior irá reservar 60% do volume de água necessário 
enquanto o reservatório superior será responsável por armazenar 40% do volume total. Vale 
ressaltar que em ambos os volumes dos reservatórios ainda é necessário ainda adicionar o 
volume de água destinado a combate de incêndio e sistema de ar condicionado. 
No cálculo também foi considerado o fato de haver dois reservatórios superiores,o 
que indica que do volume total superior de 8m³,seriam 4m³ para cada reservatório superior. 
 
 
 
 
 
 
Reservatório de Consumo 
pop (hab/apartamento) 5 
nº apartamentos 20 
pop (hab) 100 
C (l/(hab.dia)) 200 
Cd (l/dia) 20.000 
Nd (dia) 1 
Vtotal (m³) 20 
Vsuperior (m³) 8 
Vinferior (m³) 12 
 
6. ​Aquecedor a Gás 
O aquecedor usado em cada apartamento é do tipo a gás. O acionamento 
do aparelho ocorre quando é aberto um ponto de consumo de água. Isto é, a chama 
é acesa quando a água entra pelo aquecedor e movimenta uma peça fazendo com 
que o gás seja liberado, e simultaneamente ao acionamento do gás a unidade 
eletrônica (pilha) recebe um comando para produzir uma faísca e assim acendendo 
o fogo (a chama). Além de produzir a faísca, a pilha também mantém a válvula do 
gás aberta para que o fogo continue aceso durante o tempo todo que o ponto de 
água estiver aberto. 
Como dispositivos de segurança usados no aquecedor a gás, tem-se a chave 
de fluxo, que age quando o nível de água diminuir abaixo do mínimo, fazendo com 
que o aquecedor desliga automaticamente.Outro dispositivo usado é o sensor de 
chama, que, quando a chama do queimador apagar subitamente, faz com que o 
sensor interrompa o fornecimento de gás. Por fim,o aquecedor utilizado tem 
diâmetro de chaminé de 85 mm e vazão de água de 9 litros, além do acendimento 
automático. 
 
 
 
 
 
Este projeto de sistemas prediais de água fria e quente é embasado na 
norma brasileira NBR 5626/98 – Instalações Prediais de Água Fria e NBR 7198/93 
Projeto e Execução de Instalações Prediais de Água Quente. 
 
Especificação dos materiais: Os condutores, os desconectores e as conexões 
utilizadas nesse projeto são feitas de material PVC rígido ou Cobre e possuem os 
requisitos estabelecidos pela norma NBR 5626/98 – Instalações Prediais de Água 
Fria e NBR 7198/93 – Projeto e Execução de Instalações Prediais de Água Quente. 
 
Materiais empregados: 
- Tubulação de PVC 
- Tubulação de Cobre 
- Sifão térmico 
 
- Caixa d’ Água dividida em dois compartimentos 
- Aquecedor de acumulação a gás 
- Registro de gaveta;Registro de pressão;Joelho 90º;Tê; 
 
O isolamento térmico nas tubulações do sistema de água quente pode ser 
feito por calha bipartida de poliuretano, já que esse material apresenta baixa 
condutividade térmica, sendo, portanto um excelente isolante.