Capacidade de carga 2

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ENGENHARIA DE FUNDAÇÕESENGENHARIA DE FUNDAÇÕES
Capacidade de carga de fundações 
superficiais
Fundação é o elemento responsável por
transmitir as cargas provenientes da estruturatransmitir as cargas provenientes da estrutura
para o terreno, devendo ser dimensionada e
executada de forma adequada
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Capacidade de carga de fundações 
superficiais
Segundo a NBR 6122-2010, a grandeza
fundamental para o projeto de fundações diretas é
a tensão admissível Radm que representa a tensão
de ruptura Rult, dividido pelo fator de segurançade ruptura Rult, dividido pelo fator de segurança
global fsg . Assim garantimos:
(i) segurança com relação ruptura geotécnica e
estrutural,
(ii) recalques compatíveis com a estrutura
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Capacidade de carga de fundações 
superficiais
Ainda conforme a NBR 6122-2010 a tensão admissível
Radm deve ser fixada a partir dos seguintes procedimentos:
(i) Prova de carga sobre placa segundo a NBR 6489;
(ii) Métodos teóricos, teorias de capacidade de carga(ii) Métodos teóricos, teorias de capacidade de carga
que contemplem todas as particularidades do
projeto;
(iii) Métodos semi-empíricos que relacionam resultados
de ensaios (SPT, CPT, etc..) com as tensões
admissíveis, sendo observado os domínios de
validade e suas limitações regionais.
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Capacidade de carga de fundações 
superficiais
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Capacidade de carga de fundações 
superficiais
Para pequenos valores da carga, os recalques serão, aproximadamente,
proporcionais. É a chamada fase elástica. Os recalques se estabilizam com o
tempo, ou seja, a velocidade de deformação diminui e tende a zero. Nessa fase,
os recalques são reversíveis. Em uma segunda fase, surgem deslocamentosos recalques são reversíveis. Em uma segunda fase, surgem deslocamentos
plásticos. O estado plástico aparece, inicialmente, junto as bordas da fundação.
Crescendo o carregamento, cresce a zona plástica. Essa fase é caracterizada por
recalques irreversíveis. Para cargas maiores que um determinado valor crítico,
ocorre um processo de recalque continuado. A velocidade de recalque não
diminui mesmo para carga constante; ela assume um valor também constante.
A resistência ao cisalhamento do solo é, em certas regiões, totalmente
mobilizada. Em uma terceira fase, a velocidade de recalque cresce
continuamente até que ocorre a ruptura do solo. Para o carregamento
correspondente, atingi-se o limite de resistência da fundação, ou seja, sua
capacidade de carga na ruptura (ou simplesmente capacidade de carga).
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Capacidade de carga de fundações 
superficiais – Mecanismo de ruptura
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Conforme Lopes (1979) os fatores que afetam o modo de 
ruptura são:
a. propriedades do solo (relação rigidez/resistência) -
quanto maior a rigidez, mais próxima da generalizada;
Capacidade de carga de fundações 
superficiais – Mecanismo de ruptura
a. propriedades do solo (relação rigidez/resistência) -
quanto maior a rigidez, mais próxima da generalizada;
b. geometria do carregamento
b.1 profundidade relativa (D/B) - quanto maior D/B 
(embutimento da sapata), mas próxima da puncão;
b.2 geometria em planta (L/B) - não parece haver urna 
tendência clara;
c. tensões iniciais - quanto maior o coeficiente de empuxo 
inicial K0, mais próxima da generalizada.
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Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – Teoria de Terzaghi
Para Terzaghi (1943), uma fundação superficial é aquela cuja largura
2b é igual ou maior que a profundidade h da base da fundação.
Satisfeita essa condição, pode-se desprezar a resistência ao
cisalhamento do solo acima do nível da base da fundação,cisalhamento do solo acima do nível da base da fundação,
substituindo-o por uma sobrecarga q = g h. Com isso, o problema
passa a ser o de uma faixa (sapata corrida) de largura 2b, carregada
uniformemente, localizada na superfície horizontal de um maciço
semi-infinito rígido (ruptura generalizada) .
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Fórmula de Terzaghi
Quando a ruptura é atingida, o terreno desloca-se, arrastando
consigo a fundação, como mostrado na figura abaixo. O solo
passa, então, do estado “elástico” ao estado “plástico”. O
Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – Teoria de Terzaghi
passa, então, do estado “elástico” ao estado “plástico”. O
deslizamento ao longo da superfície ABC é devido à ocorrência de
tensões de cisalhamento maiores que a resistência ao
cisalhamento do solo, como já conceituado.
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Fórmula de Terzaghi
Segundo a teoria, o solo imediatamente abaixo da fundação
forma uma “cunha”, que em decorrência do atrito com a base da
fundação se desloca verticalmente, em conjunto com a fundação.
O movimento dessa “cunha” força o solo adjacente e produz então
Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – Teoria de Terzaghi
fundação se desloca verticalmente, em conjunto com a fundação.
O movimento dessa “cunha” força o solo adjacente e produz então
duas zonas de cisalhamento, cada uma delas constituída por duas
partes: uma de cisalhamento radial e outra de cisalhamento linear.
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Assim, após a ruptura, desenvolvem-se no terreno de fundação três zonas: I, II e
III, sendo que a zona II admite-se ser limitada inferiormente por um arco de
espiral logarítmica, como mostra.
Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – Teoria de Terzaghi
A capacidade de suporte da fundação, ou seja,
a capacidade de carga, é igual à resistência
oferecida ao deslocamento pelas zonas de
cisalhamento radial e linear.
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Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – Teoria de Terzaghi
Contribuição da: Coesão SobrecargaPeso específco
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Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – Teoria de Terzaghi
A análise até aqui exposta refere-se ao caso de “ruptura generalizada”. Em se
tratando de “ruptura localizada”, os fatores a serem usados serão Nc’, Ng’e Nq’, que
correspondem a 2/3 da coesão e a 2/3 da tgf.
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Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – contribuição de Vesic
Vesic (1965, 1969, 1973, 1975) tem importantes contribuições para o cálculo da 
capacidade de carga das fundações superficiais e profundas. Para as primeiras, pode-se 
dizer que seus estudos estão resumidos em seu trabalho de 1975. Neste trabalho Vesic
propôs novos fatores de capacidade de carga devidos a coesão (Nc) , a sobrecarga (Nq) e 
peso específico (Ng) , além manutenção dos fatores de forma, originalmente propostos 
por Meyerhof (1951, 1963) :por Meyerhof (1951, 1963) :
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Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – contribuição de Vesic
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Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – contribuição de Vesic
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Capacidade de carga de fundações superficiais para 
carregamento verticais centrados – contribuição de Vesic
Influência da compressibilidade do solo (ruptura por puncionamento)
Vesic estudou mais detalhadamente o efeito da compressibilidadedo solo e concluiu
que a sugestão de Terzaghi pode dar resultados satisfatórios em alguns casos, embora
nem sempre do lado da segurança. Desenvolveu, então, uma teoria bastante elaborada
para a consideração desse efeito e propôs sua inclusão na equação de capacidade depara a consideração desse efeito e propôs sua inclusão na equação de capacidade de
carga , por meio de fatores de correção Cc, Cq e Cg: O método não é simples e
provavelmente por isso seu uso não é muito difundido. Na prática procede-se a redução
em 2/3 dos valores de C e tgf , conforme proposto por Terzaghi e se utilizam os fatores
de carga e forma propostos por Vesic.
No caso de ruptura local, na ausência de indicação específica na literatura, utiliza-se o
valor médio da capacidade de carga por ruptura geral e por puncionamento.
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
influência do lençol freático
Ao observarmos uma fórmula de capacidade de carga, como a de Terzaghi, vemos que a
água, ao submergir o solo, afeta o valor de g, que está presente em dois termos:
• o termo g DNq (sobrecarga)
• o termo B/2 g N g (peso específico)
A influência é considerada apenas na capacidade de carga drenada. Podemos distinguir
dois casos, como mostrado :dois casos, como mostrado :
• o nível d'agua está entre o nível do terreno e a base da fundação (a) e
• o nível d'agua está entre a base da fundação e o limite da superfície de ruptura (b).
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
influência do lençol freático
o procedimento na situação (a) deve ser:
• termo em q, calcular com q = g nat a + g ' (D - a)
• usar g ' no termo em g 
onde:
g ' é o peso específico submerso;
gnat é o peso específico para o solo acima do lençol d‘água.gnat é o peso específico para o solo acima do lençol d‘água.
Um procedimento simples para a situação (b):
• termo em q, calcular com g nat
• termo em g , calcular com:
Esta expressão se baseia na hipótese de que a profundidade da superfície de ruptura é
igual a dimensão B da sapata .
Como g ' é da ordem da metade do seu valor quando acima do lençol d‘água, a
submersão do solo de fundação reduz apreciavelmente a sua capacidade de carga.
Assim, o cálculo da capacidade de carga deve ser feito para a posição mais elevada
do lençol d‘água.
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
camadas estratificadas
De maneira prática devemos avaliar a capacidade de carga das camadas de solos que 
estejam dentro do bulbo de tensões da fundação em estudo.
Segundo Simon e Menzies (1981), conforme a Teoria da Elasticidade, são os seguintes 
valores de profundidade de bulbo de tensões em função da forma da base da sapata:valores de profundidade de bulbo de tensões em função da forma da base da sapata:
• sapata circular: z = 1,5 B;
• sapata quadrada: z = 2,5 B;
• sapata corrida: z = 4,0 B
Na prática, conforme sugere Cintra e Aoki (2012) se utilizam os seguintes os valores:
• sapata circular ou quadrada (L=B): z=2 B;
• sapata retangular (L=2 a 4B): z = 3 B;
• sapata corrida (L >= 5B): z = 4 B;
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
camadas estratificadas
Devemos determinar a capacidade de carga para a primeira camada (sr1) e depois a 
capacidade de carga de uma sapata fictícia sobre a para a segunda camada (sr2) e 
comparar os resultados obtidos:
1) 
2) 2) 
3)
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
provas de carga
ENSAIOS DE PLACA (NBR 6489/1984)
A prova de carga em uma sapata ou em uma estaca consiste em se carregar a mesma (à
compressão, à tração ou horizontalmente) com incrementos progressivos de carga (P) e
a medida dos recalques ou deslocamentos correspondentes (d), resultando e um gráfico
Tensão x Recalque (deslocamento) conforme apresentado na figura .Tensão x Recalque (deslocamento) conforme apresentado na figura .
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Para se realizar uma prova de carga à compressão, tanto em
sapatas como em estacas, necessita-se de um sistema de reação
que poderá ser uma cargueira ou tirantes ancorados no solo .
Hoje em dia pela facilidade existente é mais comum o uso de
tirantes ancorados no terreno ou mesmo estacas raiz e estacas
Capacidade de carga de fundações superficiais –
provas de carga
tirantes ancorados no terreno ou mesmo estacas raiz e estacas
hélice contínua.
O macaco hidráulico reagirá contra uma viga que por sua vez será
estabilizada pela cargueira ou pelos tirantes (ou estacas
tracionadas) ancorados no solo (ver fotos).
No caso de sapatas, o mais comum é se realizar a prova de carga
sobre uma placa circular com diâmetro de 80 cm, conforme se
mostra na foto a seguir.
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
provas de carga
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
provas de carga
ENSAIOS DE PLACA (NBR 6489/1984)
Segundo a Norma Brasileira NBR 6489, o ensaio de placa deve ter as seguintes
características:
• placa circular com área de 0,5 m² ( f de 0,8 m), ocupando todo o fundo da cava;
• a relação D/B igual a da fundação real;• a relação D/B igual a da fundação real;
• carregamento incremental mantido ate a estabilização (mesmo critério de estabilização 
das provas de carga em estacas).
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
provas de carga
ENSAIOS DE PLACA (NBR 6489/1984)
Cuidados na execução e interpretação
Alguns cuidados muito importantes devem ser tornados na execução e interpretação dos
ensaios de placas:
• Heterogeneidade: caso haja estratificação do terreno (ou mesmo uma variação linear de
E com z), os resultados do ensaio poderão indicar muito pouco do que acontecerá aE com z), os resultados do ensaio poderão indicar muito pouco do que acontecerá a
fundação real;
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
provas de carga
ENSAIOS DE PLACA (NBR 6489/1984)
Cuidados na execução e interpretação
• Presença de lençol d‘água: segundo Terzaghi e Peck (1948,1967), por exemplo, o
recalque de placas em areias submersas pode ser até duas vezes maior que em areias
secas ou úmidas;secas ou úmidas;
• Drenagem parcial: em solos argilosos, dependendo do critério de estabilização, pode
estar ocorrendo adensamento e, assim, o recalque observado estará entre o instantâneo e
o final ou drenado;
• Não linearidade da curva carga-recalque: mesmo na parte inicial da curva carga recalque
(trecho de interesse no caso de uma interpretação, visando a recalques), pode haver uma
forte não linearidade, e também mudança de comportamento quando o carregamento
atinge a tensão de pré-adensamento (ou de pré-compressão).
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
provas de carga
ENSAIOS DE PLACA (NBR 6489/1984)
Interpretação
A interpretação depende dos objetivos do ensaio. Os mais comuns são:
• obter parâmetros de deformação (E etc.)
• obter parâmetros de resistência (Cu ou f')• obter parâmetros de resistência (Cu ou f')
• obter o coeficiente de reação vertical (k)
• prever o recalque de uma fundação por extrapolação direta.
• prever a capacidade de carga de uma fundação diretamente.
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
parâmetros do solo
Alémdos ensaios para medição direta ou indireta dos parâmetros de cisalhamento do solo
(C, f ) podemos estimar esses parâmetros através do ensaio SPT:
Coesão efetiva (C), conforme Teixeira e Godoy (1996) C = 10Nspt (kPa)
Ângulo de atrito efetivo (f):Ângulo de atrito efetivo (f):
Peso específico (Godoy, 1972):
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
Métodos Semiempíricos
Conforme o item 7.3.3 da NBR 6122/2010 são métodos que correlacionam resultados de
ensaios (como SPT, CPT, etc...) com as tensões admissíveis. Devem ser observados os
domínios de validade das suas aplicações , bem como as dispersões dos dados e as
limitações regionais associadas a cada um dos métodos. Nessas correlações consagradas,
o valor da tensão admissível é dado diretamente, dispensando o uso do fator de
segurança.segurança.
a) SPT
No meio técnico brasileiro é conhecida a seguinte expressão para obtenção da tensão
admissível em fundações diretas por sapatas :
Em que o Nspt é o valor médio no bulbo de tensões e a parcela correspondente a
sobrecarga q pode ou não ser considerada. Teixeira (1996) comprovou a validade dessa
expressão para sapatas retangulares e solos puramente argilosos.
em que NSPT é o valor médio no bulbo de tensões.
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
Métodos Semiempíricos
Para sapatas em areia Teixeira (1996) apresenta a seguinte expressão e o seguinte ábaco,
em que a linha tracejada representa a experiência prática na cidade de São Paulo.
Outra correlação usual segundo Mello (1975), sem distinção do tipo de solo:
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Capacidade de carga de fundações superficiais –
Métodos Semiempíricos
a) CPT
A tensão admissível em fundações diretas por sapatas, a partir do CPT, pode ser obtida
pelas correlações empíricas apresentadas por Teixeira e Godoy (1996) :
em que qc é o valor médio no bulbo de tensões, com qc >= 1,5 MPa
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
A previsão de recalques é um dos exercícios mais difíceis da Geotecnia e resultado dos
cálculos, por mais sofisticados que sejam, deve ser encarado como uma estimativa.
Observa-se que uma fundação, ao ser carregada, sofre recalques que se processam, em
parte, imediatamente após o carregamento e, em parte, com o decorrer do tempo. O
recalque que ocorre imediatamente após o carregamento é chamado de recalque
instantâneo ou imediato, indicado como wi na figura. A parcela que ocorre com o tempo
está indicada como wt na mesma figura. Assim, o recalque final wf será:.está indicada como wt na mesma figura. Assim, o recalque final wf será:.
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
O recalque que se processa com o tempo - chamado recalque no tempo - se deve ao
adensamento (migracão de água dos poros com consequente redução no Índice de vazios)
e a fenômenos viscosos (creep). O creep, também chamado de fluência, é tratado como
"adensamento secundário“ . Assim:
wt = wa + wv
wa = parcela do adensamento;
wv = parcela viscosa
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
Em solos de drenagem rápida (areias ou solos argilosos parcialmente saturados), wf ocorre
relativamente rápido, pois não há praticamente geração de excessos de poropressão
(pressão neutra) com o carregamento.
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
MÉTODOS DE PREVISÃO DE RECALQUES
Os métodos de previsão de recalques podem ser separados em três grandes categorias:
• Métodos racionais;
• Métodos semiempíricos;
• Métodos empíricos.
Nos métodos racionais, os parâmetros de deformabilidade, obtidos em laboratório ou in
situ (ensaio pressiométrico e de placa), são combinados a modelos para previsão desitu (ensaio pressiométrico e de placa), são combinados a modelos para previsão de
recalques teoricamente exatos
.
Nos métodos semiempIricos, os parâmetros de deformabilidade - obtidos por correlação
com ensaios in situ de penetração (estática, CPT, ou dinâmica, SPT) - são combinados a
modelos para previsão de recalques teoricamente exatos ou adaptações deles.
Pode-se chamar de método empírico o uso de tabelas de valores típicos de tensões
admissíveis para diferentes solos. Embora as tabelas não forneçam recalques, as tensões
ali indicadas estão associadas a recalques usualmente aceitos em estruturas
convencionais.
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
Existem soluções da Teoria da Elasticidade que permitem o cálculo de recalques
(principalmente os imediatos) para um grande número de casos. Por exemplo, o recalque
de uma sapata sob carga centrada pode
ser previsto por:
n
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
Para obtenção dos parâmetros de coeficiente de Poison e Módulo de Young pode-se
utilizar o ensaio triaxial:
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Ordem de grandeza para módulos de elasticidade de argilas não
drenadas:
Consistência Módulo de Elasticidade (MPa)
Muito Mole < 2,5
MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
Muito Mole < 2,5
Mole 2,5 a 5,0
Média 5,0 a 10,0
Rija 10,0 a 20,0
Muito Rija 20,0 a 40,0
Dura > 40,0
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Ordem de grandeza para módulos de elasticidade de areias drenadas
com tensão confinante de 100 kPa.
Tipo de areia/
Módulo de Elasticidade 
(MPa)
MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
Compacidade Fofa Compacta
Areia de grãos frágeis angulares 15 35
Areia de grãos duros arredondados 55 100
Areia SAFL de São Paulo, bem 
graduada
pouco argilosa 10 27
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Valores típicos de coeficiente de Poisson para diferentes solos
MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
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-Ensaios de compressão oedométrica ou
ensaio de adensamento.
Ensaio oedométrico ou de adensamento
MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
-O solo é submetido a uma compressão em
um molde confinado que impede qualquer
deformação lateral.
-Representativo das situações em que o
carregamento é feito na superfície em áreas
restritas (sapata).
-Mais utilizado na previsão de recalques em
argila.
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MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
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MÉTODOS RACIONAIS PARA PREVISÃO DE RECALQUES
wf = De x hi __
1 + ei
Onde:
wf = recalque final
De = variação do índice de vazios
ei = índice vazios inicial
hi = altura inicial da camada
compressível
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
MÉTODOS EMPÍRICOS I TABELAS DE TENSÕES ADMISSÍVEIS
São chamados métodos empíricos aqueles pelos quais se chega a uma previsão de
recalque ou de tensão admissível com base na descrição do terreno (classificação e
determinação da compacidade ou consistência por meio de investigações de campo ou
laboratório). Esses métodos apresentam-se normalmente sob a forma de tabelas de
tensões admissíveis ou tensões básicas. Embora essas tabelas indiquem tensões, e não
recalques,deve-se considerar que as tensões ali indicadas estão associadas a recalquesrecalques,deve-se considerar que as tensões ali indicadas estão associadas a recalques
usualmente aceitos em estruturas convencionais.
Algunscódigos e normas de fundações apresentam tabelas de tensões admissíveis que
podem ser utilizadas em anteprojetos e obras de pequeno vulto. Embora essas tabelas
sejam quase sempre conservadoras, sua utilização requer algum cuidado na análise do
perfil do terreno.
Por exemplo transcrita da norma brasileira NBR 6122/96 e que não mais figura a NBR
6122/2010, tira-se, para uma areia muito compacta, a tensão admissível de 0,5 MPa. Esse
valor só é válido, porém, se abaixo dessa camada de areia não houver uma camada mais
fraca ou compressível que possa ser solicitada pela fundação e que possa produzir
recalques danosos a construção.
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Cálculo dos recalques em fundações rasas
Tensões básicas da norma NBR 6122/96
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ENSAIOS DE PLACA
(a) Parâmetros de deformação
Geralmente se procede a uma retroanálise por formulas da Teoria da Elasticidade.
Quando se dispõe de um ensaio em um diâmetro apenas, é comum adotar-se a hipótese de
meio homogêneo e utilizar a equação da teoria da elasticidade já apresentada.
(b) Parâmetros de resistência
Geralmente se procede a uma retroanálise por fórmulas de capacidade de carga. Por
Cálculo dos recalques em fundações rasas
Geralmente se procede a uma retroanálise por fórmulas de capacidade de carga. Por
exemplo, no caso de placa na superfície e solo com comportamento não drenado:
Essa retroanálise fica mais difIcil no caso de areias, visando-se a obtençao de f pela
variedade de fatores Nq e Ng.
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ENSAIOS DE PLACA
(c) Extrapolação direta de recalque
Pode-se tentar uma extrapolação direta de recalque da placa para a fundação real.
Duas situações podem ser consideradas.
Meio homogêneo (E constante) - Neste caso tem-se a proporcionalidade entre o recalque
da placa e o da sapata:
Ex: Argilas sobreadensadas
Cálculo dos recalques em fundações rasas
Ex: Argilas sobreadensadas
Meio em que E cresce linearmente com z - Neste caso, pode-se utilizar uma equação
empírica como a de Terzaghi e Peck, uma vez que não há proporcionalidade entre os
recalques da placa e o da sapata:
E Ex: Areias
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TOLERÂNCIA A RECALQUES
(a) Distorção angular
A partir da observação de uma centena de edifícios Skempton e MacDonald (1956)
associam a ocorrência de danos a valores limites de distorção angular d/l em que d é o
recalque diferencial entre dois pilares e l a distância entre eles:
d/l = 1:300 – trincas em paredes de edifícios;
d/l = 1:150 – danos estruturais em vigas e colunas de edifícios
Cálculo dos recalques em fundações rasas
d/l = 1:150 – danos estruturais em vigas e colunas de edifícios
(b) Recalques totais limites
Para estruturas usuais de aço ou concreto, Burland et al (1977) consideram aceitáveis as
seguintes recomedações de Skempton- Macdonald:
Areias: d = 25 mm;
w máx = 40mm para sapatas isoladas e 40 a 65mm para radiers
Argilas: d = 40 mm;
w máx = 65 mm para sapatas isoladas e 65 a 100mm para radiers
VALORES NÃO APLICÁVEIS EM ALVENARIA PORTANTE!