Projeto MemorialdeCalculo

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Memorial de CálculoMemorial de CálculoMemorial de CálculoMemorial de Cálculo 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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Conteúdo 
 
1. CARACTERÍSTICAS ..................................................................................................................................... 3 
2. DIMENSIONAMENTO DAS LAJES DO MESANINO .................................................................................... 3 
3. CARGAS ADOTADAS PARA O CÁLCULO DOS PÓRTICOS ..................................................................... 4 
4. ANÁLISE DO PÓRTICO PRINCIPAL ............................................................................................................ 8 
5. ANÁLISE PÓRTICO COM O MEZANINO ................................................................................................... 13 
6. DIMENSIONAMENTO DAS TELHAS DE COBERTURA E DE TAPAMENTO ........................................... 16 
7. DIMENSIONAMENTO DO CONTRAVENTAMENTO ................................................................................. 17 
8. DIMENSIONAMENTO DA COLUNA DE TAPAMENTO ............................................................................. 22 
9. DIMENSIONAMENTO DAS TERÇA,VIGAS DE TAPAMENTO E TIRANTES ............................................ 23 
10. DIMENSIONAMENTO DAS PEÇAS QUE COMPÕEM A TESOURA ......................................................... 26 
11. DIMENSIONAMENTO DOS ELEMENTOS DAS COLUNAS DO PÓRTICO PRINCIPAL ......................... 28 
12. DIMENSIONAMENTO DOS ELEMENTOS DAS COLUNAS DO PÓRTICO COM MEZANINO ................ 28 
13. PERFIL DE LIGAÇÃO ENTRE AS COLUNAS INFERIORES E A SUPERIOR .......................................... 29 
14. COLUNAS DO MEZANINO ......................................................................................................................... 29 
15. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ............................................................................................................ 36 
16. ANEXOS ...................................................................................................................................................... 37 
 
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PROJETO DE UM EDIFICIO INDUSTRIAL EM ESTRUTURA METÁ LICA 
 
1. CARACTERÍSTICAS 
 
1.1 Dados e dimensões gerais: 
-Vão entre eixos de colunas dos pórticos : 23m 
-Vão da ponte rolante (centro a centro de trilhos):21.3m 
-Comprimento: 8x6m=48m 
-Altura: 10m 
-Altura do topo do trilho: 7.8m 
-Espaçamento entre colunas: 6m 
-Capacidade da ponte rolante 200kN 
-Cobertura em chapa de aço galvanizado trapezoidal. 
-Tapamento frontal: Alvenaria na região que está o mezanino e chapa de aço galvanizada trapezoidal 
no restante. 
-Tapamento posterior: Alvenaria de blocos cerâmicos até a altura de 2m e chapa de aço galvanizado 
trapezoidal no restante. 
-Tapamento lateral : Alvenaria de blocos cerâmicos até a altura de 2m, com venezianas logo acima e 
no lanternin,no restante será usada chapa de aço galvanizado trapezoidal(Com exceção de um trecho 
onde será usada chapa translúcida trapezoidal para dar iluminação; a mesma será usada nas 
venezianas). 
 
1.2 Sistema estrutural 
-Transversal-Formado por pórticos treliçados bi-apoiados 
-Longitudinal- Pela colocação de contra-ventamentos Verticais e Horizontais. 
Os esquemas da arquitetura e da estrutura estão apresentados no anexo 1 
 
1.3 Especificações 
 Toda a estrutura será em aço ASTM A36,exceto chumbadores e tirantes em SAE 1020, terças e vigas 
de tapamento em CF24 ou AS70-G33. 
 
Aço fy 
KN/cm2 
fu 
KN/cm2 
ASTM A36 
SAE 1020 
CF24,AS&)-G33 
≥ 25,0 
≥ 24,0 
≥ 23,5 
≥ 40,0 
≥ 38,7 
≥ 38,0 
 
Solda - Eletroduto E-70XX-Fu=70Ksi=49.2kN/cm2 
Parafusos - Ligações principais ASTM A325-F 
- Ligações secundárias ASTM A307 
- 
1.4 Normas Adotadas 
-NBR 8800: Projeto e execução de estruturas de aço de edifícios. 
-NBR 6123: Forças devidas ao vento em edificações 
 
2. DIMENSIONAMENTO DAS LAJES DO MESANINO 
Para o dimensionamento das lajes do mezanino foi adotada a laje tipo Steel Deck CE-75 da 
Codeme;o resumo das cargas e das dimensões das lajes são mostradas nas tabelas abaixo: 
 
 
 
 
 
 
 
Página 4 
Lajes do piso do mezanino: 
 
Laje Vão 
Sobrecarga Divisórias Revest. 
Peso próprio 
Total 
Total Dados da laje 
escolhida (kN/m²) (kN/m²) (kN/m²) (sem peso próprio) 
L1 2,15 3,00 1,00 2,27 4,00 6,27 e=0,8-h=13 
L2 1,90 3,00 1,00 2,27 4,00 6,27 e=0,8-h=13 
L3 1,95 3,00 1,00 2,27 4,00 6,27 e=0,8-h=13 
L4 2,15 3,00 1,00 2,27 4,00 6,27 e=0,8-h=13 
L5 1,90 3,00 1,00 2,27 4,00 6,27 e=0,8-h=13 
L6 1,95 3,00 1,00 2,27 4,00 6,27 e=0,8-h=13 
L7 2,15 2,00 1,00 2,27 3,00 5,27 e=0,8-h=13 
L8 1,90 2,00 1,00 2,27 3,00 5,27 e=0,8-h=13 
L9 1,95 2,00 1,00 2,27 3,00 5,27 e=0,8-h=13 
L10 1,95 2,00 1,00 2,27 3,00 5,27 e=0,8-h=13 
L11 1,55 2,00 1,00 2,27 3,00 5,27 e=0,8-h=13 
L12 3,00 2,00 0,80 1,00 2,27 3,80 6,07 e=0,8-h=13 
L13 3,00 2,00 0,80 1,00 2,27 3,80 6,07 e=0,8-h=13 
 
 Lajes do teto do mezanino 
 
Laje Vão 
Sobrecarga Divisórias Revest. 
Peso próprio 
Total 
Total Dados da laje 
escolhida (kN/m²) (kN/m²) (kN/m²) (sem peso próprio) 
L1 3,55 2,00 1,00 2,32 3,00 5,32 e=1,25-h=13 
L2 3,55 2,00 1,00 2,32 3,00 5,32 e=1,25-h=13 
L3 3,55 2,00 1,00 2,32 3,00 5,32 e=1,25-h=13 
L4 3,55 2,00 1,00 2,32 3,00 5,32 e=1,25-h=13 
L5 3,55 2,00 1,00 2,32 3,00 5,32 e=1,25-h=13 
L6 3,55 2,00 1,00 2,32 3,00 5,32 e=1,25-h=13 
 
3. CARGAS ADOTADAS PARA O CÁLCULO DOS PÓRTICOS 
 
3.1 CARGA PERMANENTE (CP) 
As taxas correspondentes a cada parte da estrutura foram estimadas conforme a tabela 6.1 da 
ref[1] considerando o galpão do tipo leve e as mesmas estão apresentadas na tabela abaixo: 
 
a.1 Cobertura 
Peso próprio da estrutura 0,15 kN/m2 
Telha (aço Zincado t=0,5mm) 0,05 kN/m2 
Total 0,20 kN/m2 
 
a.2-Fechamento laterais e frontais 
Peso próprio da estrutura 0,30 kN/m2 
Telhas, brises e acessórios 0,05 kN/m2 
Total 0,35 kN/m2 
� Para os demais elementos da estrutura serão considerados seus pesos próprios 
� Para o pórtico com mezanino alem das cargas especificadas acima serão consideradas ainda as 
reações das lajes sobre as vigas. 
 
3.2 CARGA ACIDENTAL(CA) 
� Na cobertura 0,15kN/m2 
� Nas terças 0,15kN/m2 e uma carga concentrada de 1kN aplicada sobre uma terça numa posição 
entre seus apoios e eqüidistante destes (neste caso, metade da distancia entre os pórticos).Da 
mesma forma deverá ser considerada uma carga concentrada no banzo superior da treliça. 
� No passadiço será considerada uma carga distribuída de 2 kN/m2. 
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� Nos elementos mezanino serão consideradas as cargas sobre eles chegam devido à sobrecarga 
das lajes. 
 
3.3 VENTO 
A ação do vento será considerada segundo as recomendações da NBR6123: 
� Localidade: Viçosa-MG. 
 
3.3.1 Pressão dinâmica 
 -Velocidade básica do vento V 0: 
V0=32.5m/s 
 -Fator topográfico S1: 
S1=1,0(terreno plano fracamente acidentado); 
 -Fator de rugosidade S2; 
 -Categoria IV-(Terrenos cobertos por obstáculos numerosos e pouco espaçados); 
 -Classe B (Para edificação)–Maior dimensão =48m(Entre 20 e 50m); 
 -Classe A –(Para telhas e vedação) 
 -Altura máxima do edifício acima do terreno: 
H(m) S2(Telhas e vedação) S2(Edificação) 
9 0,85 0,82 
13.5 0,89 0,86 
 -Fator Estatístico S3: 
S3=1,00(Edificação industrial com alto fator de ocupação); 
S3=0,88(Telhas/vedações) 
 -Velocidade característica do vento V k: 
 Vk=V0xS1xS2xS3 
Edificação 
Vk1=32.5x1,0x0,82x1,0=26,65m/s; 
Vk2=32.5x1,0x0,86x1,0=27,95m/s; 
Telhas/vedações 
Vk1=32.5x1,0x0,85x0,88=24,31/s; 
Vk2=32.5x1,0x0,89x0,88=25,45m/s; 
 
3.3.2 Pressão Dinâmica q(em N/m2): 
 q=0,613Vk
2 
Edificação: 
q1=0,613x26,65
2=435,37N/m2=0,43kN/m2 
q2=0,613x27,95
2=478,88N/m2=0,48kN/m2 
 
9.0
4.5
q1
q2
 
Telhas e Vedação: 
q1=0,613x24,31
2=362,27N/m2=0,36kN/m2 
q2=0,613x25,45
2=397,04N/m2=0,40kN/m2 
 
 
 
3.3.3 Coeficiente depressão e de forma, externos 
 
 -Coeficientes para paredes laterais: 
 
Página 6 
 
 
 
 
 
 
 
 
-0,5
+0,7
vento
α=90°
-0,5
-0,9
-0,9
-0,5
11,5m
C2C1
A B
D2D1 D1
A2
-0,3
vento α=0°
-0,8
C
+0,7
-0,4
-0,2
A1
A3
-0,4
-0,2
-0,8
B3
B2
B1
24,0m 
12,0m
a/b>2
 
 -Coeficiente de pressão e de forma, externos para o telhado: 
 
a=48m
b=23m
α
1
2
3
4E
F
G
H
I J
X 
Y 
Y Y 
 
 
 
 
X=12m 
Y=3,45m 
Altura relativa: 
h/b=10/23=0,43<1/2 
θ=10° 
 
 
 
a=48m
b=23m
b=23m
h=9m
α
 
h/b=9,0/23=0,39 
h/b<0,5 
a/b=48/23=2,09 
2<a/b<4 
 
 
 
 
Valores de Ce Para 
α A1 - B1 A2 - B2 C D 
0° -0,8 -0,4 +0,7 -0,3 
α A B C1 - D1 C2 - D2 
90° +0,7 -0,5 -0,9 -0,5 
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θ 
Ce Cpemédio 
α =90° α =0º Ações localizadas 
E-F G-H E-G F-H 1 2 3 4 
10° -1,2 -0,4 -0,5 -0,6 -1,4 -1,4 *-1.2 -1,2 
-Nas regiões I e J; Ce=-0,2 
-Na cobertura do lanternim Cpemédio=-0,2 
*Para α=90° Cpe=-1,2 e para α =0° Cpe=-0,6(Adota-se o maior dos dois) 
 
 -Coeficientes de pressão interna de acordo com de acordo com a NBR-6123: 
De acordo com o anexo D da norma teremos: Cpi=-0,5 e Cpi=-0,8 ,para α =90° e α =0° 
respectivamente(Devido à presença do lanternim), porem por questões de segurança usaremos para 
α=0° Cpi=-0,3 valor recomendado pela norma para paredes com quatro faces igualmente permeáveis. 
 
 O esquema dos pórticos com os coeficientes de pressão está mostrado na figura abaixo: 
1,2 0,4
0,8 0,8
0,7 0,5
I
Ce--- α=90°
0,80,8
II
Ce--- α=0°
0,5
III
Cpi--
VI=I+III
 1,2
0,7
0,1 0,00,3
IV
Cpi--
α=90°
α=0°
0,5 0,5
0,5
V=II+IV
0,5
Para a combinação com as demais cargas usaremos o carregamento V e VI. 
 
3.3.4 Cargas de vento em cada pórtico 
q1
q2
q4
q3
 
d=Espaçamento entre os pórticos 
qn=d(m)x g(kN/m
2)xcoef 
 
dxq Vento 1=qxCoef V Vento 2=qxCoef IV 
q1=6x0,43=2,58 2,58x0,5=1,29kN/m 2,58x1,2=3,10kN/m 
q2=6x0,48=2,88 2,88x0,5=1,44 kN/m 2,88x0,7=2,02 kN/m 
q3=6x0,48=2,88 2,88x0,5=1,44 kN/m 2,88x-0,1=-0,29 kN/m 
q4=6x0,43=2,58 2,58x0,5=1,29 kN/m 2,58x0=0,0 kN/m 
 
3.4 PONTE ROLANTE 
-Dados da ponte rolante: 
-Ponte rolante Duobox (Tabela da Munck) 
-Capacidade nominal (carga içada) -C.I -------200kN 
-Vão (distancia entre trilhos)---------------------21,30m 
-Carga máxima por roda(qmáx)--------------------152kN 
-Carga mínima por roda(qmín)--------------------60,8kN 
-Distancia entre rodas--------------------------------3,60m 
-Força horizontal transversal (H T) 
De acordo com o item 3.5.1.3 do anexo B da NBR 8800 HT será o maior dos seguintes valores: 
a)10% da soma da carga içada com o peso do trole e os dispositivos de içamento; 
b)5% da soma da carga içada com o peso total da ponte incluindo o trole e dispositivo de içamento; 
c)15% da carga içada (Segundo Bellei 1994) 
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Como não temos os dados suficientes para fazer as duas primeiras verificações adotaremos o 
resultado da terceira,ou seja: 
HT=15%C.I.=0,15x200=30kN 
Aplicada integralmente em cada lado metade em cada roda, ou seja, HT=15kN(por roda) 
A força HT será transportada para o mapa de cargas da fundação das colunas sobre as quais está 
a viga de rolamento,sendo que irá para as fundações metade dessa carga,ou seja 7,5 kN 
-Força longitudinal (H L) 
HL=20% x Carga máxima por roda motoras e /ou próvidos de freio 
HL =0,20x152=30,4kN 
-Reação nas colunas 
6m6m
a b c
R R
2.4m3.6m
HTHT
 
-Reação vertical 
Rb=R(1+2,4/6) x Coef. impacto=Rx1,4x1,25=1,75R 
Rbmáx=1,75x152=266kN 
Rbmín=1,75x60,8=106,4kN 
-Reação horizontal 
RHT b= HTx(1+2,4/6)=15x1,4=21kN 
 
4. ANÁLISE DO PÓRTICO PRINCIPAL 
 
4.1 Cálculo dos esforços nas barras 
Os deslocamentos nodais ,reações de apoio e esforços de extremidade de barra serão calculados 
utilizando o programa de computador “SAP 2000” . 
Os dados de entrada são: 
-Número de nós,barras e carregamentos básicos; 
-Coordenadas cartesianas dos nós; 
-Restrições Nodais ; 
-Incidência de barras: Nós inicial e final,área,inércia e; 
-Carregamentos básicos: Forças distribuídas nas barras e concentradas nos nós; 
-Combinações de ações. 
 
-Propriedades dos nós e das barras 
Abaixo temos uma figura mostrando a numeração dos nós e barras,e na seqüência uma tabela 
de coordenadas dos nós (A referencia para as coordenadas dos nós é o nó 1): 
 
 
 
 
 
Página 9 
 
 
 
Página 10 
 
Nó X(m) Y(m) Nó X(m) Y(m) Nó X(m) Y(m) 
1 0,000 0,000 22 4,600 10,800 43 20,700 10,400 
2 0,850 0,000 23 6,900 9,000 44 23,000 9,000 
3 0,000 1,000 24 6,900 11,200 45 23,000 10,000 
4 0,850 1,000 25 9,200 9,000 46 22,150 7,000 
5 0,000 2,000 26 9,200 11,600 47 23,000 7,000 
6 0,850 2,000 27 10,350 10,500 48 22,150 6,000 
7 0,000 3,000 28 10,350 11,800 49 23,000 6,000 
8 0,850 3,000 29 10,350 13,300 50 22,150 5,000 
9 0,000 4,000 30 11,500 9,000 51 23,000 5,000 
10 0,850 4,000 31 11,500 12,000 52 22,150 4,000 
11 0,000 5,000 32 11,500 13,500 53 23,000 4,000 
12 0,850 5,000 33 12,650 10,500 54 22,150 3,000 
13 0,000 6,000 34 12,650 11,800 55 23,000 3,000 
14 0,850 6,000 35 12,650 13,300 56 22,150 2,000 
15 0,000 7,000 36 13,800 9,000 57 23,000 2,000 
16 0,850 7,000 37 13,800 11,600 58 22,150 1,000 
17 0,000 9,000 38 16,100 9,000 59 23,000 1,000 
18 0,000 10,000 39 16,100 11,200 60 22,150 0,000 
19 2,300 9,000 40 18,400 9,000 61 23,000 0,000 
20 2,300 10,400 41 18,400 10,800 
21 4,600 9,000 42 20,700 9,000 
 
-Propriedades das barras: 
Inicialmente foram adotadas as seguintes seções transversais para as barras: 
 
Barras Posição Perfil Área (cm²) Inércia (cm4) 
1 a 28 Colunas inferiores CS 300x62 79.5 4276 
29 a 42 Diagonais da coluna 2L 51x51x4,8 9,16 22,2 
43 a 54 Montantes da coluna 2L 51x51x4,8 9,16 22,2 
55 e 56 Perfil de ligação PS* 300x51 64,37 11105 
57 a 60 Coluna superior CVS 250x33 41,94 4656 
61 a 84 Banzos da treliça 2L 64x64x4,8 11,60 45,0 
85 a 100 Diagonais da treliça 2L 51x51x4,8 9,16 22,2 
101 a 114 Montantes da treliça 2L 51x51x4,8 9,16 22,2 
*Perfil que não consta das séries CS,VS,ou CVS. 
-Carregamentos Básicos 
As figuras seguintes ilustram os seis carregamentos básicos: 
 
1- Ação Permanente 
 
 
5,15
2,77 2,77
2,77 2,08
1,38
1,38
1,38
2,08 2,77
2,77
5,15
2,77
CARGAS CONCENTRADAS EM kN
7,43 9,34 9,34 7,43
 
 
 
 
Página 11 
2- Sobrecarga 
1,56
2,08
4,89
1,04
1,04
1,04
2,08
2,08 1,56
2,08
4,89
2,08
2,08
3,85 3,85
CARGAS CONCENTRADAS EM kN
 
3- Vento I 
0,67
0,120,09
4,66
4,66 0,63
4,66
0,82
3,10
0,41
2,32
CARGAS DISTRIBUIDAS EM kN/m
CARGAS CONCENTRADAS EM kN
0,82
0,82
2,32
0,41
3,59
0,33
0,23
0,99
0,50
0,06
0,67
0,670,12
0,06
0,330,12
 
4- Vento II 
1,65
0,29 0,58
3,10
0,45
2,56
0,58
3,10
3,10
0,58
0,29
1,65
1,65
1,29
CARGAS CONCENTRADAS EM kN
CARGAS DISTRIBUIDAS EM kN/m
1,29
0,29
1,65
2,56
0,45
0,58
3,10
3,10
0,58
0,58
3,10
0,29
1,65
 
Página 12 
 
5- Frenagem +X 
266
21
106,4
21
CARGAS CONCENTRADAS EM kN
 
6- Frenagem –X 
106,4 266
21 21
CARGAS CONCENTRADAS EM kN
 
 
-Combinações de ações: 
 
C1 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(2)x1,0+1,4x(3)x0,6 
C2 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(2)x1,0+1,4x(4)x0,6 
C3 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(2)x1,0+1,4x(3)x0,6 
C4 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(2)x1,0+1,4x(4)x0,6 
C5 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(2)x1,0 
C6 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(2)x1,0 
C7 1,0x(1)+1,4x(3) 
C8 1,0x(1)+1,4x(4) 
C9 1,0x(1)+1,5x(5) 
C10 1,0x(1)+1,5x(6) 
 
-Resultados 
Os resultados e o texto editado para a entrada de dados no programa de análise estrutural usado 
(Sap 2000) estão apresentados no anexo 2 
 
Página 13 
5. ANÁLISE PÓRTICO COM O MEZANINO 
 
5.1 Cálculo dos esforços nas barras 
Os deslocamentos nodais ,reações de apoio e esforços de extremidade de barra serão calculados 
conforme o pórtico anterior. 
-Propriedades dos nós e das barras 
Abaixo temos uma figura mostrando a numeração dos nós e barras,e na seqüência uma tabela 
de coordenadas dos nós (A referencia para as coordenadas dos nós é o nó 1) 
 
 
 
 
 
 
 
 
Página 14 
Os nós com numeração de 1 a 61 deste pórtico,terão as mesmas coordenadas dos nós com mesma 
numeração do pórtico principal,as coordenadas dos nós seguintes estão listadas na tabela abaixo: 
 
Nó X(m) Y(m) Nó X(m) Y(m) Nó X(m) Y(m) 
62 7,9500 0,000 68 15,050 3,400 74 11,500 6,450 
63 15,050 0,000 69 16,600 3,400 75 15,050 6,450 
64 0,850 3,400 70 22,150 3,400 76 18,600 6,450 
65 4,400 3,400 71 0,850 6,450 77 22,150 6,450 
66 7,950 3,400 72 4,400 6,450 
67 11,500 3,400 73 7,950 6,450 
 
-Propriedades das barras: 
As barras com numeração de 1 a 114 terão as mesmas propriedades das barras do pórtico 
principal com mesma numeração as propriedades das demais barras estão apresentadas na tabela 
abaixo: 
 
Barras Posição Perfil Área (cm²) Inércia (cm4) 
115 a 118 Colunas do mezanino CS 300x62 79,5 13509 
118 a 130 Vigas do mezanino VS 350x42 53,7 12453 
*Perfil que não consta das séries CS,VS,ou CVS. 
-Carregamentos Básicos 
 
As figuras seguintes ilustram os seis carregamentos básicos: 
 
1- Ação Permanente 
2,77
2,77
2,082,08
2,77
9,34
2,77
7,43
5,15
2,77
1,38 1,38
1,38
5,15
9,34
2,77
7,43
16,23
27,03
30,87
27,03
30,87
26,17 26,85
20,87
75,26
16,23
22,41
30,87 30,87
14,31 27,03
2,03 3,71 0,53
6,63
0,53
CARGAS DISTRIBUIDAS EM kN/m
CARGAS CONCENTRADAS EM kN
 
2- Sobrecarga 1 
O esquema deste carregamento será o mesmo do pórtico principal(sobrecarga) 
3- Vento I 
O esquema deste carregamento será o mesmo do pórtico principal 
4- Vento II 
O esquema deste carregamento será o mesmo do pórtico principal 
5- Frenagem +X 
O esquema deste carregamento será o mesmo do pórtico principal 
6- Frenagem –X 
O esquema deste carregamento será o mesmo do pórtico principal 
 
 
Página 15 
7- Sobrecarga 2 
12,9810,798
CARGAS DISTRIBUIDAS EM kN/m
CARGAS CONCENTRADAS EM kN
17,98
2,93
21,58
10,65 21,30
9,32
1,95
6,98 8,33
3,00
21,30 21,30 21,30 21,30 10,65
 
 
 -Combinações de ações: 
 
C1 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(2)x1,0+1,4x(3)x0,6 
C2 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(2)x1,0+1,4x(4)x0,6 
C3 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(2)x1,0+1,4x(3)x0,6 
C4 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(2)x1,0+1,4x(4)x0,6 
C5 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(2)x1,0 
C6 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(2)x1,0 
C7 1,0x(1)+1,4x(3) 
C8 1,0x(1)+1,4x(4) 
C9 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(7)x1,0+1,4x(3)x0,6 
C10 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(7)x1,0+1,4x(4)x0,6 
C11 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(7)x1,0+1,4x(3)x0,6 
C12 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(7)x1,0+1,4x(4)x0,6 
C13 1,3x(1)+1,5x(5)+1,4x(7)x1,0 
C14 1,3x(1)+1,5x(6)+1,4x(7)x1,0 
C15 1,0x(1)+1,5x(5) 
C16 1,0x(1)+1,5x(6) 
 
-Resultados de análise 
Os resultados estão apresentados no anexo 3 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Página 16 
6. DIMENSIONAMENTO DAS TELHAS DE COBERTURA E DE TAP AMENTO 
 
6.1 Telhas da cobertura 
Será utilizado telhas de aço zincada, do tipo PK-40/780, com espessura (t) igual à 5mm e peso 
próprio (G) de 0,05 kN/m². 
A
1
2
 
a) Cargas 
Acidental (Q) = 0,15 kN/m² 
Vento de sobrepressão (W1) = q(Ce + Cpi) = 0,40 ((-0,4) + (0,5)) = 0,04 kN/m² 
Vento de sucção (W2) = q(Cpe + Cpi) = 0,40 ((-1,4) + (-0,3)) = - 0,68 kN/m² 
b) Hipóteses de Carregamento 
1ª hipótese (G + Q + W 1) 
Q
GW1
 
( )
( )
2
1
/24,0
04,001cos*15,005,0
01cos*
mkNq
q
WQGq
=
+°+=
+°+=
&
&
 
 2ª hipótese (G + W 2) 
GW2
 
2
2
/63,0
68,01cos*05,0
01cos*
mkNq
Oq
WGq
−=
−°=
+°=
&
&
 
 
c) Verificações da telha adotada 
Telha PERKRON – PK 40 – 780 com espessura (t) de 0,5 mm. 
Admitindo telhas sobre dois apoios, com distância entre apoios (L) igual a 2300 mm. 
Admitindo também para flechas limites: 
 G + Q + W1 ----------------------- L / 200 
 G + W2 ----------------------- L / 125 
Página 17 
c.1) Verificação para telha com t = 0,5 mm 
Tensão admissível ----------------------------------------qmáx =0,95 > 0,63 
Flecha máxima---- ------------------- L / 200-----------qmáx =0,65 > 0,24 
Flecha mínima---- ------------------- L / 125------------qmáx =1,05 > 0,63 
 
6.2 Telhas do tapamento lateral 
Será adotado o mesmo tipo de peça que foi utilizado para a cobertura (PK40-780) 
a) Ações atuantes 
Vento de sucção (W1) = q(Cpe + Cpi) = 0,36((1,0) + (-0,3)) = 0,25 kN/m² 
Vento de sobrepressão (W2) = q(Ce + Cpi) = 0,36 ((0,7) + (0,5)) = 0,43 kN/m² 
b) Flechas Limites 
 W1 ----------------------- L / 200 
 W2 ----------------------- L / 125 
c) Hipóteses de carregamento 
1ª hipótese (W 1) 
q = W1= 0,25 kN/m² 
1ª hipótese (W 2) 
q = W2= 0,43 kN/m² 
d) Verificações da telha adotada 
Telha PERKRON – PK 40 – 780 com espessura (t) de 0,5 mm. 
Admitindo telhas sobre dois apoios, com distância entre apoios (L) igual a 3000 mm. 
d.1) Verificação para telha com t = 0,5 mm 
Tensão admissível ----------------------------------------qmáx =0,65 > 0,43 
Flecha máxima---- ------------------- L / 200-----------qmáx =0,35 > 0,18 
Flecha mínima---- ------------------- L / 125------------qmáx =0,60 > 0,43 
Como a telha com espessura de 0,5 mm atende aos esforços e por ser uma telha mais reforçada usaremos 
este tipo de telha na cobertura e nos tapamentos laterais 
 
7. DIMENSIONAMENTO DO CONTRAVENTAMENTO 
 
7.1 Dados Gerais 
- Aço – ASTM A 36 – fy = 25 kN/cm² 
 fu = 40 kN/cm² 
 
 
 
 
 
 
 
 
- Vento 
Página 18 
Vento 0°
0,7
0,3
 
q = 0,48 kN/m² 
 
 
 
 
 
2/24,0
2
)3,07,0(
*48,0
mkNq
q
V
V
=
+=
 
 
- Esquema geral do tapamento frontal 
75
00
25
00
60
00
4650
4650
4650
4650
4600
Colunas do Tapamento
 
 
Página 19 
7.2 Áreas de Influência 
230046004600460046002300
ALVENARIA
20
00
80
00
20
00
A6A5A4A3A2A1
P1/2
P2/2
P3/2 P4/2
P5/2
P6/2
2
43
2
52
2
61
0,460,10*6,4
4,410,9*6,4
4,180,8*3,2
mAA
mAA
mAA
===
===
===
 
7.3 Carregamentos 
São estes os carregamentos devido à atuação do vento: 
kNqAPP
kNqAPP
kNqAPP
V
V
V
52,52/24,0*0,462/)*(2/2/
97,42/24,0*4,412/)*(2/2/
18,22/24,0*4,182/)*(2/2/
343
252
161
====
====
====
 
São estes os carregamentos devido à presença da ponte rolante: 
kNH L 4,30= 
OBS.: As cargas que solicitam a fundação das colunas de tapamento são as cargas mencionadas 
acima. Para a fundação dos pórticos(com contraventamento) a carga devida ao vento é de 3,17 kN 
(somatório das cargas dividido por 8) e devido à ponte rolante de 7,52 kN ((30,4*2)/8). 
7.4 Análise do Contraventamento 
EDCBA
T. LATERAL
46004650465025007500
A
COBERTUTA
 
Página 20 
 
7.5 Determinação dos esforços de cálculo 
O contraventamento será calculado como treliça de altura constante. 
C D E
α1
α2 α3 α3
1
1 2
2
3
3
4
4
7500 2500 4650 4650 4600
A B
 
°==
°==
°==
22,52)65,4/6(
43,63)5,2/6(
66,38)5,7/6(
3
2
1
arctg
arctg
arctg
α
α
α
 
7.5.1 Cálculo das Reações de Apoio 
Devido ao Vento: 
kNR
PPPPPPRR
A
BA
67,122/)18,297,452,552,597,418,2(
2/)2/2/2/2/2/2/( 654321
=+++++=
+++++==
 
Devido à Ponte Rolante: 
kNHLRR BA 4,302/4,30*22/*2 ==== 
7.5.2 Esforço de Cálculo 
Seção 1-1 
Devido ao Vento: 
kNN
RN A
28,20
67,12)66,38sen(*
=
==
 
 
Devido à Ponte Rolante: 
kNN
RN A
66,48
4,30)66,38sen(*
=
==
 
 Esforço de Cálculo: 
Considerando a Ponte Rolante como ação variável pri ncipal 
kNNd 03,9060,0*28,20*4,166,48*5,1 =+= 
Considerando o Vento como ação variável principal 
 kNNd 83,7565,0*66,48*5,128,20*4,1 =+= 
 
 
Página 21 
 
 
 
Seção 2-2 
Devido ao Vento: 
kNN
RN A
17,14
67,12)43,63sen(*
=
==
 
Esforço de Cálculo: 
Devido à Ponte Rolante: 
kNN
RHN AL
0,0
4,30)43,63sen(*
=
==+
 
 Considerando oVento como ação variável principal 
 kNNd 84,1917,14*4,1 == 
Seção 3-3 
Devido ao Vento: 
kNN
PRN A
27,13
18,267,12)2/()22,52sen(* 1
=
−=−=
 
Esforço de Cálculo: 
Devido à Ponte Rolante: 
kNN
RHN AL
0,0
4,30)22,52sen(*
=
==+
 
 Considerando oVento como ação variável principal 
 kNNd 58,1827,13*4,1 == 
Seção 4-4 
Devido ao Vento: 
kNN
PPRN A
98,6
)97,418,2(67,12)2/2/()22,52sen(* 21
=
+−=+−=
 
Esforço de Cálculo: 
Devido à Ponte Rolante: 
kNN
RHN AL
0,0
4,30)22,52sen(*
=
==+Considerando oVento como ação variável principal 
 kNNd 78,998,6*4,1 == 
7.6 Dimensionamento 
7.6.1 Contraventamento Lateral (Seção 1-1) 
Escoamento da seção bruta: 
250,2
40*9,0
03,90
*9,0
**9,0
*
cm
f
S
A
SfAR
RR
u
d
p
dupd
nttd
≥=≥
==
= φ
 
Ruptura da Parte Rosqueada: 
239,7
25*75,0*65,0
03,90
*75,0*65,.0
**75,0*65,0
*
cm
f
S
A
SfAR
RR
y
d
p
dypd
nttd
≥=≥
==
= φ
 
De acordo com a tabela 12 da NBR 8800 tem-se que barra que atende ao esforço é a de diâmetro 
igual à 11/4” com Ap igual a 7,92 cm². 
Página 22 
 
 
7.6.2 Contraventamento Lateral (Seção 2-2) 
Escoamento da seção bruta: 
255,0
40*9,0
84,19
*9,0
cm
f
S
A
u
d
p ≥=≥ 
Ruptura da Parte Rosqueada: 
263,1
25*75,0*65,0
84,19
*75,0*65,0
cm
f
S
A
y
d
p ≥=≥ 
De acordo com a tabela 12 da NBR 8800 tem-se que barra que atende ao esforço é a de diâmetro 
igual à 5/8”com Ap igual a 1,98 cm². 
Adotaremos portanto para contraventamento lateral o diâmetro de 11/4”, Ap igual a 7,92 cm². 
7.6.3 Contraventamento Cobertura (Seção 3-3) 
Escoamento da seção bruta: 
251,0
40*9,0
58,18
*9,0
cm
f
S
A
u
d
p ≥=≥ 
Ruptura da Parte Rosqueada: 
252,1
25*75,0*65,0
58,18
*75,0*65,0
cm
f
S
A
y
d
p ≥=≥ 
De acordo com a tabela 12 da NBR 8800 tem-se que barra que atende ao esforço é a de diâmetro 
igual à 5/8”com Ap igual a 1,98 cm². 
7.6.4 Contraventamento Cobertura (Seção 4-4) 
Escoamento da seção bruta: 
227,0
40*9,0
78,9
*9,0
cm
f
S
A
u
d
p ≥=≥ 
Ruptura da Parte Rosqueada: 
280,0
25*75,0*65,0
78,9
*75,0*65,0
cm
f
S
A
y
d
p ≥=≥ 
De acordo com a tabela 12 da NBR 8800 tem-se que barra que atende ao esforço é a de diâmetro 
igual à ½”com Ap igual a 1,26 cm². 
Adotaremos portanto para contraventamento de cobertura o diâmetro de 5/8”, Ap igual a1,26 cm². 
 
8. DIMENSIONAMENTO DA COLUNA DE TAPAMENTO 
A coluna mais solicitada é aquela que está submetida à carga de 0,92 kN/m² (carga devida ao 
vento). O momento causado por esta carga é de 33,12 kN.m. O momento de cálculo é portanto 
1,4*33,12=46,37 kN.m. Seu comprimento Lb é igual a 1200 cm. 
O perfil mais econômico que satisfaz aos esforços é o CS 250x43 com Md/Rd =0,85. 
 
Página 23 
9. DIMENSIONAMENTO DAS TERÇA,VIGAS DE TAPAMENTO E T IRANTES 
 
9.1 Terças da cobertura 
3,00m
3,00m
2,33m
2,33m
terça
terça
terça
pórtico
pórticotirantes
barra rígida
qxqy
q
10°
 
e) Cargas 
1ª hipótese 
1,3G+1,5Q1(distribuída)+1,4x0,6V1*(direção X) 
1,3G+1,5Q1(distribuída) ( direção Y) 
*Considerando que para α=90º atua sobre a cobertura ,ora carga de sobrepressão ora carga de 
sucção (Conforme mostrado no cálculo de vento para as carga ),Portanto nesta hipótese usaremos 
a carga de sobrepressão e na próxima será usada a carga de sucção. 
 
Terças e tirantes-----------0,06kN/m2 (estimado) 
Telha------------------------0,05kN/m2 
G(Carga Permanente------0,11kN/m2 
Q(Carga Acidental)--------0,15kN/m2 
V1 (sobrepressão)-----------0,05kN/m
2 
 
 
qdx=2,33x[1,4x0,6x0,05+(1,3x0,11+1,5x0,15) 
cos10°]=0,94kN/m 
qdy=2,33x(1,3x0,11+1,4x0,15)sen10°=0,14kN/m 
 
 
2ª hipótese 
1,0G+1,4V2*(direção X) 
1,3G (direção Y) 
*A carga de vento será calculada para a zona de alta sucção onde a terça vai ser mais solicitada 
,ou seja na região onde Cpe-Cpi=-1,4+0,3=-1,1( região 2),logo: 
q=1,1 x 0,48=0,53kN/m2 
 
G(Carga Permanente)-------0,11kN/m2 
V2(sucção)------------------ -0,53kN/m
2 
qdx=2,33x(-0,53x1,4+1,0x0,11xcos10°)=-1,48kN/m 
qdy=2,33x1,3x0,11xsen10°=0,06kN/m 
 
3ª hipótese 
1,3G+1,5Q2(concentrada)* 
*Será considerada uma carga concentrada de 1kN aplicada no ponto médio da terça 
 
G(Carga Permanente)------0,11kN/m2 
 
Q2(Carga Acidental)---------1 kN 
 
qdX=2,33x1,3x0,11xcos10°=0,33kN/m 
qdy=2,33x1,3x0,11xsen10°=0,06kN/m 
 Pdx=1,5x1xcos10=1,48kN 
 Pdy=1,5x1xsen10=0,26kN 
Página 24 
f) Dimensionamento 
-Cálculo dos esforços: 
MX
My
qy
3,0m 3,0m
 
 
1ª hipótese: 
Mdx=0,94x6²/8=4,23kN.m 
Mdy=0,14x3
2/8=0,16kN.m ⇐ 
2ª hipótese: 
Mdx=1,48x6²/8=6,66kN.m ⇐ 
Mdy=0,06x3
2/8=0,07kN.m 
3ª hipótese: 
Mdx=0,33x6²/8+1,48x6/4=3,70kN.m 
Mdy=0,06x3
2/8=0,068kN/m 
 
 
C 
 
De acordo com o anexo C ,a flecha admissível para vigas bi-apoiadas suportando elementos de 
cobertura elásticos é de 1/180 do vão: 
δ=5ql4/(384EJ) (flecha) 
q=qx(Hipotese 1)=0,61kN/m=0,0061kN/cm Jx=190,60cm
4 E=205000MPA=20500kN/cm2 
δ=(5x0,0061x6004/(384x20500x190,60)=3,07cm<600/180=3,33cm ok! 
 
9.2 Verificação da terça da cobertura aos esforços combinados (Contraventamento) 
Mdx=6,66kN.m Mdy=0,16kN.m Nd=1,4x5,57=7,8kN 
Duplicando-se o perfil usando anteriormente os esforços serão, satisfeitos portanto usaremos um perfil 
reforçado com 2xU 101,6 x10,8 
 
9.3 Verificação da escora do beiral à carga da pont e rolante HL 
Nd=1,5x30,4=45,6kN 
O perfil mais econômico que satisfaz aos esforços é um duplo laminado 2xU 152,4 x12,2 da 
Gerdau 
 
 
Página 25 
9.4 Tirantes da cobertura 
 
a) Cargas 
q=1,3G+1,4Q 
G=0,11xsen10°=0,019kN/m2 
Q=0,15xsen10°=0,026kN/m2 
Nd=3 x 10,35(1,3 x 0,019+1,4 x 0,026)=1,9kN 
fy=250MPa=25kN/m2 
fu=400MPa=40kN/m2 
b) Resistência de cálculo ao escoamento da 
seção bruta 
205,0
409,0
9,1
cm
f
S
A
ut
d
p =×
=
×
≥
φ
 
c) Resistência de cálculo à ruptura da seção 
rosqueada 
216,0
2575,065,0
9,1
75,0
cm
f
S
A
ut
d
p =××
=
××
≥
φ
 
De acordo com a tabela 12 da NBR 8800 adota-se o 
diâmetro de 1/2” com Ap=1,26cm
2 
 
9.5 Vigas de tapamento lateral 
qy
qx
 
a) Cargas 
Vigas e tirantes---------0,06kN/m2 (estimado) 
Telha---------------------0,05kN/m2 
Total(Permanente----0,11kN/m2 
qy=2x0,11=0,22kN/m 
 
Vento--------------------0,52kN/m2 (Carga q1-ver cálculo 
de vento) 
qx =2x0,52=1,04kN/m 
 
b) Esforços solicitantes 
Mdy=1,3x0,22x3
2/8=0,31kN.m 
Mx=1,4x1,04x6²/8=6,55kN.m 
 
c) Verificação do perfil 
Será adotado o mesmo perfil das terças das 
cobertura 
δ=(5x0,0022x3004/(384x20500x18)= 
0,63cm<300/180=1,67cm ok! 
 
9.6 Tirantes do tapamento lateral 
Cargas 
Nd =1,3G=1,3x7,3x0,11=1,04kN 
Como o esforço encontrado é inferior ao encontrado no dimensionamento dos tirantes da 
cobertura,usaremos a mesma barra redonda de 1/2" 
9.7 Vigas de tapamento frontal 
Página 26 
qy
qx
 
 δ=(5x0,0017x4604/(384x20500x233,1)= 
 3,11cm<3,33cm ok! 
a) Cargas 
Telha---------------------0,05kN/m2 
Vigas -------------------0,07kN/m 
 
qy=2x0,05+0,07=0,17kN/m(Permanente) 
 
Vento--------------------=1,2x0,48=0,58kN/m2 
qx=2x0,58=1,15kN/m 
 
b) Esforços solicitantes 
Mdy=1,3x0,17x4,6
2/8=0,59kN.m 
Mdx=1,4x1,15x4,6²/8=4,26kN.m 
 
c) Verificação do perfil 
O perfil adotado será U 101,6 x9,3 da Gerdau 
Md/Rd=1,0 
qx=0,0017kN/cm Jy=15,5cm4 E=20500kN/cm2 
 
 
 
10. DIMENSIONAMENTO DAS PEÇAS QUE COMPÕEM A TESOURA 
5x2335
2x2300=4600 2x2300=4600
38
00
2642
30
00
 
10.1 Pórtico Principal 
10.1.1 Banzo inferior 
Nd=65,67 kN Lflx=230 cm Lfly=460 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 76,2 
x4,76 Nd/Rd=0,69. 
10.1.2 Banzo superior 
Nd=90,09 kN Lflx=233,5 cm Lfly=233,5 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 63,5x4,76 
Nd/Rd=0,84. 
Página 27 
10.1.3 Diagonais externas 
Nd=80,45 kN Lflx=264,2 cm Lfly=264,2 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 63,5x4,76 
Nd/xR=0,90. 
10.1.4 Diagonais internas 
Nd=34,93 kN Lflx=380,0 cm Lfly=380,0 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 63,5x4,76 
Nd/Rd=0,72. 
10.1.5 Montantes 
Nd=15,67 kN Lflx=300,0 cm Lfly=300,0 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 50,8x3,17 
Nd/Rd=0,60. 
10.2 Pórtico com Mezanino 
10.2.1 Banzo inferior 
Nd=65,84 kN Lflx=230 cm Lfly=460 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 76,2 
x4,76 Nd/Rd=0,69.10.2.2 Banzo superior 
Nd=87,73 kN Lflx=233,5 cm Lfly=233,5 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 63,5x4,76 
Nd/Rd=0,82. 
10.2.3 Diagonais externas 
Nd=78,63 kN Lflx=264,2 cm Lfly=264,2 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 63,5x4,76 
Nd/Rd=0,88. 
10.2.4 Diagonais internas 
Nd=15,36 kN Lflx=380,0 cm Lfly=380,0 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 63,5x4,76 
Nd/Rd=0,75. 
10.2.5 Montantes 
Nd=15,36 kN Lflx=300,0 cm Lfly=300,0 cm 
O perfil que atende aos esforços de cálculo será uma cantoneira dupla de abas iguais 2L 50,8x3,17 
Nd/Rd=0,60. 
Os perfis mencionados pertencem ao catálogo da Gerdau. 
Página 28 
11. DIMENSIONAMENTO DOS ELEMENTOS DAS COLUNAS DO P ÓRTICO 
PRINCIPAL 
 
10
0
0
10
0
0
10
0
0
10
0
0
10
0
0
10
0
0
10
0
0
2
0
0
0
14
0
0
850
 
11.1 Cálculo do comprimento efetivo de flambagem de acordo 
com o AISC(ver ref[1]) 
L1
L2
L3
P1
P2
I1
I2
X1
Y1
Y2
X3 X2
 
L1=2m P1=57kN I1=4556cm4 
L2=7m P2=1029kN I2=27018cm4 
Como: 
L2/Lt=7/(7+2)=0,8 
P2/Pt=1029/(1029+57)=0,9 
I1/I2=4556/27018=0,2 
Temos: 
K1=0,625 K2=1,242 Daí, 
LFLX1=K1xLt=0,625x900=562,5cm 
LFLY1=1,00x200=200cm 
LFLX2=K1xLt=1,242x900=1117,8cm 
LFLX3=1,00x100=100cm 
LFLY2=1,00x700=700cm 
 
11.2 Dimensionamento da coluna superior 
Nd=56,53kN Mdx=2874kN.cm Qd=28,78kN LFLX=562,5cm LFLY=200cm 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo é o CS 150x25 
da série CS5884 
11.3 Dimensionamento das colunas inferiores 
Nd=542,66kN Mdx=1872kN.cm Qd=19,62kN LFLX=100cm(considerando perfil 
isolado) LFLX=1117,8cm(considerando o conjunto) LFLY=700cm 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo é o CS 250x49 
da série CS5884(inclusive adotando os esforços no conjunto) 
 
11.4 Diagonais da coluna 
Nd=94,39kN LFLX=140cm LFLY=140cm 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo a cantoneira dupla 2L 50,8x4,76 da Gerdau 
 
11.5 Montantes da coluna 
Nd=9,27kN LFLX=85cm LFLY=85cm 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo a cantoneira dupla 2L 19,05x3,17 da Gerdau 
 
12. DIMENSIONAMENTO DOS ELEMENTOS DAS COLUNAS DO P ÓRTICO COM 
MEZANINO 
12.1 Cálculo do comprimento efetivo de flambagem de acordo com o AISC 
Como os dados de entrada para o cálculo do comprimento efetivo de flambagem das colunas do pórtico 
com mezanino são praticamente os mesmos das colunas do pórtico principal ,portanto usaremos os 
mesmos comprimentos calculados neste. 
12.2 Dimensionamento da coluna superior 
Nd=56,53kN Mdx=3774kN.cm Qd=34,45kN LFLX=562,5cm LFLY=200cm 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo é o CS 150x25 da série CS5884 
12.3 Dimensionamento das colunas inferiores 
Nd=591kN Mdx=2117kN.cm Qd=25,10kN LFLX=100cm LFLY=700cm 
Página 29 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo é o CS 250x49 da série CS5884 
12.4 Diagonais da coluna 
Nd=94,17kN LFLX=140cm LFLY=140cm 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo a cantoneira dupla 2L 50,8x4,76 da Gerdau 
 
12.5 Montantes da coluna 
Nd=18,22kN LFLX=85cm LFLY=85cm 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo a cantoneira dupla 2L 22,2x3,17 da Gerdau 
13. PERFIL DE LIGAÇÃO ENTRE AS COLUNAS INFERIORES E A SUPERIOR 
Nd=41,33kN Mdx=3777kN.cm Qd=69,34kN LFLX=85cm LFLY=85cm 
 
O perfil de ligação para fins de detalhamento deverá 
ter a mesa superior com bfs=250mm e a mesa 
inferior com bfi=231 mm 
Verificando um perfil que satisfaça aos 
esforços,encontramos o VS 200x19 ,com 
bf=120mm<231mm,d=200mm, tw=4,75mm e 
tf=6,30mm;portanto o perfil de ligação terá seção 
indicada ao lado: 
14. COLUNAS DO MEZANINO 
Nd=261,63 kN Mdx=917kN.cm Qd=2,96kN LFLX=340cm LFLY=680cm 
O perfil mais econômico que atende aos esforços de cálculo é o CS 200x34 da série CS5884 
15. DIMENSIONAMENTO DA PLACA DE BASE 
 
15.1 Coluna do Pórtico Principal 
 
15.1.1 Solicitações de Cálculo 
Hx = -51,43 kN 
Nd= 218,85 kN 
Md= 280,22 kN 
2/70,00,235,035,0
20
mkNfF
MPafconcretonoCompressão
ckC
ck
=⋅=⋅≤
=
 
15.1.2 Cálculo do Comprimento da Placa 
Página 30 
fc
T
Y
C/3a
C
250
Hx
M
N
e
23
0
B
=2
90
40 40
20 20
L=310
 
..3116
7,029
22,2806
7,0292
85,218
7,0292
85,218
/70,0
6
22
2
2
2
kocmcmL
L
cmkNFffazendo
fB
M
fB
N
fB
N
L
c
cc
ccc
<=
⋅
⋅+





⋅⋅
+
⋅⋅
=
==
⋅
⋅+





⋅⋅
+
⋅⋅
=
 
15.1.3 Cálculo de fc 
2
2max
2max
/25,0
3129
22,280
3129
85,218
cmkNf
LB
M
LB
N
W
M
A
N
f
c
p
c
=
⋅
+
⋅
=
⋅
+
⋅
=+=
 
2
2min
/23,0
3129
22,280
3129
85,218
cmkNfc =⋅
−
⋅
= 
15.1.4 Cálculo de C 
( ) ( ) cmff
Lf
C
cc
c 15,16
23,025,0
3125,0
minmax
max =
+
⋅=
+
⋅
= 
15.1.5 Cálculo da Espessura da Placa 
2
1
2
22
max
/06,02,12
/19,025,012,16
/70,0/25,0
cmkNxx
cmkNx
cmkNcmkNfc
=−
=∴−
<=
 
 
x1
x
12,2
4
C=16,2
0,
25
 
 
Página 31 
22
2
1
1
2
6,02575,0/84,16
84,14
3
2
2
4
06,0
2
4
19,0
75,0/6
cmt
cmKNM
fMt y
=⋅⋅=
⋅=⋅⋅⋅+⋅=
⋅⋅=
 mmtadotarcmt 1977,0 min =⇒=→ 
15.1.6 Cálculo da Espessura da Placa Segundo AISC 
( ) ( )
mmtadotarcmt
cmtf
t
M
cmkNPP
a
M
cmkN
H
a
W
M
A
N
P
cmkN
W
M
A
N
P
cmkN
W
M
A
N
P
cmHBA
cm
HB
W
He
p
py
p
n
Od
dd
O
dd
dd
1965,0
43,0
2525,19,0
62
2
6
25,19,0
225,0225,0
6
4
2
6
/25,0
2/25
4
1
4644
22,280
899
85,218
2/
1
/23,0
4644
22,280
899
85,218
/25,0
4644
22,280
899
85,218
8993129
4644
6
3129
6
6/
min
22
2
2
max
2
2
2
min
2
max
2
3
22
=⇒=→
=
⋅⋅
⋅=⇒≥








⋅⋅=⋅
⋅=⋅+=⋅+=
=




 −+=




 −+=
=−=−=
=+=+=
=⋅=⋅=
=⋅=⋅=
≤
φ
 
15.1.7 Cálculo dos Chumbadores 
kNYaNMT
cmCLa
cmeCLY
cmC
cmkNfcmkNfSAEAço vt
-81,9663,23/)13,1085,21822,280(/)(
13,1037,52/313/2/
63,23237,5313/
37,53/12,163/
/9/121020 22
=⋅−=⋅−=
=−=−=
=−−=−−=
==
==
mm
adotarT
22
0
min =
⇒<→
φ
 
15.1.8 Comprimento de ancoragem dos Chumbadores 
De acordo com a NBR 6118/2003 o comprimento de ancoragem é calculado do seguinte modo: 
mmm
f
f
lb
MPa
f
f
MPaff
MPaff
bd
yd
c
ctk
ctd
ctmctk
ckctm
1,33067
78,04
43522
4
11,14,1
55,1
55,121,27,07,0
21,2203,03,0
inf,
inf,
3
2
3
2
==
⋅
⋅=
⋅
⋅
=
===
=⋅=⋅=
=⋅=⋅=
φ
γ
 
MPaf
mm
aderênciamádesituação
lisabarra
bd 78,0
3200,1
70,0
00,1
321
3
2
1
=⋅⋅=
≤→=
→=
→=
ηηη
φη
η
η
 
 
Página 32 
 
 
15.2 Coluna do Pórtico com Mezanino 
15.2.1 Solicitações de Cálculo 
Hx = 45,43 kN 
Nd= 296,07 kN 
Md= -269,25 kN 
15.2.2 Cálculo do Comprimento da Placa 
..318,18
7,029
25,2696
7,0292
07,296
7,0292
07,296
/70,0
6
22
2
2
2
kocmcmL
L
cmkNFffazendo
fB
M
fB
N
fB
N
L
cc
ccc
<=
⋅
⋅+





⋅⋅
+
⋅⋅
=
==
⋅
⋅+





⋅⋅
+
⋅⋅
=
 
15.2.3 Cálculo de fc 
2
2max
2max
/34,0
3129
25,269
3129
07,296
cmkNf
LB
M
LB
N
W
M
A
N
f
c
p
c
=
⋅
+
⋅
=
⋅
+
⋅
=+=
 
2
2min
/32,0
3129
25,269
3129
07,296
cmkNfc =⋅
−
⋅
= 
15.2.4 Cálculo de C 
( ) ( ) cmff
Lf
C
cc
c 97,15
32,034,0
3134,0
minmax
max =
+
⋅=
+
⋅
= 
15.2.5 Cálculo da Espessura da Placa 
2
1
2
22
max
/09,097,11
/25,034,097,15
/70,0/34,0
cmkNxx
cmkNx
cmkNcmkNfc
=−
=∴−
<=
 
22
2
1
1
2
8,02575,0/48,26
48,24
3
2
2
4
09,0
2
4
25,0
75,0/6
cmt
cmKNM
fMt y
=⋅⋅=
⋅=⋅⋅⋅+⋅=
⋅⋅=
 
Página 33 
mmtadotarcmt 1990,0 min =⇒=→ 
15.2.6 Cálculo da Espessura da Placa Segundo AISC 
( ) ( )
mmtadotarcmt
cmtf
t
M
cmkNPP
a
M
cmkN
H
a
W
M
A
N
P
cmkN
W
M
A
N
P
cmkN
W
M
A
N
P
cmHBA
cm
HB
W
He
p
py
p
n
Od
dd
O
dd
dd
1977,0
59,0
2525,19,0
675,2
75,2
6
25,19,0
75,234,0235,0
6
4
2
6
/35,0
2/25
4
1
4644
25,269
899
07,296
2/
1
/32,0
4644
25,269
899
07,296
/34,0
4644
25,269
899
07,296
8993129
4644
6
3129
6
6/
min
22
2
2
max
2
2
2
min
2max
2
3
22
=⇒=→
=
⋅⋅
⋅=⇒≥








⋅⋅=⋅
⋅=⋅+=⋅+=
=




 −+=




 −+=
=−=−=
=+=+=
=⋅=⋅=
=⋅=⋅=
≤
φ
 
15.2.7 Cálculo dos Chumbadores 
kNYaNMT
cmCLa
cmeCLY
cmC
cmkNfcmkNfSAEAço vt
-115,9168,23/)18,1007,29625,269(/)(
18,1032,52/313/2/
68,23232,5313/
32,53/97,153/
/9/121020 22
=⋅−=⋅−=
=−=−=
=−−=−−=
==
==
mm
adotarT
22
0
min =
⇒<→
φ
 
15.2.8 Comprimento de ancoragem dos Chumbadores 
O comprimento de ancoragem para os chumbadores correspondentes às placas de bases dos 
pórticos com o mezanino é o mesmo do item 1.1.8 (2,15 m). 
15.2.9 Cálculo da Barra de Cizalhamento 
O esforço Hx de 51,43 kN que solicita a base do pórtico principal será usado no dimensionamento 
da barra de cizalhamento uma vez que este valor é muito próximo ao esforço Hx de 45,43 kN que solicita a 
base do pórtico com o mezanino. Inicialmente adotou-se espessura de 12 mm e altura h 80 mm 
� Esforço de Cálculo: 
Hd=51,43 kN 
� Pressão de cálculo da barra sobre o concreto: 
Página 34 
2
12
1
2
2
/98,0
7,07,0
/22,0
829
43,51
cmkNRAA
A
A
fR
cmkNP
n
ckn
d
=⋅⇒=








⋅⋅=⋅
=
⋅
=
φ
φ ..koRPComo nd →⋅< φ 
 
� Cisalhamento da barra considerando uma espessura de 12 mm de espessura: 
../5,13/14,2
/5,13256,09,06,0
:Re
/14,2
252,1
43,51
22
2
2
kocmkNcmkNComo
cmkNf
tocizalhamenaosistência
cmkNF
yV
V
→<
=⋅⋅=⋅⋅
=
⋅
=
φ
 
� Flexão da barra de cizalhamento: 
espessuradaaumentoebarradaalturadainuiçãoMComo
cmkNWf
cmkNZf
valoresdoisdosmenoroseráfletormomentoaocálculodesistência
cmkNHM
d
yb
yb
dd
dim75,168360
75,16825
6
2,1
2525,19,025,1
5,20225
4
2,1
259,0
:Re
3600,743,510,7
2
2
⇒>=
⋅=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅
⋅=⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅=⋅=⋅=
φ
φ 
� Aumentando a espessura para 16 mm e diminuído a altura para 50 mm tem-se: 
� Pressão de cálculo da barra sobre o concreto: 
2
12
1
2
2
/98,0
7,07,0
/35,0
529
43,51
cmkNRAA
A
A
fR
cmkNP
n
ckn
d
=⋅⇒=








⋅⋅=⋅
=
⋅
=
φ
φ ..koRPComo nd →⋅< φ 
� Flexão da barra de cizalhamento: 
..3009,282
0,30025
6
6,1
2525,19,025,1
0,36025
4
6,1
259,0
:Re
9,2820,743,515,5
2
2
koMComo
cmkNWf
cmkNZf
valoresdoisdosmenoroseráfletormomentoaocálculodesistência
cmkNHM
d
yb
yb
dd
⇒>=
⋅=⋅⋅⋅⋅=⋅⋅⋅
⋅=⋅⋅⋅=⋅⋅
⋅=⋅=⋅=
φ
φ 
Página 35 
55
Pd
250
30 A2
A1
h=
50
e=16
 
 
16. DIMENSIONAMENTO DA VIGA DE ROLAMENTO 
 
16.1 Pré-dimensioamento 
16.1.1 Flechas admissíveis 
g) Vertical: 
a. L/600 para vigas com pontes rolantes com capacidade menor ou igual à 20 tf; 
h) Lateral 
a. L/600 para vigas para qualquer ponte rolante. 
16.1.2 Relações para pré-dimensionamento 
Segundo recomendações do livro do Hildony, tem-se os seguintes parâmetros para um pré-
dimensionamento: 
 
bfs
bfi
tw
tfs
tfi
h
 
� Altura da Viga: 
429600
14/600010/6000
600/14/10/
>>
>>
→>>
d
d
LParaLdL
 
� Mesas Comprimidas: 
150300
40/600020/6000
40/20/
>>
>>
>>
d
d
LbL f
 
� Relação entre a espessura da mesa e da alma: 
4≤
w
f
t
t
 
� Espessura mínima recomendada: 
mmt
mmt
fs
w
5,12
3,6
≥
≥
 
Página 36 
16.1.3 Adoção do perfil 
Utilizando perfil soldado VS, encontramos um perfil com seção mínima exigida pelo pré-
dimensionamento que é o VS 450 x 60. 
Após um cálculo expedito submetendo este perfil à flexão, segundo a NBR 8800/86, verifica-se que 
o mesmo não atende aos esforços. O mesmo acontece com o perfil de seção máxima exigida no pré-
dimensionamento, o VS 600 x 152. 
As verificações serão feitas para o perfil VS 700 x 105, que possui as seguintes características 
geométricas: 
mmbb
mmtt
mmh
mmd
fifs
fifs
0,8
5,12
675
700
==
==
=
=
 
16.1.4 Propriedades Geométricas da Seção Vertical 
( ) ( )
( ) ( ) 22
2
3
4
2
25,366125,1270
4
8,0
25,17025,132
2
4
;0,3287,
;0,115045,
;0,134,
cmZ
td
t
tdtbZ
cmWpeçadaxeixoaorelaçãoemSeçãodeMódulo
cmIpeçadaxeixoaorelaçãoemInérciadeMomento
cmAÁrea
X
f
w
fffX
X
X
=⋅−⋅+−⋅=−
⋅−⋅+−⋅=−
=−
=−
=−
 
16.1.5 Propriedades Geométricas da Seção Horizontal 
Segundo a NBR 8800 na tabela 1 da página 22, caso 6 tem-se que: 
mmtb w 16882121 =⋅=⋅= 
Na tabela abaixo 
 
 
17. REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS 
[1] BELLEI, IIdony, Edifícios industriais em aço.Projeto e cálculo.Editora Pini Ltda. 
[2] ABNT, NBR 8800, Projeto e Execução de Estruturas de Aço de Edificios.1986. 
[3] ABNT, NBR 6123, Forças Devidas ao Vento em Edificações.1988. 
[4] ABNT, NBR 6120, Cargas para o Cálculo de Estruturas de Edificações.1982. 
[5] Companhia Brasileira de Projetos Industriais, Galpões para Usos Gerais.Bibliografia Técnica para o 
Desenvolvimento da Construção Metálica.2001. 
[6] Associação Brasileira da Construção Metálica, Aço na Construção .Editora Pini Ltda.1987. 
[7] Codeme Engenharia Ltda,Stell Deck CE 75.A Solução Definitiva em Lajes .Editora Pini Ltda. 
[8] Sistemas Totais de Transportes Internos S/A,Ponte Rolante.Munck. 
 
Página 37 
 
18. ANEXOS