Projeto de Estruturas Metalicas - Disciplina UFRR

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UNIVERSIDADE FEDERAL DE RORAIMA – UFRR
CENTRO DE CIÊNCIAS E TECNOLOGIA – CCT
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA CIVIL
ESTRUTURAS METÁLICAS I
ALEXANDRE GUSTAVO BRANDS
BRUNO GUTTEMBERG
FELIPE EIKE HARA
RODRIGO DA SILVA SANTOS
WYLLIAMS CARVALHO
PROJETO: DIMENSIONAMENTO DE GALPÃO INDUSTRIAL EM ESTRUTURA METÁLICA
BOA VISTA – RR
OUTUBRO DE 2012
ALEXANDRE GUSTAVO BRANDS
BRUNO GUTTEMBERG
FELIPE EIKE HARA
RODRIGO DA SILVA SANTOS
WYLLIAMS CARVALHO
PROJETO: DIMENSIONAMENTO DE GALPÃO INDUSTRIAL EM ESTRUTURA METÁLICA
Trabalho Interdisciplinar apresentado como parte obrigatória da disciplina Estruturas Metálicas I, oferecida no 7º semestre do Curso de Bacharelado em Engenharia Civil da Universidade Federal de Roraima, sob a orientação do Prof. Leon Tolstoi Salles Ferreira.
Professor Orientador: Prof. Dr. Leon Tolstoi Salles Ferreira
BOA VISTA – RR
OUTUBRO DE 2012
SUmÁRIO
1.	Considerações Gerais	4
2.	Levantamento da Carga de Vento	6
2.1	Cálculo da Velocidade Característica do Vento ()	6
2.1.1	Velocidade básica do vento ()	6
2.1.2	Fator topográfico 	6
2.1.3	Determinação do fator 	6
2.1.4	Fator estatístico 	7
2.1.5	Velocidade característica do vento 	8
2.2	Cálculo da Pressão Dinâmica 	8
2.3	Determinação dos coeficientes de forma e pressão	8
2.3.1	Coeficientes de forma e pressão externo para paredes	11
2.3.2	Coeficientes de forma e pressão externo para telhado	12
2.3.3	Coeficientes de forma e pressão interna	14
2.3.4	Resultantes dos coeficientes de pressão	15
2.4	Carregamento devido ao vento	16
3.	Dimensionamento da Terça	18
3.1	Carregamento nas telhas da cobertura	18
3.2	Dimensionamento das Terças	18
3.2.1	Cargas e esforços solicitantes	19
3.2.2	Combinação das ações:	19
3.2.3	Esforços internos solicitantes	19
3.2.4	Estimativa do perfil	20
3.2.5	Verificação do perfil (1° Tentativa)	20
3.2.6	Verificação do perfil (2° Tentativa)	21
3.3	Verificação dos Tirantes	22
3.3.1	Solicitação de cálculo	22
3.3.2	Resistência de cálculo dos tirantes	23
3.3.3	Verificação da estimativa inicial do peso dos tirantes	23
4.	Cálculo da tesoura	23
4.1	Carregamento	23
4.1.1	Peso próprio	23
4.1.2	Sobrecarga	25
4.1.3	Vento a 0°	25
4.1.4	Vento a 90°	26
4.2	Esforços solicitantes nas barras	26
4.2.1	Peso próprio	27
4.2.2	Sobrecarga	27
4.2.3	Vento a 0°	28
4.2.4	Vento a 90°	28
4.3	Resumo dos esforços normais nas barras	29
4.4	Dimensionamento das barras	31
4.4.1	Banzo superior	31
4.4.2	Banzo Inferior	33
4.4.3	Montantes	35
4.4.4	Diagonais	42
5.	ANEXO A	52
Considerações Gerais
Este projeto tem como objetivo dimensionar um galpão industrial em estrutura metálica. O galpão localizar-se-á na capital Belo Horizonte, no estado de Minas Gerais. A estrutura será construída em uma área industrial num terreno plano, com poucas ondulações, porém cobertos por numerosos obstáculos, pouco espaçados, artificiais e/ou naturais (edifícios, casas, árvores, etc). A estrutura tem as seguintes dimensões.
	
Figura 1 - Dimensões da edificação em visão superior.
Figura 2 - Dimensões da edificação em visão frontal.
Figura 3–Visualizações das incidências críticas do vento sobre a estrutura metálica.
Levantamento da Carga de Vento
Cálculo da Velocidade Característica do Vento ()
Velocidade básica do vento ()
Segundo o item 5.1 da NBR 6123/1988 a velocidade básica do vento pode ser obtida através do gráfico de isopletas. Portanto, com base no gráfico em ANEXO A obtivemos uma velocidade para a cidade de Belo Horizonte.
Fator topográfico 
Considerando-se que a estrutura será edificada em uma região pouco acidentada, predominantemente plana, de acordo com item 5.2 da NBR 6123/1988, o fator a ser adotado terá o valor igual a 1,00. 
Determinação do fator 
Segundo o item 5.3 da NBR citada anteriormente, “O fator considera o efeito combinado da rugosidade do terreno, da variação da velocidade do vento com a altura acima do terreno e das dimensões da edificação ou parte da edificação em consideração”. 
Rugosidade do terreno
Tendo em vista que a edificação esta localizada em uma área industrial plena ou parcialmente desenvolvida pode-se dizer que a edificação se encaixa na CATEGORIA IV. (item 5.3.1 – NBR 6123/88)
Dimensões da edificação
Baseado no ângulo de incidência do vento (0° a 90°) sobre a edificação pode-sedeterminar a maior dimensão sobre o qual o vento esta agindo e classificar a categoria a qual a edificação pertence.
· Direção do vento a 0°:
Como o vento incide sobre a menor face da estrutura, considera-se esta como sendo a face frontal. Tendo em vista que a dimensão b é maior que a altura h, a edificação neste caso se encaixa na CLASSE B (20 m b 50 m).
· Direção do vento a 90°:
Neste caso a face frontal é ‘a’, sendo esta maior que h pode-se classificar a edificação como sendo CLASSE C (a 50 m).
Utilizando-se a TABELA 2 da NBR 6123/1988, no ANEXO A deste trabalho, podem-se determinar os valores de [footnoteRef:2] para diferentes cotas da edificação acima do terreno. Temos abaixo a TABELA 1 com os valores deutilizados neste dimensionamento. [2: Para valores de z que não são obtidos diretamente da tabela é feita a interpolação linear. ] 
	TABELA 1: Valores de 
	VENTO P/ 
	VENTO P/ 
	
	0,760
	
	0,730
	
	0,830
	
	0,800
	
	0,873
	
	0,834
Fator estatístico 
Baseado em conceitos estatísticos, considera o grau de segurança requerido e a vida útil da edificação. A TABELA 3 da NBR 6123/1988 apresenta os valores mínimos de para uma probabilidade de 63% da velocidade básica () ser igualada ou superada em um período de retorno (T) de 50 anos[footnoteRef:3]. [3: Encontra-se no ANEXO B da NBR6123/1988, valores de para outras probabilidades e períodos de retorno(T).] 
O valor de adota será igual a 1,00.
Velocidade característica do vento 
De posse dos fatores , e , podemos calcular os valores das velocidades característica para cada altura de acordo com a equação abaixo. As velocidades calculadas são fornecidas na TABELA 2.
 (m/s)
	TABELA 2: Valores de 
	
	VENTO P/ 
	VENTO P/ 
	
	26,60
	
	25,55
	
	29,05
	
	28,00
	
	30,56
	
	29,19
Cálculo da Pressão Dinâmica 
Os valores de correspondente as alturas e velocidades características de projeto serão calculados utilizandoa equação,
Os valores de estão na TABELA 3.
	TABELA 3: Valores de 
	VENTO P/ 
	VENTO P/ 
	
	433,73
	
	400,17
	
	517,31
	
	480,59
	
	572,49
	
	522,31
Determinação dos coeficientes de forma e pressão
Primeiramente calculamos as áreas de influência para cada ângulo de incidência do vento (0º e 90º), nas paredes e no telhado.
· Nas Paredes
Figura 4 - Áreas de influência para as direções do vento.
Direção do vento a 0°:
Direção do vento a 90°:
Com base nas equações anteriores montamos a TABELA 4, apresentada a seguir.
	TABELA 4 : Valores das dimensões para paredes.
	Direção do vento a 0°
	Direção do vento a 90°
	
	
	
	
	
	
	
	
	
	15 m
	15 m
	30 m
	30 m
	6 m
	15 m
	15 m
	60 m
	6 m
· No telhado
Direção do vento a 0°:
	Comprimento
	Largura
	
	
Direção do vento a 90°:
	Comprimento
	Largura
	
	
A tabela 5 apresentada a seguir foi elaborada com base nas equações acima.
TABELA 5 : Valores da dimensões para telhado
	Direção do vento a 0°
	Direção do vento a 90°
	Comprimento
	largura
	Comprimento
	Comprimento
	
	
	
	
	
	
	
	
	
	15m
	15m
	30m
	4,5m
	15m
	15m
	15m
	4,5m
	15m
Coeficientes de forma e pressão externo para paredes
Com a relação e ,entramos na TABELA 4 da NBR6123/1988 e obtivemos os valores para os coeficientes, apresentados na TABELA 6.
	
	
	
	TABELA 6: Valores de 
	Valores de 
	Direção do vento a 0°
	Direção do vento a 90°
	médio
	
	
	
	
	
	
	
	
	
	-1,0
	-0,8
	-0,4
	-0,2
	0,7
	-0,3
	-0,9
	-0,5
	0,7
	-0,5
	
Figura 5 – Coeficientes de pressão externo para as paredes com o vento a 0º.
Figura 6 - Coeficientes de pressão externo para as paredes com o vento a 90º
Coeficientes de forma e pressão externo para telhado
Com a relação e , entramos na TABELA 5 da NBR 6123/1988 e obtivemos os valores para os coeficientes, apresentadosna TABELA 7.
	TABELA 7: Valores de 
	
	Valores de 
	
	
	Direção do ventoa 0°
	Direção do vento a 90°
	
	
	
	
	
	EG
	FH
	IJ[footnoteRef:7] [7: Segundo a NBR 6123/1988 para : mesmo valor de , para: temos , para : interpolar linearmente.
] 
	EF
	GH
	
	
	
	
	15º
	-0,8
	-0,6
	-0,2
	-1,0
	-0,4
	-1,4
	-1,2
	-
	-1,2
Figura 7 - Coeficientes de pressão externo no telhado com vento a 0º.
Figura 8 - Superposição dos coeficientes de pressão externa da parede e do telhado para vento a 0º.
Figura 9 - Coeficientes de pressão externo no telhado com vento a 90º.
Figura 10 - Superposição dos coeficientes de pressão externa da parede e do telhado para vento a 90º.
Coeficientes de forma e pressão interna
Para uma edificação com duas paredes permeáveis e duas impermeáveis, temos as seguintes situações:
· Vento perpendicular a uma face permeável 
Figura 11 - Coeficientes de pressão interna - 
· Vento perpendicular a uma face impermeável 
Figura 12 - Coeficientes de pressão interna- .
Resultantes dos coeficientes de pressão
Para dimensionamento de pórticos em estrutura metálica considera-se o corte BB, desconsiderando a ação do , tanto das paredes como do telhado.
Figura 13 – Coeficientes de pressão para vento a 90º.
Figura 14 - Coeficientes de pressão para vento a 90º.
Figura 15 - Coeficientes de pressão para vento a 0º
Figura 16 - Coeficientes de pressão para vento a 0º
Analisando as possíveis combinações apresentadas anteriormente, chegamos a duas situações mais desfavoráveis sendo elas, a FIGURA 14 referente ao vento de 90º e a FIGURA 15 para o vento a 0º.
Carregamento devido ao vento
A carga na estrutura devido ao vento é dada pela seguinte expressão:
Caso 1 – Vento a 90° (
Figura 17 - Carregamento de Vento caso 1
	
	
Figura 18 - Comparação
Caso 2 – Vento a 0° ()
Figura 19 - Carregamento de vento - caso 2	
	
	
Figura 20 - Comparação
Dimensionamento da Terça
A telha a ser utilizada na cobertura será de aço trapezoidal 40 (Conforme NBR 14514), revestida com zinco.
Altura da onda: 40 mm
Espessura da telha: 0,65 mm
Peso da telha: 
Carregamento nas telhas da cobertura
Peso próprio: 
Sobrecarga: (NBR 8800/2008 - anexo B, item B.5.1)
Coeficiente para cálculo das telhas:
Vento (sucção) 
Combinações de carregamentos
Carregamento 1 
Carregamento 2 
Para o carregamento de , e para uma flecha máxima de L/200, o fabricante da telha fornece (PINHEIRO, Anexo D) o vão máximo entre as terças de 2,70 metros.
Afastamento entre terças adotado 
Dimensionamento das Terças
Segundo PINHEIRO, o peso das terças e tirantes podem ser estimados por:
 ()
· Cargas atuantes
Vão das Terças – 
Distancia entre Terças – 
O carregamento devido as terças e tirantes é:
Cargas e esforços solicitantes
As cargas atuantes nas terças são dadas por:
Combinação das ações:
Esforços internos solicitantes
O comprimento de flambagem no eixo y foi reduzido pela metade, devido a adição dos tirantes.
A altura (h) da terça geralmente fica compreendida no intervalo:
Será adotado o perfil C6”x12,2
Estimativa do perfil
Através da tabela de perfis enrijecidos de chapa dobrada, adotou-se o perfil C200x8,98
Tabela 1 - Propriedades geométricas do perfil
Verificação do perfil (1° Tentativa)
Verificação para esforço combinado
A verificação será feita pelo método das tensões admissíveis.
Combinação PP + SC:
Usando aço 570 grau C, tem-se 
Combinação PP + vento de sucção:
Sera adotado novo perfil cuja especificação é C250x9,38
Verificação do perfil (2° Tentativa)
Verificação para esforço combinado
Tabela 2 - Propriedades geométricas do perfil
Combinação PP + SC:
Combinação PP + vento de sucção:
Verificação da flecha máxima
Flecha admissível = 
Flecha no meio do vão da terça = 
Verificação da estimativa inicial do peso da terça
Peso da terça = 9,38 kg/m
Peso médio da terça na cobertura: 
O valor encontrado é menor do que o estimado que foi de 45 N/m².
Verificação do Cisalhamento da Alma
Onde: e - espessura da alma
 h - altura da alma
Verificação dos Tirantes
Solicitação de cálculo
Os tirantes serão barras redondas com roscas em suas extremidades. A combinação crítica de carregamento é dada por:
Carga permanente: 
Sobrecarga: 
O esforço resistente no tirante pode ser obtido através da seguinte equação. O coeficiente 6 na equação se refere à quantidade de tirantes colocados em um lado da cobertura.
Resistência de cálculo dos tirantes
Adotando-se barras de 12 mm de diâmetro e aço ASTM36
· Para seção bruta (escoamento):
· Seção rosqueada (ruptura):
Os esforços resistentes são maiores que o esforço solicitante.
Verificação da estimativa inicial do peso dos tirantes
O peso por metro do tirante é obtido multiplicando-se o peso da barra pelo peso específico do aço.
Peso por metro = 
Peso por metro quadrado 
O peso adota é menor do que o estimado que foi de .
Cálculo da tesoura
Carregamento
Peso próprio
O peso próprio da estrutura foi estimado considerando-se a carga pontual em cima dos nós da treliça, sendo esta pontual composta pela soma do peso da telha, terça e tirantes distribuídos na área de influencia para cada nó (vão entre treliças multiplicado pelo espaçamento entre as terças). 
O peso das barras da treliça foi estimado considerando-se um perfil composto por duas cantoneiras de abas iguais (7”x14,58 kg/m), tendo em vista uma simplificação nos cálculos do peso próprio.
A seguir apresenta-se a distribuição do carregamento do peso próprio sobre a treliça. Os apoios foram colocados nos nós para se obter os valores dos esforços em cada nó. 
Figura 21 - Carregamento devido ao peso próprio
Figura 22 - Resultantes nos apoios
Figura 23–Carregamento nos nós da treliça devido ao peso próprio
Sobrecarga
Foi considerada uma sobrecarga de 250 N/m² sobre as telhas. As quais foram redistribuídas sobre os nos da treliça de forma pontual.
Cargas intermediárias: 
Cargas sobre o montante do apoio:
Carga na extremidade do beiral: 
Figura 24 - Carregamento devido a sobrecarga
Vento a 0°
Figura 25 - Carregamento de vento a 0°
Figura 26 - Cargas pontuais nos nós
Vento a 90°
Figura 27 - Carregamento devido ao vento a 90°
Figura 28 - Cargas pontuais nos nós devido ao vento a 90°
Esforços solicitantes nas barras
Os esforços foram obtidos a partir do software livre FTOOL e a seguir apresentam-se as imagens com os respectivos esforços solicitantes em cada barra, para os diferentes tipos de carregamento.
A cada nó da estrutura foi denotada uma letra do alfabeto. A seguir apresenta-se a notação de cada nó.
Figura 29 - Notação dos nós da treliça
Peso próprio
Figura 30 - Esforços normais nas barras devido ao peso próprio
Tabela 3 - Esforços nas barras (PP)
Sobrecarga
Figura 31 - Esforços normais nas barras devido a sobrecarga
Tabela 4 - Esforços nas barras (SC)
Vento a 0°
Figura 32 - Esforços normais nas barras devido ao vento a 0°
Tabela 5 - Esforços nas Barras (Vento 0°)
Vento a 90°
Figura 33 - Esforços normais nas barras devido ao vento a 90°
Tabela 6 - Esforços nas barras (Vento 90°)
	
	Projeto: Dimensionamento de Galpão Industrial em Estruturas Metálicas.
Assunto: Cálculos e detalhamentos da tesoura em aço.
Data: 02/11/2012
Normas: 8800, asdasdasd
	Páginas
51/52
	
	Calculistas: Alexandre Brands, Rodrigo Santos, Wylliams Carvalho.
	
Resumo dos esforços normais nas barras
Nas duas próximas paginas apresenta-se o resumo dos esforços em cada barra para cada tipo de carregamento, bem como com a combinação dos esforços necessários ao dimensionamento da estrutura.
Dimensionamento das barras	
O aço a ser utilizado será o ASTM 36 com e módulo de elasticidade .
Banzo superior
 (compressão)
 (tração)
1° tentativa
Adotando a cantoneira 2L 50,8 x 2,46, que é o perfil mais leve para essa classe de altura.
Verificação da flambagem global:
Verificação flambagem local:
É necessário calcular :
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
2° tentativa
Deve ser adotado um novo perfil que será o 2L 7,62x7,29.
Verificação da flambagem global:
Verificação flambagem local:
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ daseguinte forma:
Verificação para o esforço de tração
O esforço de tração será verificado pelo método das tensões admissíveis, tomando .
Espaçamento entre calços
Para uma cantoneira:
Banzo Inferior
 (compressão)
 (tração)
1° Tentativa
Adotando a cantoneira 2 L 63,5 x 4,57.
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
É necessário calcular :
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
2° tentativa
Adotando a cantoneira 2 L 76,2 x 5,52.
e 
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
É necessário calcular :
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
· Verificação para o esforço de tração
O esforço de tração será verificado pelo método das tensões admissíveis, tomando .
 Espaçamento entre calços:
Montantes
· Barras (NA) e (ZM) 
Adotando cantoneira 2L 3,175x3,00.
e
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
;
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
· Barras (OB) e (YL) 
Adotando cantoneira 2L 3,175x3,00.
e
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
;
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
 Espaçamento entre calços:
· Barras (PC) e (XK) 
Adotando cantoneira 2L 3,175x3,00.
e
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
;
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
 Espaçamento entre calços:
· Barras (QD) e (VJ) 
Adotando cantoneira 2L 3,81x3,66.
e
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
;
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços:
· Barras (RE) e (WI) 
Adotando cantoneira 2L 5,08x4,92.
e
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
;
É necessário calcular :
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços:
· Barra (SF) e (UH) 
Adotando cantoneira 2L 6,35x9,14.
e
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
;
É necessário calcular :
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços:
· Barra (TG) 
Adotando par de cantoneiras iguais opostas pelo vértice (série americana) 6,4x6,4x9,14.
 e 
Verificação da flambagem global:
Verificação da flambagem local:
;
É necessário calcular :
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços:
Diagonais
· Barras AO e YM 
 (compressão)
 (tração)
Adotando a cantoneira 2L 76,2 x 11,04, que é o perfil mais leve para essa classe de altura.
Verificação da flambagem global:
Verificação flambagem local:
É necessário calcular ,:
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços
Para uma cantoneira:
· Barras BP e XI
 (compressão)
 (tração)
Adotando a cantoneira 2L 4,445 x 4,28, que é o perfil mais leve para essa classe de altura.
Verificação da flambagem global:
Verificação flambagem local:
É necessário calcular ,:
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços
Para uma cantoneira:
· Barras QC e VK
 (compressão)
 (tração)
Adotando a cantoneira 2L 50,8 x 4,92, que é o perfil mais leve para essa classe de altura.
Verificação da flambagem global:
Verificação flambagem local:
É necessário calcular ,:
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços
Para uma cantoneira:
· Barras RD e WJ
 (compressão)
 (tração)
Adotando a cantoneira 2L 63,5 x 9,14, que é o perfil mais leve para essa classe de altura.
Verificação da flambagem global:
Verificação flambagem local:
É necessário calcular ,:
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços
Para uma cantoneira:
· Barras SE e UI
 (compressão)
 (tração)
Adotando a cantoneira 2L 63,5 x 9,14, que é o perfil mais leve para essa classe de altura.
Verificação da flambagem global:
Verificação flambagem local:
É necessário calcular ,:
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços
Para uma cantoneira:
· Barras TF e TH
 (compressão)
 (tração)
Adotando a cantoneira 2L 76,2 x 11,04, que é o perfil mais leve para essa classe de altura.
Verificação da flambagem global:
Verificação flambagem local:
É necessário calcular ,:
Capacidade resistente da seção:
Como , obtem-se χ da seguinte forma:
Espaçamento entre calços
Para uma cantoneira:
Verificação das barras na chapa de gusset
Rasgamento:
Dimensionamento da chapa de gusset e comprimentos de solda
ANEXO A
Figura 34 - Tabela para cálculo de
FIGURA 35 - Gráfico de Isopletas (NBR 6123/1988)
16
16
60
30
Galpão
+ 0.25
A1
B1
A2
B2
A3
B3
C
D
E
G
F
H
I
J
A
A
B
B
C
C
Y
Y
Y
Galpão
+ 0.25
Galpão
+ 0.25
Galpão
+ 0.25
E
G
F
H
A
A
B
B
C
C
Y
Y
Y
F
H
E
G
Galpão
+ 0.25
Galpão
+ 0.25
Galpão
+ 0.25
Dimensões A M Ix Wx rx ey Iy Wy ry 
d b c t=r 
cm² Kg/m 
𝑐𝑚
4
 
𝑐𝑚
3
 
cm cm 
𝑐𝑚
4
 
𝑐𝑚
3
 
cm 
mm mm mm mm 
200 75 25 3,04 11,44 8,98 691 69 7,78 2,32 86 16,7 2,76 
 
	Dimensões
	A
	M
	Ix
	Wx
	rx
	ey
	Iy
	Wy
	ry
	d
	b
	c
	t=r
	cm²
	Kg/m
	
	
	cm
	cm
	
	
	cm
	mm
	mm
	mm
	mm
	
	
	
	
	
	
	
	
	
	200
	75
	25
	3,04
	11,44
	8,98
	691
	69
	7,78
	2,32
	86
	16,7
	2,76
Dimensões A M Ix Wx rx ey Iy Wy ry 
d b c t=r 
cm² Kg/m 
𝑐𝑚
4
 
𝑐𝑚
3
 
cm cm 
𝑐𝑚
4
 
𝑐𝑚
3
 
cm 
mm mm mm mm 
250 85 25 2,66 11,95 9,38 1122 89 9,69 2,42 112 18,5 3,07 
 
	Dimensões
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	cm
	
	
	cm
	mm
	mm
	mm
	mm
	
	
	
	
	
	
	
	
	
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Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
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a'n
na
ao
m'm
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no
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qc
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yx
xk
vk
cd
pq
qd
rd
kj
xv
vj
wj
de
qr
re
se
ji
vw
wi
ui
ef
rs
sf
tf
ih
wu
uh
th
fg
st
tg
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ut
Montante
Diagonais
Banzo superior
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Compressão
Compressão
Compressão
Tração
Tração
Tração
Tração
Compressão
Compressão
Tração
Tração
Tração
Compressão
Compressão
Compressão
Compressão
Compressão
Tração
Tração
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-10820,00
Tração
Compressão
Compressão
Compressão
Compressão
Compressão
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Tração
-25221,50
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Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
a'a
a'n
na
ao
m'm
m'z
zm
ym
ab
no
ob
pb
ml
zy
yl
xl
bc
op
pc
qc
lk
yx
xk
vk
cd
pq
qd
rd
kj
xv
vj
wj
de
qr
re
se
ji
vw
wi
ui
ef
rs
sf
tf
ih
wu
uh
th
fg
st
tg
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Tração
hg
ut
Diagonais
Banzo superior
Banzo inferior
Montante
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Tração
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Tração
-3867,08
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Compressão
-7770,75
Compressão
-10593,15
Compressão
-30003,68
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-7633,88
Compressão
-1718,90
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Tração
8088,68
Tração
Compressão
2096,08
Tração
3612,15
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-74651,10
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Compressão
-3488,37
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Tração
72093,00
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Tração
Tração
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Tração
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
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a'n
na
ao
m'm
m'z
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ym
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no
ob
pb
ml
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op
pc
qc
lk
yx
xk
vk
cd
pq
qd
rd
kj
xv
vj
wj
de
qr
re
se
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th
fg
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tg
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hg
ut
Banzo superior
Banzo inferior
Montante
Diagonais
Tração
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Tração
Compressão
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20016,9
Tração
Compressão
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Compressão
Tração
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Tração
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Compressão
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Compressão
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Compressão
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Compressão
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Tração
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Tração
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Tração
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Tração
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Tração
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Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
Barra
Esforço (N)
Tipo
a'a
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Compressão
a'n
13285,7
Tração
na
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Tração
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Compressão
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Tração
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Compressão
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Tração
qc
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Tração
lk
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Tração
yx
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Compressão
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uh
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th
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st
-54604,5
Compressão
tg
-19431,1
Compressão
hg
45387,2
Tração
ut
-43766,4
Compressão
Banzo inferior
Montante
Diagonais
Banzo superior
Posição
Barra
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SC (N)
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Vento 90° (N)
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PP+Vento 0
PP+Vento 90
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Montante
na
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39177,3
-55225,18
39177,3
Montante
zm
-25221,50
-30003,68
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15314,00
-55225,18
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39177,3
-55225,18
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Montante
ob
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10825,93
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10825,93
Montante
yl
-5930,97
-7633,88
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4285,34
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10825,93
-13564,85
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Montante
pc
-1096,45
-1718,90
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1965,01
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1965,01
-2815,35
1965,01
Montante
xk
-1096,45
-1718,90
3061,46
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-2815,35
1965,01
791,12
1965,01
-2815,35
-2815,345
Montante
qd
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-5964,59
-4555,84
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-3899,23
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Montante
vj
2065,36
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-5964,59
591,07
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-3899,23
-3899,23
Montante
re
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-9199,96
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-8729,70
10014,625
Montante
wi
4772,80
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-354,39
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10014,625
-8729,70
-8729,7
Montante
sf
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-13030,98
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uh
7344,62
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15433,295
-13030,98
-13030,98
Montante
tg
19139,20
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-53814,60
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-291,90
40702,675
-34675,40
22014,33 
-34675,40 
Diagonais
ao
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71422,05
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-95523,10
132674,95
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ym
61252,90
71422,05
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132674,95
-95523,10
21159,60
132674,95
-95523,10
-95523,1
Diagonais
pb
5036,07
4881,135
-8693,61
-2546,60
9917,21
-3657,54
2489,47
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-3657,54
9917,205
Diagonais
xl
5036,07
4881,135
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-5360,12
9917,21
-3657,54
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9917,205
-3657,54
-3657,54
Diagonais
qc
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-3867,075
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-6297,49
8573,69
Diagonais
vk
-2430,41
-3867,075
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-1090,46
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-6297,485
Diagonais
rd
-5849,46
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-13620,21
14167,44
Diagonais
wj
-5849,46
-7770,75
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-13620,21
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-13620,21
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se
-8425,66
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-19018,81
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9232,64
18258,74
-19018,81
18258,74
Diagonais
ui
-8425,66
-10593,15
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1496,37
-19018,81
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18258,74
-19018,81
-19018,81
Diagonais
tf
-10820,00
-13093,575
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-23913,58
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Diagonais
th
-10820,00
-13093,575
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2248,17
-23913,58
21856,70
-8571,83
21856,7
-23913,58
-23913,575
PosiçãoBarra
PP (N)SC (N)
Vento 0° (N)Vento 90° (N)PP+SCPP+Vento 0PP+Vento 90Máx. traçãoMáx. CompressãoEsforço/cálculo
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3612,15
0,00-12830,40
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5078,20-7752,20
8690,35
-7752,208690,35
Banzo superiorm'm5078,20
3612,15
0,00-755,18
8690,35
5078,204323,02
8690,35
--7752,2
Banzo superiorab-57984,90
-69920,63
162903,0074654,10
-127905,53
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104918,1
-127905,53104918,1
Banzo superiorml-57984,90
-69920,63
162903,0040604,80
-127905,53
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104918,1
-127905,53-127905,525
Banzo superiorbc-62865,60
-74651,10
174315,0079029,50
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111449,4
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111449,4
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Banzo superiorcd-60750,90
-71286,30
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106976,1
-132037,20106976,1
Banzo superiorkj-60750,90
-71286,30
167727,0047293,20
-132037,20
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106976,1
-132037,20-132037,2
Banzo superiorde-56279,40
-65346,15
155414,0065104,90
-121625,55
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99134,6
-121625,5599134,6
Banzo superiorji-56279,40
-65346,15
155414,0047164,00
-121625,55
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99134,6
-121625,55-121625,55
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-58262,63
140557,0055204,90
-108907,83
89911,804559,70
89911,8
-108907,8389911,8
Banzo superiorih-50645,20
-58262,63
140557,0046435,30
-108907,83
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89911,8
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Banzo superiorfg-44288,60
-50570,25
124347,0044569,20
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Banzo superiorhg-44288,60
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Banzo inferiora'n-4904,19
-3488,37
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-3488,37
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-8392,56
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-
-8392,56-8392,56
Banzo inferiorno-4904,19
-3488,37
0,001915,70
-8392,56
-4904,19-2988,49
-
-8392,56-
Banzo inferiorzy-4904,19
-3488,37
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-99880,20123522,325
Banzo inferioryx55997,80
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