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1 Acadêmico de Engenharia Civil, da Universidade Paranaense, Campus Toledo. E-mail: alexmicheliin@hotmail.com 2 Prof.ª Orientadora, do curso de Engenharia Civil, da Universidade Paranaense, Campus Toledo. E- mail: kamilletomim@prof.unipar.br 1 GRADUAÇÃO EM ENGENHARIA CIVIL UNIVERSIDADE PARANAENSE, CAMPUS DE TOLEDO/PR TRABALHO FINAL DE CURSO - TFC ANÁLISE ESTRUTURAL DO TREM-TIPO EM PONTES RODOVIÁRIAS BRASILEIRAS Alex Aparecido Michelin Silva1 Kamille da Costa Tomim2 RESUMO A constante modernização dos veículos pesados e, consequentemente a maior capacidade de carga dos mesmos, pode acarretar em riscos à população devido a uma possível não conformidade da NBR 7.188:2013 e o atual tráfego das pontes brasileiras. Este trabalho apresenta a importância de analisarmos carregamentos desses veículos nas pontes, para uma possível limitação de seu uso. Realizou-se um estudo de caso com a ajuda do software Ftool determinando as envoltórias de esforços a partir das posições das cargas móveis em uma ponte hipotética com o veículo da NBR 7.188:2013 e outros quatro veículos com cargas superiores ao da norma, a fim de saber se esses geram esforços maiores que o trem-tipo TB-45. Após posicionados os veículos sobre a estrutura foi possível ver que um dos veículos gerou esforços inferiores ao da norma, sendo assim a favor da segurança. Já os outros apresentaram valores superiores. Concluiu-se que a atual norma encontra-se defasada, demandando de uma nova atualização com um novo modelo de trem-tipo que se aproxime mais da realidade dos veículos de carga que circulam no Brasil. Palavras-chave:Cargas Móveis. Pontes.Transporte. ABSTRACT The constant modernization of heavy vehicles and, consequently, the greater load capacity of the vehicles, can cause risks to the population due to a possible non-compliance of NBR 7.188: 2013 and the current traffic of the Brazilian bridges. This work presents the importance of analyzing the loads of these vehicles in the bridges, for a possible limitation of their use. A case study was carried out with the help of the Ftool software, determining the stress envelopes from the positions of the mobile loads in a hypothetical bridge with the vehicle of the NBR 7.188: 2013 and other four vehicles with loads higher than the standard, in order to know if these generate greater efforts than the TB-45 type train. After the vehicles were positioned on the structure, it was possible to see that one of the vehicles generated less effort than the standard, thus being in favor of safety. The others, however, presented values. It was concluded that the current standard is outdated, demanding a new update with a new model train type that comes closer to the reality of the cargo vehicles that circulate in Brazil. Keywords:Mobile Loads.Bridge.Transport. 2 1 INTRODUÇÃO O termo ponte é destinado à obra que permite a transposição de algum tipo de obstáculo natural para a continuidade de uma via de comunicação qualquer. Seja este um rio, braços de mar, grandes vales, entre outros. A condição de viaduto é dada quando transposto a um obstáculo artificial (MARCHETTI, 2008). Para Schmidt (2017), as pontes e viadutos têm como aspectos indispensáveis a segurança, funcionalidade, durabilidade, economia e sua estética. Há também a importância da adequação do traçado das vias, essa que muitas vezes é exigido em obras com curvas em planta, para se ajustar ao obstáculo desejado. Na elaboração de um projeto, as diferentes ações e cargas que podem vir a acontecer durante a vida útil de uma estrutura, devem ser rigorosamente analisadas. Dentre elas, as cargas permanentes, que são as que estão presentes em toda a vida da estrutura, e as acidentais que estão ou não atuando na estrutura durante determinado tempo (DRUN, 2018). Segundo Santos (2003) o maior desenvolvimento na construção de malhas rodoviárias foi entre 1960 e 1970, onde as pontes eram construídas com trens-tipos normatizados de classes TB-24 e TB-36 da antiga NB-6:1960 – Cargas Móveis em Pontes Rodoviária, em que o peso bruto total dos veículos não passava de 36 toneladas. A atual versão da NBR 7.188, estabelece novas classes para os trens-tipos, sendo elas a TB-30 e TB-45 onde, por conseqüência, a carga máxima para as rodovias passou a ser 45 toneladas, distribuídas em 3 eixos de 15 toneladas cada. Enquanto que o Conselho Nacional de Trânsito (CONTRAN) por meio da resolução 68/98, Combinações de Veículos de Carga (CVCs), estipula que os veículos podem circular com cargas de até 74 toneladas, distribuídas entre 6 a 9 eixos e seu comprimento não deve ultrapassar os 30 metros. Pelo fato do CONTRAN permitir o uso das pontes para veículos com cargas superiores às estipuladas pela NBR 7.188:2013, a resolução citada provoca uma discussão a uma possível não viabilidade do tráfego de veículos de carga nas pontes. O trabalho tem por objetivo apresentar os esforços nas estruturas de pontes em concreto armado, comparando os veículos atuais com os existentes na norma da NBR 7.188:2013, analisando os conceitos de cargas móveis e linhas de influência sobre as pontes brasileiras em relação ao tráfego nacional. Para as análises será adotado o software FTOOL (Two-Dimensional Frame Analysis Tool), que auxilia na determinação das envoltórias de esforços a partir das posições de atuação das cargas móveis. 3 2 FUNDAMENTAÇÃO TEÓRICA Com a crescente utilização e inovação dos veículos de carga, é preciso que a legislação se adapte a esses novos modelos, definindo critérios que possa viabilizar ou não, que certos formatos de Combinações de Veículos de Carga (CVCs) trafeguem em pontes brasileiras (FERREIRA, et al. 2008). Segundo Mendes (2009), em decorrência do desenvolvimento do tráfego rodoviário brasileiro, aconteceram algumas mudanças na capacidade de carga e número de eixo dos veículos, nas normas de projeto e construção e nos materiais, o que acaba dificultando na administração desse patrimônio. Em estruturas de pontes e cargas móveis, são preponderantes devido ao fato de que esta considera o efeito dos veículos ao passar pela estrutura. Como as cargas móveis literalmente caminham sobre a estrutura, não só é importante saber o seu valor, como também conhecer a posição onde esta provoca os valores máximos de esforços em pontos específicos, como por exemplo, meio de vãos e apoios. Para conhecimento desses valores máximos, faz-se necessário considerar uma carga móvel unitária percorrendo toda a estrutura de maneira a criar uma linha de influência em um ponto específico no qual se tem por objetivo conhecer o seu esforço. Dessa forma, os valores característicos de pontes citados pela norma NBR 7.188:2013 são corrigidos e majorados, resultando em seus valores de cálculo, tendo assim os esforços necessários para dimensionamento da estrutura de concreto, seja este armado ou protendido. 2.1 CARREGAMENTOS EM PONTES Para a elaboração de um projeto estrutural de uma ponte, as cargas a qual ela estará submetida durante sua vida útil, devem ser consideradas. Dividindo as em ações permanentes, variáveis e excepcionais. (NB-6:1960apud ARAUJO, 2007). Ações permanentes são aquelas cuja a intensidade de carga ao longo da vida útil da estrutura é constante, podendo ser consideradas também as que aumentam com o tempo. Dentre elas temos: as cargas do peso próprio dos elementos estruturais; carga do peso da pavimentação, revestimentos, barreiras, guarda-rodas, guarda-corpo e dispositivos de sinalização; empuxo da terra e dos líquidos e força de protensão (NBR 7.187:2003). Segundo Crespo-Minguillón e Casas (1997), as mais importantes contribuições na análise estrutural de uma ponte são as ações variáveis, que provêm do tráfego de veículos. 4 2.2 CARGAS MÓVEIS E TREM-TIPO A intensidade da carga móvel que atua sobre uma ponte varia de acordo com a classificaçãoe a classe do veículo tipo adotado. A NBR 7.188:1984, classifica as cargas móveis por trens-tipos idealizados ou veículos-tipo (Figura 1), que são veículos padrões utilizados para simular os efeitos de carregamento na estrutura. As pontes e viadutos são divididos em classes TB-45, TB-30 e TB-12, sendo TB-45 a classe mais utilizada, que adota o peso bruto de 45tf como carregamento proveniente do veículo-tipo e 0,5tf/m² devido a carga de multidão que circunda o veículo analisado, sendo estes valores característicos, sem qualquer majoração. Figura1 – Veículos-tipo para pontes e viadutos rodoviários Fonte: ABNT NBR 7188:1984, adaptada Além do trem-tipo para cargas móveis, a NBR 7.188:2013 acrescenta cargas uniformemente distribuídas, denominadas de carga de multidão“p” que é aplicada em todas as faixas de rolamento nos acostamentos e nos afastamentos, e tem valores que variam de acordo com a classe das pontes, podendo ser assumido um valor de 4,0kN/m² ou 5,0kN/m² dependendo da classe adotada para o veículo-tipo. A carga p’ corresponde a carga de acostamento e possui valor único de 3kN/m² sendo disposta no passeio, diferindo da carga p, pois esta não depende da classe da ponte, conforme a Figura 2 abaixo. 5 Figura2 – Distribuição das cargas p e p’ Fonte: NBR 7188:1984, adaptada. Os trens-tipo utilizados no Brasil, segundo a NBR 7.188:2013, são o de três eixos espaçados em 1,50 metros entre si e com o veículo possuindo dimensões de 6 metros de comprimento e por 3 metros de largura. Segundo Almeida e Fortes (2016), na atualização da NBR 7.188 foram adicionados coeficientes de majoração para serem aplicados aos valores de carga móvel em ações verticais, que são eles: O coeficiente de impacto vertical (CIV), ocoeficiente de número de faixas (CNF) e o coeficiente de impacto adicional (CIA). Estes coeficientes podem ser calculados de acordo com a NBR 7188:2013 pelas equações 1 e 2 a seguir: 𝑄 = 𝑃 × 𝐶𝐼𝑉 × 𝐶𝑁𝐹 × 𝐶𝐼𝐴 (1) 𝑞 = 𝑝 × 𝐶𝐼𝑉 × 𝐶𝑁𝐹 × 𝐶𝐼𝐴 (2) Onde: p é o valor estático da carga móvel uniformemente distribuída (kN/m²); q é o valor estático p acrescido de todos os coeficientes de ponderação; P é o valor estático de uma roda do veículo (kN); Q é o valor estático de uma roda do veículo, acrescido de todos os coeficientes de ponderação; O coeficiente de impacto vertical (CIV) amplifica a ação da carga estática, simulando o efeito dinâmico da carga em movimento e a suspensão dos veículos automotores. Para obtenção 6 desse coeficiente a NBR 7188:2013 procede da seguinte forma: 𝐶𝐼𝑉 = 1,35 para estruturas com vão menor do que 10,0 m (3) 𝐶𝐼𝑉 = 1 + 1,06 × ( 20 𝐿𝑖𝑣 + 50 ) , para estruturas com vão entre 10,0 m e 200,0 m (4) Onde: Liv é o vão em metros para o cálculo CIV, conforme o tipo de estrutura, sendo; Liv usado para estruturas de vão isostático. Liv: média aritmética dos vãos nos casos de vãos contínuos; Liv é o comprimento do próprio balanço para estruturas em balanço; L é o vão, expresso em metros (m). O coeficiente de número de faixa (CNF), que é a probabilidade de a carga móvel ocorrer em função do número de faixas, é dado da seguinte forma: 𝐶𝑁𝐹 = 1 − 0,05 × (𝑛 − 2) > 0,9 (5) Onde: n é o número (inteiro) de faixas de tráfego rodoviário a serem carregados sobre um tabuleiro transversalmente contínuo. Acostamentos e faixas de segurança não são faixas de tráfego da rodovia. O coeficiente de impacto adicional (CIA), consiste em coeficiente destinado à majoração da carga móvel, característica devido à imperfeição e/ou descontinuidade da pista de rolamento, no caso de juntas de dilatação e nas extremidades das obras, estruturas de transição e acessos, definidos abaixo: 𝐶𝐼𝐴 = 1,25, para obras em concreto ou mistas; (6) 𝐶𝐼𝐴 = 1,15, para obras em aço. (7) 2.3 LINHAS DE INFLUÊNCIA Uma das grandes dificuldades em se obter os esforços nas estruturas provém do efeito das cargas móveis, sendo clássica a solução através do traçado das chamadas linhas de influência (LI). Define-se as linhas de influência através de um efeito elástico em uma dada seção S de uma estrutura como a representação gráfica ou analítica do valor desse efeito naquela seção, 7 produzido por uma carga concentrada unitária, de cima para baixo, que a percorre (SÜSSEKING, 1977). Como dito, as Linhas de Influência descrevem as variações de efeitos causados em uma seção devido à posição de uma carga pontual que anda sobre a estrutura. Assim, com seus traçados, é possível obter as envoltórias limites de esforços, que são fundamentais para o dimensionamento de obras a qual são solicitadas cargas móveis e/ou acidentais. A LI, por exemplo, de momento fletor em seção, é apresentada graficamente ou por modelo analítico produzida por uma carga pontual e distribuída que percorre a estrutura (HOLTZ, 2005). Tal definição, mesmo que geral, permite resolver o problema desenhando-se os diagramas das solicitações desejadas para algumas posições previamente escolhidas da carga unitária através de um processo espontâneo, que é conveniente para as estruturas isostáticas, embora mais trabalhoso para as estruturas hiperestáticas. (PFEIL, 1983). As Linhas de Influência (LI) representam graficamente os efeitos, deslocamentos lineares ou angulares em uma determinada, devido a uma carga unitária movendo-se ao longo da estrutura (ALMEIDA, 2013). A LI de um momento fletor em uma seção S, por exemplo, pode ser representada pela Figura 3. Nesta figura, a posição da carga unitária P=1 é dada pelo parâmetro x, e uma ordenada genérica da LI representa o valor do momento fletor em S em função de x. Em geral, os valores positivos dos esforços nas linhas de influência são desenhados para baixo e os valores negativos para cima (NUNES, 2001). Figura3 – Linha de influência de momento fletor em uma seção de viga contínua Fonte: Nunes, 2001. 2.4 TIPOS DE VEÍCULOS DE CARGA Segundo Luchi (2006), os veículos são classificados de acordo com seus eixos. • Eixo Simples: são conjuntos de duas ou mais rodas, onde os centros estão em planos transversais verticais ou entre dois planos transversais espaçados de 100 cm, que se 8 estendem ao longo da largura do veículo, podendo estas serem em: rodas simples que são composta por duas rodas, uma em cada extremidade; ou rodas duplas compostas por quatro rodas sendo duas em cada extremidade. • Eixos Tandem (Rodas Duplas): onde dois ou mais eixos constituem um conjunto integral de suspensão, que podem ser ou não motriz. Estes estão ligados ao “balancim”, um dispositivo que distribui a carga igualmente entre os eixos. Esses conjuntos de eixos constitui o eixo tandem que pode ser: Tandem Duplo formado por 2 eixos com 2 rodas em cada extremidade (8 pneus), sendo fabricantes nacionais, com espaçamento médio de 1,36 m; ou Tandem Triplo formado por 3 eixos, com duas rodas em cada extremidade (12 pneus). • Eixo Duplo Não Em Tandem: com 2 eixos, rodas duplas (8 pneus), com espaçamento entre eixos superiores a 2,00 m. 3 METODOLOGIA A evolução do tráfego rodoviário brasileiro vem se caracterizando pela simplicidade de configurações dos veículos, bem como o acréscimo do peso, velocidade e volume de tráfego. Visto isso, cada vez em que se altera a tipologia do veículo ou o seu volume de tráfego se amplia, surge a necessidade de saber se as pontes e seus pavimentos são capazes de suportar o tráfego atual de veículos comerciais, já que estas não foram projetadas para estas situações. Assim, o estudo de caso a seguir, apresenta os esforços gerados em uma ponte hipotética com vão livre de 50 metros pelo veículo-tipo da NBR 7.188:2013 TB-450 (45 tf) e mais quatro veículos atuais escolhidos, que apresentam cargas variáveis. O objetivo é analisar se a distância entre eixos e o número de rodas a mais que o veículo-tipoencontra-se, é capaz de absorver os carregamentos de mesma maneira minimizando os esforços que são transmitidos ao tabuleiro de maneira que o esforço final da pontede momento fletor, seja inferior ao obtido pela NBR 7.188:2013, sendo assim a favor da segurança. Além do peso bruto total dos veículos que circulam pelas pontes, é essencial analisar a distância entre seus eixos, o comprimento total e a contribuição de carga em cada eixo para o seu dimensionamento. O veículo tipo padrão da NBR 7.188:2013, como já citado anteriormente, corresponde a um trem-tipo de peso total 45 toneladas dividido em 3 eixos simples distanciados entre si de 1,5 metros entre eles. 9 Os veículos de carga atuais possuem maiores números de eixos que o citado na norma. Assim, a distribuição dos esforços não é constante em seu peso total. Para analisar a influência dessas distâncias e seus pesos em uma estrutura de ponte rodoviária, apresenta-se na Tabela 1 a seguir, alguns veículos adotados para estudo com carregamentos maiores que as 45 toneladas da norma NBR 7.188:2013, de maneira a corrigir esses valores pela linha de influência e posteriormente verificar o esforço de momento fletor nas longarinas. A distância entre eixos, as cargas por eixo, bem como o carregamento total dos veículos, foram retiradas de Rossigali (2013) e resumidos todos os dados em tabela única produzida pelo autor (Tabela 1). Tabela 1 –Características dos veículos a serem analisados Fonte: O autor, 2018 3.1 PONTE ANALISADA Como o objetivo é analisar a interferência de veículos atuais comparados com o veículo idealizado da norma, faz-se necessário calcular os esforços de uma estrutural real no qual será fonte de comparação. Assim, criou-se uma estrutura hipotética constituída de uma ponte em concreto protendido com comprimento total de 70 metros, biapoiada, com um vão principal de 50 metros e dois balanços de 10 metros cada nas extremidades, conforme seção longitudinal apresentada na Figura 4. Silhueta Classe Peso máximo permitido por eixo Peso Bruto Total (tf) Comprimento máximo (m) Distância Entre Eixos (m) Balanço Dianteiro (m) Balanço Traseiro (m) 1,4 1,0 1,4 2,0 1,4 1,5 1,4 1,5 3T6 E1 - eixo simples - 6,0 tf E2/E3 - eixo tandem duplo - 17,0 tf E4/E5 - eixo tandem duplo - 17,0 tf E6/E7 - eixo tandem duplo - 17,0 tf E8/E9 - eixo tandem duplo - 17,0 tf 74,0 30,0 d12 = 3,34 d23=1,35 d34=2,49 d45=1,25 d56=2,41 d67 = 1,25 d78=2,85 d89=1,25 d12 = 2,45 d23=3,38 d34=2,43 d45=2,43 d12 = 2,50 d23=1,30 d34=2,41 d45=1,25 d56=1,25 3T4 E1 - eixo simples - 6,0 tf E2/E3 - eixo tandem duplo - 17,0 tf E4/E5 - eixo tandem duplo - 17,0 tf E6/E7 - eixo tandem duplo - 17,0 tf 57,0 30,0 d12 = 2,50 d23=1,30 d34=3,86 d45=1,25 d56=2,84 d67 = 1,25 46,0 18,62I3 3S3 48,5 18,6 E1 - eixo simples - 6,0 tf E2 - eixo duplo - 10,0 tf E3 - eixo duplo - 10,0 tf E4 - eixo duplo - 10,0 tf E5 - eixo duplo - 10,0 tf E1 - eixo simples - 6,0 tf E2/E3 - eixo tandem duplo - 17,0 tf E4/E5/E6 - eixo tandem triplo - 25,5 tf 10 Figura4 – Seção longitudinal da ponte de estudo Fonte: O autor, 2018 Após a obtenção da linha de influência da ponte, é possível corrigir os valores característicos para valores de cálculo e assim obter os esforços de momentos fletores máximos de maneira a possibilitar a verificação de concordância da norma NBR 7.188:2013 com os veículos de carga que realmente transitam nas rodovias brasileiras. 3.2 MAJORAÇÃO DOS ESFORÇOS CARACTERÍSTICOS A fim de majorar os valores das cargas móveis para projeto, foram calculados os coeficientes de impacto vertical, número de faixas e coeficiente de impacto adicional, respectivamente abaixo seguindo as recomendações da NBR 7188:2013. a) Coeficiente de impacto vertical (CIV): para nossa análise fora adotada uma ponte com vão de 50 m expressa da seguinte forma: 𝐶𝐼𝑉 = 1 + 1,06 × ( 20 50 + 50 ) = 1,212 b) Coeficiente de número de faixas (CNF): para nossa ponte hipotética consideramos duas faixas de tráfego, dado: 𝐶𝑁𝐹 = 1 − 0,05 × (2 − 2) = 1,0 > 0,9 c) Coeficiente de impacto adicional: como está sendo considerado um trecho de ponte intermediário, esta dispensa o uso do coeficiente de impacto adicional como coeficiente de majoração sendo esse valor, unitário. 11 3.3 OBTENÇÃO DA LINHA DE INFLUÊNCIA A obtenção da linha de influência, tendo como mesmo significado a simplificação da atuação dos carregamentos na região central da longarina, é obtida pelo software Ftool. O mesmo em sua versão 3.01 apresenta uma ferramenta conhecida como “loadtrain” que possibilita sua construção e apresenta os esforços no ponto desejado através da inserção do veículo-tipo com os carregamentos e distâncias necessárias. A linha de influência independe do carregamento utilizado, ou seja, a mesma varia apenas com a posição de uma carga unitária adimensional que se movimenta pela estrutura mostrando o que seu carregamento influencia em um ponto específico. Segue a idéia que a LI independe se a mesma é referente ao veículo tipo base TB-45 ou aos veículos que serão utilizados como comparativos não irá variar, apenas seus esforços finais pois dependem da posição das suas cargas na respectiva linha. A Figura 5 a seguir apresenta o trem-tipo referência de TB-45, ou seja, com carga total de 45 tf distribuída em 6 rodas, sendo assim, 7,5 toneladas (75 kN) por roda. A carga que circunda o veículo conforme normativa corresponde a 0,5 tf/m (5 kN/m²). Figura5 – Veículo TB-45 sobre a estrutura – valores de esforços característicos Fonte: O autor, 2018 Com o veículo tipo posicionado sobre a estrutura, gerou-se a linha de influência da estrutura. As cargas móveis são posicionadas na região negativa da linha de influência, para obtenção do mínimo momento fletor e na região positiva para obtenção do máximo momento fletor, conforme Figura 6. 12 Figura6 – Linha de influência com cargas móveis características Fonte: O autor, 2018 Assim, finalmente gerou-se a envoltória de esforços, considerando a linha de influência da estrutura, obtendo assim o máximo e mínimos valores de momentos fletores, sendo estes já majorados pelos coeficientes de impacto vertical (CIV) e pelo coeficiente de número de faixa (CNF). Para facilitar a visualização dos esforços no decorrer da estrutura, inseriu-se um ponto de referência a cada 10 metros na estrutura, sendo um central, conforme Figura 7. Para efeitos de análise apenas de carregamentos móveis, dispensou-se a consideração de cargas permanentes. Figura7 – Envoltória de momentos fletores de cálculo (tf.m) – TB-45 Fonte: O autor, 2018 Assim como a envoltória de momento fletor, gerou-se o diagrama de cortantes nos apoios, apresentado na Figura 8. 13 Figura8 – Diagrama de cortante nos apoios – TB-45 Fonte: O autor, 2018 Os valores apresentados nas Figura 7 e 8, constituem os valores de referência, ou melhor, elaborou-se uma envoltória de esforços de momento fletor para cada veículo citado na Tabela 1, como sendo os veículos de circulação atuais, de maneira que seja feito a comparação posterior dos resultados e análise da situação real das pontes brasileiras. Os resultados serão apresentados em forma de tabela e gráficos, os demais diagramas de envoltórias, estão apresentados em apêndice. 4RESULTADOS E DISCUSSÕES Com os trem-tipos dimensionados, obteve-se os valores de momento fletor máximos nos vãos e dos esforços cortantes nos apoios. A Figura 9, compara-se os momentos máximos entre as diferentes classes de veículos, na situação mais desfavorável da estrutura, isto é, no seu ponto central. Figura9 – Momentos fletores máximos (tf.m) Fonte: O autor, 2018 0 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 Trem- tipo (norma) 2I3 3S3 3T4 3T6 Classe do veículo 447,63 377,06 898,5 766,08 952,8 M O M EN TOF LE TO R M Á X IM O (T F. M ) 14 O veículo tipo da norma TB-45 apresentou um momento fletor máximo de 447,63 tf.m. Enquanto que os demais veículos com cargas superiores a 45 toneladas, geraram esforços variados, sendo que o veículo de classe 2I3 apresentou esforços de momento fletor inferior ao da norma, sendo assim, a favor da segurança. Já os veículos 3S3, 3T4 e 3T6 apresentaram valores superiores ao TB-45. O veículo mais crítico corresponde ao 3T6 que chegou a apresentar um valor de momento fletor de 952,80 tf.m, quer dizer, valor superior ao da norma em 213% como recomendado. A Figura 10, apresenta os valores de esforços cortantes nos apoios comparando o TB- 45 com os demais veículos analisados. Figura10– Comparativo de força cortante no apoio (tf) Fonte: O autor, 2018 Para o trem-tipo da NBR7.188:2013 observou-se um esforço de 39,52 tf nos apoios. Enquanto que os outros veículos assim como no momento fletor, apresentaram valores variados. O veículo 2I3 apresentou um esforço de 34,45 tf, valor inferior ao TB-45. Enquanto todos os demais veículos apresentaram valores superiores ao da norma, com destaque novamente ao veículo 3T6, com 81,16 tf, um esforço cortante correspondente a 205% do valor recomendado. 0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 Trem- tipo (norma) 2I3 3S3 3T4 3T6 Classe do veículo 39,52 34,45 76,82 66,57 81,16 FO R Ç A C O R TA N TE N O A P O IO ( TF ) 15 5 CONCLUSÃO Após a análise dos dados e resultados obtidos, percebe-se que os veículos que circulam as pontes brasileiras, geram esforços na estrutura acima do esperado, o que implica em estruturas subdimensionadas ocasionando riscos a população. Há veículos, como o 3T6, que podem originar esforços superiores a 2 vezes aos utilizados no dimensionado. Para Drun (2018), a atual versão da NBR 7.188, consegue expressar em partes o tráfego de combinações de veículos de carga, visto que o veículo 3T4, comum nas rodovias, a inserção dos coeficientes que majoram o trem-tipo adotado pela norma consegue em termos de esforços, uma aproximação com os resultados obtidos pelo veículo citado. O mesmo não ocorre com o veículo 3T6, onde os valores são divergentes, podendo gerar patologias oriundas dessa sobrecarga. A recomendação é que seja feita um novo estudo da norma regente e que esta seja atualizada em relação aos veículos que realmente trafegam por estas estruturas. A idealização do trem-tipo TB-45 da NBR 7.188:2013 encontra-se defasado e o fato de o CONTRAN permitir que veículos com mais de 45 toneladas trafeguem, majora os riscos existentes. Propõe-se que seja elaborado um novo modelo de trem-tipo no qual apresente valores de carga superiores a 45 toneladas e com uma distribuição de distância entre eixos mais próximos a realidade do Brasil. 16 REFERÊNCIAS ALMEIDA, M. C. F. Estruturas isostáticas. Ed. 2. Rio de Janeiro: Oficina de textos, 2013. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. ABNT NB-6:1960: Cargas móveis em pontes rodoviárias. Rio de Janeiro, 1960. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. ABNT NBR 7.187/2003: Projeto de pontes de concreto armado e de concreto protendido – procedimento. Rio de Janeiro, 2003. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. ABNT NBR 7.188/1984: Carga móvel em ponte rodoviária e passarela de pedestre. Rio de Janeiro, 1984. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. ABNT NBR 7.188/2013: Carga móvel rodoviária e de pedestres em ponte, viadutos, passarelas e outras estruturas. Rio de Janeiro, 2013. BRASIL. Conselho Nacional de Trânsito. Resolução nº 068, de 23 de setembro e 1998. República Federativa do Brasil. Disponível em: <http://www.planalto.gov.br>. Acesso em 28 de março 2018. CRESPO-MINGUILLÓN, C.; CASAS, J. R. (1997). A comprehensive traffic load model for bridge safety checking. StructuralSafety, v.19, n. 4, p. 339-359. DRUN, A. G.; SOUZA, R. A. Comparação entre os veículos de carga atuais e o trem-tipo recomendado pela NBR 7188. X Congresso Brasileiro de Pontes e Estruturas. Rio de Janeiro, 2018. FERREIRA, L. M.; NOWAK, A. S.; EL DEBS, M. K. Development of truck weight limits for concrete bridges using reliability theory. Ibracon Structures and Materials Journal, São Paulo, v. 1, n. 4,p. 421-450.Dezembro, 2008. HOLTZ, G. C. C. 2005. Traçado automático de envoltórias de esforços em estrutura planas utilizando um algoritmo evolucionário. Rio de Janeiro, 2005. LUCHI, L. A. R. 2006. Reavaliação do trem-tipo à luz das cargas reais nas rodovias brasileiras. São Paulo, 2006 MARCHETTI, O. 2008. Pontes de concreto armado. 1 Reimpressão 2009. Editora BLUCHER. 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