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FACULDADE DE TECNOLOGIA DE SOROCABA TECNOLOGIA EM PROJETOS MECÂNICOS CONSTRUÇÃO DE MÁQUINAS II REDUTOR (ECDR) – 2 ESTÁGIOS (PARA ACIONAMENTO DE PUXADOR DE VAGONETA) Aluna: Letícia da Silva Vilanova Curso: Projetos Mecânicos – 5º Semestre (Noturno) Sorocaba/SP 2020 FACULDADE DE TECNOLOGIA DE SOROCABA TECNOLOGIA EM PROJETOS MECÂNICOS Trabalho da disciplina de Construção de Máquinas II, desenvolvimento de projeto didático, Redutor (ECDR) – 2 Estágios (para acionamento de puxador de vagonetas). Orientado pelo professor Luiz Alberto Balsamo. Sorocaba/SP 2020 RESUMO Este Projeto tem o objetivo de introduzir as metodologias adquiridas no decorrer do curso de Tecnologia em Projetos Mecânicos para o desenvolvimento de um Redutor (ECDR) – 2 estágios (para acionamento de puxador de vagonetas), proposto na disciplina de Construção de Máquinas II. O presente trabalho foi realizado com base em fundamentos físicos e em cálculos matemáticos para a viabilização dos dimensionamentos dos elementos de máquinas que o integram. Ademais, no corpo desse memorial de cálculo, exponho as soluções e as necessidades definidas para sua estruturação, tendo como prioridade a racionalidade e a lucidez em seu desenvolvimento. LISTA DE TABELAS TABELA 1 – CARACTERÍSTICAS ELÉTRICAS DO MOTOR ..................................... 19 TABELA 2 - CARACTERÍSTICAS MECÂNICAS DO MOTOR .................................... 20 TABELA 3 - FATOR Kd .............................................................................................. 24 TABELA 4 - FATOR Kc ............................................................................................... 24 TABELA 5 - CORRENTES DE TRANSMISSÃO SIMPLES ......................................... 27 TABELA 6 - FATOR X ................................................................................................ 28 TABELA 7 - ENGRENAGENS PARA CORRENTE (PASSO 2") ................................. 29 TABELA 8 - MATERIAL .............................................................................................. 31 TABELA 9 - NÚMERO MÍNIMO DE DENTES ............................................................. 34 TABELA 10 - MÓDULOS ............................................................................................ 35 TABELA 11 - FATOR DE CORREÇÃO (q) ................................................................. 37 TABELA 12 - FATOR DE CORREÇÃO (q2) ............................................................... 39 TABELA 13 - MATERIAL ............................................................................................ 41 TABELA 14 - DUREZA E TENSÃO MÁXIMA.............................................................. 44 TABELA 15 - MÓDULO NORMALIZADO ................................................................... 45 TABELA 16 - MATERIAL ............................................................................................ 49 TABELA 17 - ACOPLAMENTO ................................................................................... 52 TABELA 18 - FATOR DE SEGURANÇA ..................................................................... 52 TABELA 19 - CARACTERÍSTICAS DO ACOPLAMENTO .......................................... 53 TABELA 20 - CARGA E FATOR F .............................................................................. 74 TABELA 21 - CORRENTE SIMPLES .......................................................................... 75 TABELA 22 - CHAVETA PARA DIÂMETRO DE 26 mm ............................................. 83 TABELA 23 - FATOR DE SEGURANÇA PARA DIÂMETRO DE 26 mm ..................... 84 TABELA 24 - CHAVETA PARA O DIÂMETRO DE 65 mm .......................................... 87 TABELA 25 - FATOR DE SEGURANÇA PARA O DIÂMETRO DE 65 mm ................. 88 TABELA 26 - CHAVETA PARA O DIÂMETRO DE 73 mm .......................................... 90 TABELA 27 - FATOR DE SEGURANÇA PARA O DIÂMETRO DE 73 mm ................. 91 TABELA 28 - CHAVETA PARA O DIÂMETRO DE 76 mm .......................................... 94 TABELA 29 - FATOR DE SEGURANÇA PARA O DIÂMETRO DE 76 mm ................. 95 TABELA 30 - CHAVETA PARA O DIÂMETRO DE 62 mm .......................................... 97 TABELA 31 - FATOR DE SEGURANÇA PARA O DIÂMETRO DE 62 mm ................. 98 TABELA 32 - ROLAMENTO PARA O PRIMEIRO EIXO ............................................ 103 TABELA 33 - ROLAMENTO PARA O SEGUNDO EIXO ............................................ 107 TABELA 34 - ROLAMENTO PARA O TERCEIRO EIXO............................................ 111 LISTA DE GRÁFICOS GRÁFICO 1 - GRÁFICO DE TRANSMISSÃO ............................................................. 26 LISTA DE DIAGRAMAS DIAGRAMA 1 - PLANO HORIZONTAL (EIXO 1) ........................................................ 56 DIAGRAMA 2 - PLANO VERTICAL (EIXO 1) .............................................................. 58 DIAGRAMA 3 - PLANO HORIZONTAL (EIXO 2) ........................................................ 65 DIAGRAMA 4 - PLANO VERTICAL (EIXO 2) .............................................................. 67 DIAGRAMA 5 - PLANO HORIZONTAL (EIXO 3) ........................................................ 76 DIAGRAMA 6 - PLANO VERTICAL (EIXO 3) .............................................................. 78 Sumário 1. INTRODUÇÃO .................................................................................................... 14 2. DADOS DO PROJETO ........................................................................................ 15 3. DETERMINAÇÃO DA POTÊNCIA ....................................................................... 15 3.1. CARGAS ...................................................................................................... 15 3.1.1. PESO TOTAL ........................................................................................ 15 3.1.2. CARGA NORMAL TOTAL ..................................................................... 15 3.2. CÁLCULO DA FORÇA DE ATRITO .............................................................. 16 3.2.1. CÁLCULO DE WT ................................................................................. 16 3.2.2. FORÇA DE ATRITO .............................................................................. 16 3.3. FORÇA DE TRABALHO ............................................................................... 17 3.4. POTÊNCIA EFETIVA ................................................................................... 17 3.5. RENDIMENTO TOTAL ................................................................................. 17 3.6. POTÊNCIA NOMINAL .................................................................................. 18 4. SELEÇÃO DO MOTOR ....................................................................................... 19 4.1. CARACTERÍSTICAS ELÉTRICAS ............................................................... 19 4.2. CARACTERÍSTICAS MECÂNICAS .............................................................. 20 5. CÁLCULO DA RELAÇÃO DE TRANSMISSÃO ................................................... 21 5.1. ROTAÇÃO DO TAMBOR ............................................................................. 21 5.2. RELAÇÃO DE TRANSMISSÃO TOTAL ....................................................... 21 5.3. RELAÇÃO DE TRANSMISSÃO DO REDUTOR ........................................... 21 6. SELEÇÃO DA CORRENTE ................................................................................. 23 6.1. ROTAÇÃO DO REDUTOR ........................................................................... 23 6.2. REPARTIÇÃO EM ESTÁGIOS (2 ESTÁGIOS) .............................................23 6.3. SELEÇÃO DO NÚMERO DE DENTES ........................................................ 24 6.4. FATOR DE CARGA ...................................................................................... 24 6.5. POTÊNCIA DE PROJETO ............................................................................ 25 6.6. SELEÇÃO DO PASSO ................................................................................. 26 6.7. SELEÇÃO DA CORRENTE .......................................................................... 27 6.8. DIÂMETRO PRIMITIVO DA RODA DENTADA MOTORA ............................ 28 6.9. DIÂMETRO PRIMITIVO DA RODA DENTADA MOVIDA .............................. 28 6.10. SELEÇÃO DA RODA DENTADA .............................................................. 29 6.11. DISTÂNCIA ENTRE CENTROS ................................................................ 30 6.12. NÚMERO DE ELOS .................................................................................. 30 7. DIMENSIONAMENTO DO PRIMEIRO PAR DE ENGRENAGENS ...................... 31 7.1. PRESSÃO .................................................................................................... 31 7.2. CRITÉRIO POR DESGASTE........................................................................ 32 7.2.1. VOLUME DA ENGRENAGEM ............................................................... 32 7.3. DIÂMETRO DO PINHÃO .............................................................................. 32 7.4. VELOCIDADE PERIFÉRICA ........................................................................ 33 7.5. NÚMERO DE DENTES ................................................................................ 33 7.6. LARGURA DA ENGRENAGEM .................................................................... 34 7.7. MÓDULO ...................................................................................................... 34 7.8. MÓDULO NORMALIZADO ........................................................................... 35 7.9. CÁLCULO DO DIÂMETRO PRIMITIVO ........................................................ 35 7.10. LARGURA DO PINHÃO ............................................................................ 35 7.11. VERIFICAÇÃO DA RELAÇÃO .................................................................. 36 7.12. CRITÉRIO DE RESISTÊNCIA .................................................................. 36 7.12.1. FATOR DE CORREÇÃO ....................................................................... 37 7.13. CÁLCULO DO NÚMERO DE DENTES DA COROA ................................. 37 7.14. ROTAÇÃO DO EIXO INTERMEDIÁRIO .................................................... 38 7.15. DIÂMETRO DA COROA ........................................................................... 38 7.16. TENSÃO MÁXIMA .................................................................................... 38 7.16.1. FATOR DE CORREÇÃO ....................................................................... 39 7.17. ESCOLHA DO MATERIAL ........................................................................ 39 7.17.1. PRESSÃO ............................................................................................. 40 7.18. DUREZA DO MATERIAL .......................................................................... 40 7.18.1. MATERIAL ......................................................................................... 41 8. DIMENSIONAMENTO DO 2º PAR DE ENGRENAGENS .................................... 42 8.1. CRITÉRIO DE RESISTÊNCIA ...................................................................... 42 8.2. CRITÉRIO DE DESGASTE .......................................................................... 43 8.2.1. VOLUME ............................................................................................... 43 8.2.2. VERIFICAÇÃO ...................................................................................... 44 8.3. MÓDULO ...................................................................................................... 44 8.3.1. MÓDULO NORMALIZADO .................................................................... 45 8.3.2. DIÂMETRO NORMALIZADO ................................................................. 45 8.4. LARGURA DO PINHÃO ............................................................................... 45 8.4.1. VERIFICAÇÃO DA RELAÇÃO............................................................... 46 8.5. CRITÉRIO DE DESGASTE .......................................................................... 46 8.5.1. PRESSÃO ............................................................................................. 46 8.5.2. LARGURA DO SEGUNDO PINHÃO...................................................... 47 8.6. DIMENSIONAMENTO DA 2ª COROA .......................................................... 47 8.6.1. ROTAÇÃO NO EIXO DE SAÍDA ............................................................ 47 8.6.2. DIÂMETRO PRIMITIVO DA 2ª COROA ................................................ 47 8.6.3. TENSÃO NO MATERIAL ....................................................................... 48 8.6.4. PRESSÃO ............................................................................................. 48 8.6.5. DUREZA DO MATERIAL ....................................................................... 48 8.6.6. SELEÇÃO DO MATERIAL ..................................................................... 49 9. PESO DAS RODAS ............................................................................................. 50 9.1. PINHÃO 1 ..................................................................................................... 50 9.2. COROA 1 ..................................................................................................... 50 9.3. PINHÃO 2 ..................................................................................................... 51 9.4. COROA 2 ..................................................................................................... 51 10. SELEÇÃO DO ACOPLAMENTO ...................................................................... 52 10.1. CARACTERÍSTICAS MECÂNICAS DO ACOPLAMENTO ........................ 52 10.2. TORQUE NO ACOPLAMENTO ................................................................ 53 10.3. CARACTERÍSTICAS DIMENSIONAIS DO ACOPLAMENTO .................... 53 11. DIMENSIONAMENTO DO PRIMEIRO EIXO .................................................... 55 11.1. MOMENTO TORSOR NO PRIMEIRO EIXO ............................................. 55 11.2. FORÇA TANGENCIAL .............................................................................. 55 11.3. FORÇA RADIAL ........................................................................................ 56 11.4. DIAGRAMA DO PLANO HORIZONTAL .................................................... 56 11.5. PLANO HORIZONTAL .............................................................................. 57 11.5.1. SOMATÓRIA EM X ............................................................................ 57 11.5.2. SOMATÓRIA EM Y ............................................................................ 57 11.5.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM A ................................................... 57 11.5.4. SUBSTITUIÇÃO DE F1 NA EQUAÇÃO I ........................................... 57 11.5.5. MOMENTO NO PONTO A ................................................................. 57 11.5.6. MOMENTO NO PONTO B ................................................................. 58 11.5.7. MOMENTO NO PONTO C ................................................................. 58 11.5.8. MOMENTO NO PONTO D ................................................................. 58 11.6. DIAGRAMA DO PLANO VERTICAL ......................................................... 58 11.7. PLANO VERTICAL ...................................................................................59 11.7.1. SOMATÓRIA EM X ............................................................................ 59 11.7.2. SOMATÓRIA EM Y ............................................................................ 59 11.7.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM A ................................................... 59 11.7.4. SUBSTITUIÇÃO DE F2 NA EQUAÇÃO I ........................................... 59 11.7.5. MOMENTO NO PONTO A ................................................................. 59 11.7.6. MOMENTO NO PONTO B ................................................................. 60 11.7.7. MOMENTO NO PONTO C ................................................................. 60 11.7.8. MOMENTO NO PONTO D ................................................................. 60 11.8. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE ....................................................... 60 11.9. CARREGAMENTO ................................................................................... 60 11.9.1. TENSÃO I .......................................................................................... 60 11.9.2. TENSÃO III ........................................................................................ 61 11.10. DIÂMETRO DO EIXO ............................................................................... 61 12. DIMENSIONAMENTO DO SEGUNDO EIXO ................................................... 63 12.1. MOMENTO TORSOR NO SEGUNDO EIXO ............................................. 63 12.2. FORÇA TANGENCIAL – PINHÃO 2 ......................................................... 63 12.3. FORÇA RADIAL – PINHÃO 2 ................................................................... 64 12.4. FORÇA TANGENCIAL – COROA 1 .......................................................... 64 12.5. FORÇA RADIAL – COROA 1 .................................................................... 64 12.6. DIAGRAMA DO PLANO HORIZONTAL .................................................... 65 12.7. PLANO HORIZONTAL .............................................................................. 65 12.7.1. SOMATÓRIA EM X ............................................................................ 65 12.7.2. SOMATÓRIA EM Y ............................................................................ 65 12.7.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM A ................................................... 66 12.7.4. SUBSTITUIÇÃO DE F4 NA EQUAÇÃO I ........................................... 66 12.7.5. MOMENTO NO PONTO A ................................................................. 66 12.7.6. MOMENTO NO PONTO B ................................................................. 66 12.7.7. MOMENTO NO PONTO C ................................................................. 66 12.7.8. MOMENTO NO PONTO D ................................................................. 66 12.8. DIAGRAMA DO PLANO VERTICAL ......................................................... 67 12.9. PLANO VERTICAL ................................................................................... 67 12.9.1. SOMATÓRIA EM X ............................................................................ 67 12.9.2. SOMATÓRIA EM Y ............................................................................ 67 12.9.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM A ................................................... 68 12.9.4. SUBSTITUIÇÃO DE F3 NA EQUAÇÃO I ........................................... 68 12.9.5. MOMENTO NO PONTO A ................................................................. 68 12.9.6. MOMENTO NO PONTO B ................................................................. 68 12.9.7. MOMENTO NO PONTO C ................................................................. 68 12.9.8. MOMENTO NO PONTO D ................................................................. 68 12.10. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE NO PONTO B ................................ 69 12.11. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE NO PONTO C ............................... 69 12.12. CARREGAMENTO ................................................................................... 69 12.12.1. TENSÃO I .......................................................................................... 69 12.12.2. TENSÃO III ........................................................................................ 70 12.13. DIÂMETRO DO EIXO NO PONTO B ........................................................ 70 12.14. DIÂMETRO DO EIXO NO PONTO C ........................................................ 71 13. DIMENSIONAMENTO DO TERCEIRO EIXO ................................................... 72 13.1. MOMENTO TORSOR NO TERCEIRO EIXO ............................................ 72 13.2. FORÇA TANGENCIAL .............................................................................. 72 13.3. FORÇA RADIAL ........................................................................................ 73 13.4. FORÇA TANGENCIAL NA RODA DENTADA MOTORA .......................... 73 13.5. FORÇA RESULTANTE ............................................................................. 74 13.5.1. FATOR F............................................................................................ 74 13.5.2. FORÇA RESULTANTE ...................................................................... 74 13.6. PESO DA CORRENTE ............................................................................. 74 13.7. PESO DA RODA DENTADA MOTORA..................................................... 75 13.8. PESO TOTAL NA PONTA DO EIXO DE SAÍDA DO REDUTOR ............... 75 13.9. DIAGRAMA DO PLANO HORIZONTAL .................................................... 76 13.10. PLANO HORIZONTAL .............................................................................. 76 13.10.1. SOMATÓRIA EM X ............................................................................ 76 13.10.2. SOMATÓRIA EM Y ............................................................................ 76 13.10.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM C .................................................. 76 13.10.4. SUBSTITUIÇÃO DE F6 NA EQUAÇÃO I ........................................... 77 13.10.5. MOMENTO NO PONTO A ................................................................. 77 13.10.6. MOMENTO NO PONTO B ................................................................. 77 13.10.7. MOMENTO NO PONTO C ................................................................. 77 13.10.8. MOMENTO NO PONTO D ................................................................. 77 13.11. DIAGRAMA DO PLANO VERTICAL ......................................................... 78 13.12. PLANO VERTICAL ................................................................................... 78 13.12.1. SOMATÓRIA EM X ............................................................................ 78 13.12.2. SOMATÓRIA EM Y ............................................................................ 78 13.12.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM C .................................................. 78 13.12.4. SUBSTITUIÇÃO DE F6 NA EQUAÇÃO I ........................................... 79 13.12.5. MOMENTO NO PONTO A ................................................................. 79 13.12.6. MOMENTO NO PONTO B ................................................................. 79 13.12.7. MOMENTO NO PONTO C ................................................................. 79 13.12.8. MOMENTO NO PONTO D ................................................................. 79 13.13. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE NO PONTO B ................................ 79 13.14. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE NO PONTO C ............................... 80 13.15. CARREGAMENTO ................................................................................... 80 13.15.1. TENSÃO I .......................................................................................... 80 13.15.2. TENSÃOIII ........................................................................................ 81 13.16. DIÂMETRO DO EIXO NO PONTO B ........................................................ 81 13.17. DIÂMETRO DO EIXO NO PONTO C ........................................................ 82 14. DIMENSIONAMENTO DAS CHAVETAS ......................................................... 83 14.1. DIMENSIONAMENTO DA CHAVETA PARA O PRIMEIRO EIXO ............. 83 14.1.1. DADOS PARA A CHAVETA ............................................................... 83 14.1.2. FATOR DE SEGURANÇA ................................................................. 84 14.1.3. ESMAGAMENTO ............................................................................... 84 14.1.3.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO ............................................................ 84 14.1.3.2. ESMAGAMENTO ............................................................................... 84 14.1.4. CISALHAMENTO ............................................................................... 85 14.1.4.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO ......................................................... 85 14.1.4.2. CISALHAMENTO ............................................................................... 85 14.1.5. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA .............. 86 14.2. DIMENSIONAMENTO DA CHAVETA PARA O SEGUNDO EIXO ............. 87 14.2.1. DADOS PARA A PRIMEIRA CHAVETA............................................. 87 14.2.2. FATOR DE SEGURANÇA ................................................................. 88 14.2.3. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 65 mm ........................... 88 14.2.3.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO ............................................................ 88 14.2.3.2. ESMAGAMENTO ............................................................................... 88 14.2.4. CISALHAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 65 mm ........................... 89 14.2.4.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO ......................................................... 89 14.2.4.2. CISALHAMENTO ............................................................................... 89 14.2.5. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA .............. 90 14.2.6. DADOS PARA A SEGUNDA CHAVETA ............................................ 90 14.2.7. FATOR DE SEGURANÇA ................................................................. 91 14.2.8. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 73 mm ........................... 91 14.2.8.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO ............................................................ 91 14.2.8.2. ESMAGAMENTO ............................................................................... 92 14.2.9. CISALHAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 73 mm ........................... 92 14.2.9.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO ......................................................... 92 14.2.9.2. CISALHAMENTO ............................................................................... 93 14.2.10. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA .............. 93 14.3. DIMENSIONAMENTO DA CHAVETA PARA O TERCEIRO EIXO ............ 94 14.3.1. DADOS PARA A PRIMEIRA CHAVETA............................................. 94 14.3.2. FATOR DE SEGURANÇA ................................................................. 95 14.3.3. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 76 mm ........................... 95 14.3.3.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO ............................................................ 95 14.3.3.2. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 76 mm ........................... 95 14.3.4. CISALHAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 76 mm ........................... 96 14.3.4.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO ......................................................... 96 14.3.4.2. CISALHAMENTO ............................................................................... 96 14.3.5. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA .............. 97 14.3.6. DADOS PARA A SEGUNDA CHAVETA ............................................ 97 14.3.7. FATOR DE SEGURANÇA ................................................................. 98 14.3.8. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 62 mm ........................... 98 14.3.8.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO ............................................................ 98 14.3.8.2. ESMAGAMENTO ............................................................................... 99 14.3.9. CISALHAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 62 mm ........................... 99 14.3.9.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO ......................................................... 99 14.3.9.2. CISALHAMENTO .............................................................................. 100 14.3.10. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA ............. 100 15. DIMENSIONAMENTO DOS ROLAMENTOS .................................................. 101 15.1. ROLAMENTO PARA O PRIMEIRO EIXO ................................................ 101 15.1.1. VIDA NOMINAL DO ROLAMENTO ................................................... 101 15.1.2. CARGA EQUIVALENTE ................................................................... 101 15.1.3. CAPACIDADE DINÂMICA ................................................................ 102 15.1.4. ESPECIFICAÇÕES TÉCNICAS DO ROLAMENTO .......................... 103 15.2. ROLAMENTO PARA O SEGUNDO EIXO ................................................ 105 15.2.1. VIDA NOMINAL DO ROLAMENTO ................................................... 105 15.2.2. CARGA EQUIVALENTE ................................................................... 105 15.2.3. CAPACIDADE DINÂMICA ................................................................ 106 15.2.4. ESPECIFICAÇÕES TÉCNICAS DO ROLAMENTO .......................... 107 15.3. ROLAMENTO PARA O TERCEIRO EIXO ............................................... 109 15.3.1. VIDA NOMINAL DO ROLAMENTO ................................................... 109 15.3.2. CARGA EQUIVALENTE ................................................................... 109 15.3.3. CAPACIDADE DINÂMICA ................................................................ 110 15.3.4. ESPECIFICAÇÕES TÉCNICAS DO ROLAMENTO .......................... 111 16. CONSIDERAÇÕES FINAIS ............................................................................ 113 14 1. INTRODUÇÃO O redutor de velocidade é um dispositivo mecânico utilizado para redução de velocidade de rotação de um acionador. Estes acionadores podem ser motores elétricos, hidráulicos, de combustão ou turbina a vapor, proporcionando alto desempenho de rotação nos equipamentos. Os redutores possuem inúmeros tamanhos e finalidades, possuindo grande importância para os setores produtivos da indústria. A utilização de um redutor proporciona alto desempenho de rotação, baixos níveis de vibração e bons resultados operacionais. Normalmente são constituídos pelos eixos de entrada e saída, mancais, rolamentos, engrenagens (transmissão de potência) e carcaça. Sendo os mais comuns os redutores de engrenagens, e ainda há os redutores epicicloidal, ortogonais, coaxiais. Esse memorial apresenta os cálculos para o dimensionamento dos elementos de máquinas de um Redutor (ECDR) – 2 estágios (para acionamento de puxador de vagonetas). 15 2. DADOS DO PROJETO • Carga da vagoneta (P) = 5000 Kgf • Velocidade (V) = 0,8 m/s • Diâmetro do Tambor (D) = 700 mm • Ângulo de inclinação da rampa (α) = 20° • Motor elétrico – número de pólos (np) = 6 pólos • Regime de trabalho: 24 h/dia • Vida de projeto: 60000 horas 3. DETERMINAÇÃO DA POTÊNCIA 3.1. CARGAS 3.1.1. PESO TOTAL 𝑃𝑡 = 𝑃 × 𝑠𝑒𝑛 𝛼 𝑃𝑡 = 5000 × 𝑠𝑒𝑛 20 = 1710,101 𝐾𝑔𝑓 Onde: Pt – Peso total; P – Carga da vagoneta; α – Ângulo de inclinação da rampa. 3.1.2. CARGA NORMAL TOTAL 𝑃𝑁 = 𝑃 × 𝑐𝑜𝑠 𝛼 𝑃𝑁 = 5000 × 𝑐𝑜𝑠 20 = 4698,463 𝐾𝑔𝑓 16 Onde: Pn – Carga normal total (carreta com carga);P – Carga da vagoneta; α – Ângulo de inclinação da rampa. 3.2. CÁLCULO DA FORÇA DE ATRITO 3.2.1. CÁLCULO DE WT 𝑤𝑡 = [ 𝜇 × (𝑑⁄2) + 𝑓 (𝐷⁄ ) ] + 0,005 𝑤𝑡 = [ 0,002 × (8⁄2) + 0,05 (50⁄ ) ] + 0,005 𝑤𝑡 = 0,00732 Onde: µ – Coeficiente de atrito da carreta, utilizado em mancais de rolamento (µ = 0,002); d – Diâmetro do eixo da roda da carreta; f – Resistência ao rolamento entre roda e trilho (neste caso será adotado 0,05 para resistência de aço com aço). D – Diâmetro da roda da carreta. O valor 0,005 utilizado na fórmula é um fator de combinação de atritos dos rolamentos e do escorregamento nas laterais da roda. 3.2.2. FORÇA DE ATRITO 𝐹𝑎𝑡 = 𝑤𝑡 × 𝑃𝑛 𝐹𝑎𝑡 = 0,00732 × 4698,463 = 34,393 𝐾𝑔𝑓 2 2 17 Onde: Fat – Força de atrito; Pn – Carga nominal total (carreta com carga). 3.3. FORÇA DE TRABALHO 𝐹 = 𝑃𝑡 + 𝐹𝑎𝑡 𝐹 = 1710,101 + 34,393 = 1744,494 𝐾𝑔𝑓 Onde: F – Força de trabalho; Pt – Potência total; Fat – Força de atrito. 3.4. POTÊNCIA EFETIVA 𝑁𝑒𝑓 = 𝐹 × 𝑉 75 𝑁𝑒𝑓 = 1744,494 × 0,8 75 = 18,608 𝑐𝑣 Onde: Nef – Potência efetiva; F – Força de trabalho; V – Velocidade. 3.5. RENDIMENTO TOTAL 𝜂𝑇 = (𝜂𝑟𝑜𝑙)8 × (𝜂𝑒𝑛𝑔)2 × (𝜂𝑐𝑜𝑟𝑟) × (𝜂𝑐𝑎𝑏𝑜) × (𝜂𝑎𝑐𝑜𝑝𝑙𝑎) 18 𝜂𝑇 = (0,99)8 × (0,96)2 × (0,97) × (0,95) × (0,97) = 0,760 Onde: ηt – Rendimento total; ηrol – Rendimento dos rolamentos; ηeng – Rendimento das engrenagens; ηcorr – Rendimento da corrente; ηcabo – Rendimento do cabo; ηacopla – Rendimento do acoplamento. 3.6. POTÊNCIA NOMINAL 𝑁𝑚 = 𝑁𝑚 = 𝑁𝑒𝑓 𝜂𝑡 18,608 0,760 = 24,484 𝑐𝑣 Onde: Nm – Potência nominal; Nef – Potência efetiva; ηt – Rendimento total. 19 4. SELEÇÃO DO MOTOR O motor a seguir, foi selecionado com base na rotação, potência e número de polos. Desta maneira, foi definido um motor de 25 cv, com código de carcaça 180L e rotação nominal de 1175 rpm, da linha W22 IR3 Premium, atendendo aos requisitos do projeto. 4.1. CARACTERÍSTICAS ELÉTRICAS TABELA 1 – CARACTERÍSTICAS ELÉTRICAS DO MOTOR Observação: Tabela retirada do catálogo WEG online. 20 4.2. CARACTERÍSTICAS MECÂNICAS TABELA 2 - CARACTERÍSTICAS MECÂNICAS DO MOTOR Observação: Tabela retirada do catálogo WEG online. 21 5. CÁLCULO DA RELAÇÃO DE TRANSMISSÃO 5.1. ROTAÇÃO DO TAMBOR 𝑛𝑡 = 𝑉 × 60 𝜋 × 𝐷 𝑛𝑡 = 0,8 × 60 𝜋 × 0,7 = 21,827 𝑅𝑃𝑀 Onde: nt – Rotação de tambor; V – Velocidade; D – Diâmetro do tambor. 5.2. RELAÇÃO DE TRANSMISSÃO TOTAL 𝑖𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑛𝑚 𝑛𝑡 𝑖𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 1175 21,827 = 53,832 Onde: Itotal – Relação de transmissão total; nm – Rotação nominal do motor; nt – Rotação do tambor. 5.3. RELAÇÃO DE TRANSMISSÃO DO REDUTOR 𝑖𝑟𝑒𝑑𝑢𝑡𝑜𝑟 = 𝑖𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑖𝑐𝑜𝑟𝑟 22 𝑖𝑟𝑒𝑑𝑢𝑡𝑜𝑟 = 53,832 3 = 17,944 Onde: Iredutor – Relação de transmissão do redutor; Itotal – Relação de transmissão total; Icorr – Relação de transmissão de corrente. 23 6. SELEÇÃO DA CORRENTE 6.1. ROTAÇÃO DO REDUTOR 𝑛𝑟𝑒𝑑 = 𝑛𝑚 𝑖𝑟𝑒𝑑𝑢𝑡𝑜𝑟 𝑛𝑟𝑒𝑑 = 1175 17,944 = 65,481 Onde: Nred – Rotação do redutor; Nm – Rotação nominal do motor; Iredutor – Relação de transmissão do redutor. 6.2. REPARTIÇÃO EM ESTÁGIOS (2 ESTÁGIOS) 𝑖1 = 0,76 × 𝑖𝑟𝑒𝑑𝑢𝑡𝑜𝑟0,65 𝑖1 = 0,76 × 17,9440,65 = 4,964 𝑖2 = 𝑖𝑟𝑒𝑑𝑢𝑡𝑜𝑟 𝑖1 𝑖2 = 17,944 4,964 = 3,615 Onde: Iredutor – Relação de transmissão do redutor; I1 – Relação de transmissão da primeira engrenagem; I2 – Relação de transmissão da segunda engrenagem. 24 6.3. SELEÇÃO DO NÚMERO DE DENTES TABELA 3 - FATOR Kd N° DE DENTES Kd N° DE DENTES Kd 11 0,53 22 1,29 12 0,62 23 1,35 13 0,70 24 1,41 14 0,78 25 1,46 15 0,85 30 1,73 16 0,92 35 1,95 17 1,00 40 2,15 18 1,05 45 2,37 19 1,11 50 2,51 20 1,18 55 2,66 21 1,26 60 2,80 • Foi definido 17 dentes com fator Kd = 1,00. 6.4. FATOR DE CARGA TABELA 4 - FATOR Kc TIPO DE CARGA FATOR Kc 10h/dia 24h/dia Carga uniforme 1,0 1,2 Choques moderados 1,2 1,4 Choques severos 1,4 1,7 Carga reversa 1,5 1,9 • Fator Kc definido será o de choques moderados (1,4). 25 6.5. POTÊNCIA DE PROJETO 𝑁𝑝 = 𝑁 × 𝐾𝑐 𝐾𝑑 𝑁𝑝 = 25 × 1,4 1,00 = 35 𝑐𝑣 Onde: Np – Potência a ser transmitida; Kc – Fator de correção em função dos choques; Kd – Fator de correção em função do número de dentes da roda dentada menor. 26 6.6. SELEÇÃO DO PASSO GRÁFICO 1 - GRÁFICO DE TRANSMISSÃO Observação: Gráfico retirado da apostila de Transmissão Por Corrente de Rolos (Página 9). 27 6.7. SELEÇÃO DA CORRENTE TABELA 5 - CORRENTES DE TRANSMISSÃO SIMPLES Observação: Tabela retirada do catálogo Induscor Correntes e Engrenagens (Página 5). 28 6.8. DIÂMETRO PRIMITIVO DA RODA DENTADA MOTORA TABELA 6 - FATOR X Observação: Tabela retirada do catálogo Induscor Correntes e Engrenagens (Página 89). 𝐷𝑝1 = 𝑓𝑎𝑡𝑜𝑟 𝑥 × 𝑝𝑎𝑠𝑠𝑜 𝐷𝑝1 = 5,442 × 50,8 = 276,454 𝑚𝑚 Onde: Dp1 – Diâmetro primitivo da roda dentada motora; Fator x = 5,442; Passo = 50,80 mm. 6.9. DIÂMETRO PRIMITIVO DA RODA DENTADA MOVIDA A relação de transmissão da corrente é igual a 3, logo: 𝐷𝑝2 = 𝐷𝑝1 × 𝑖𝑐𝑜𝑟𝑟 𝐷𝑝2 = 276,454 × 3 = 829,362 𝑚𝑚 29 Onde: Dp2 – Diâmetro primitivo da roda dentada movida; Dp1 – Diâmetro primitivo da roda dentada motora; Icorr – Relação de transmissão da corrente. 6.10. SELEÇÃO DA RODA DENTADA TABELA 7 - ENGRENAGENS PARA CORRENTE (PASSO 2") Observação: Tabela retirada do catálogo Induscor Correntes e Engrenagens (Página 102). 30 6.11. DISTÂNCIA ENTRE CENTROS A distância entre centros das rodas dentadas deve ser 30 vezes o passo segundo o fabricante, logo: 𝐶 = 𝑝𝑎𝑠𝑠𝑜 × 30 𝐶 = 50,8 × 30 = 1524 𝑚𝑚 Onde: C – Distância entre centros; Passo = 50,8 mm. 6.12. NÚMERO DE ELOS 𝐸 = 2 × 𝐶 𝑃 𝑁1 + 𝑁2 + + 2 𝑃 × (𝑁1 − 𝑁2)² 4 × 𝜋² × 𝐶 𝐸 = 2 × 1524 + 50,8 17 + 51 + 2 50,8 × (17 − 51)² 4 × 𝜋² × 1524 = 94,976 ≅ 95 𝑒𝑙𝑜𝑠 Onde: E – Número de elos; C – Distância entre centros; P – Passo; N1 – Número de dentes da roda dentada motora; N2 – Número de dentes da roda dentada movida. 31 7. DIMENSIONAMENTO DO PRIMEIRO PAR DE ENGRENAGENS 7.1. PRESSÃO TABELA 8 - MATERIAL Observação: Tabela retirada da apostila Projeto de Engrenagens para Redutores (Página 7). A dureza HB foi selecionada com percentual de segurança de aproximadamente 3% abaixo da dureza máxima, logo HB = 580 kgf/mm². 8,7 × 𝐻𝐵² 1 1 𝐾 = 1 ⁄ × ( 𝐸 + 𝐸 ) (𝑛𝑚 × ℎ) 3 𝐾 = 8,7 × (580)² 1 1⁄ × ( 21000 + 1 ) = 0,675 (1175 × 60000) 3 21000 Onde: K – Pressão; HB – Dureza Brinell no flanco do dente (Kgf/mm²); nm – Rotação do motor (RPM); h – Vida útil da engrenagem (horas); 32 E – Módulo de elasticidade (Kgf/mm²). 7.2. CRITÉRIO POR DESGASTE 7.2.1. VOLUME DA ENGRENAGEM 𝐵 × 𝐷2 = 4,5 × 106 × 𝑁 × (𝑖1 ± 1) 𝐾 × 𝑛𝑚 × 𝑖1 𝐵 × 𝐷2 = 4,5 × 106 × 25 × (4,964 ± 1) 0,675 × 1175 × 4,964 Onde: D – Diâmetro (mm); B – Largura (mm); nm – Rotação do motor (RPM); K – Pressão; i1 – Relação de transmissão; N – Potência do motor (cv). 𝐵 × 𝐷2 = 170418,503𝑚𝑚³Cuja relação do pinhão bi apoiado, será: 𝐵 = 1,2 𝐷 𝐵 = 1,2 × 𝐷 7.3. DIÂMETRO DO PINHÃO 𝐵 × 𝐷2 = 170418,503 𝑚𝑚³ 33 1,2 × 𝐷 × 𝐷2 = 170418,503 𝑚𝑚³ 3 𝐷 = √ 170418,503 1,2 = 52,173 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro (mm); B – Largura (mm). 7.4. VELOCIDADE PERIFÉRICA 𝑉𝑝 = 𝑛𝑚 × 𝐷 19100 𝑉𝑝 = 1175 × 52,173 19100 = 3,210 𝑚/𝑠 Onde: Vp – Velocidade periférica (m/s); D – Diâmetro primitivo (mm); nm – Rotação do motor (RPM). 7.5. NÚMERO DE DENTES O número de dentes está diretamente relacionado com a velocidade periférica, logo é definido 17 dentes para o pinhão, conforme a tabela a seguir: 34 TABELA 9 - NÚMERO MÍNIMO DE DENTES Observação: Tabela retirada da apostila de Projeto de Engrenagens para Redutores (Página 6). 7.6. LARGURA DA ENGRENAGEM 𝐵 = 1,2 × 𝐷 𝐵 = 1,2 × 52,173 = 62,608 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro (mm); B – Largura (mm). 7.7. MÓDULO 𝐷 𝑚 = 𝑍 𝑚 = 52,173 17 = 3,069 Onde: D – Diâmetro (mm); m – Módulo; Z – Número de dentes. 35 7.8. MÓDULO NORMALIZADO TABELA 10 - MÓDULOS Observação: Tabela retirada da apostila de Projeto de Engrenagens para Redutores (Página 6). • Módulo normalizado que será utilizado: 3,25. 7.9. CÁLCULO DO DIÂMETRO PRIMITIVO 𝐷 𝑚 = 𝑍 𝐷 = 17 × 3,25 = 55,25 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro (mm); M – Módulo; Z – Número de dentes. 7.10. LARGURA DO PINHÃO 𝐵 × 𝐷2 = 170418,503 36 𝐵 = 170418,503 (55,25)² = 55,828 𝑚𝑚 Para a sua fabricação será acrescentado um percentual de 5%, logo: 𝐵 = 55,828 × 1,05 = 58,619 ≅ 59 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro primitivo (mm); B – Largura. 7.11. VERIFICAÇÃO DA RELAÇÃO 𝐵 ≤ 1,2 𝐷 55,828 55,25 ≤ 1,2 1,010 ≤ 1,2 Onde: D – Diâmetro primitivo (mm); B – Largura. 7.12. CRITÉRIO DE RESISTÊNCIA 𝜎 𝑚á𝑥 = 1,4 × 106 × 𝑁 × 𝑞 𝐵 × 𝑚 × 𝑒 × 𝐷 × 𝑛 ≤ 15 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚² Onde: m – Módulo normalizado; 37 N – Potência do motor; D – Diâmetro primitivo do pinhão (mm); n – Relação de transmissão da 1ª engrenagem; e – Fator de carga (Para cargas contínuas = 0,8). 7.12.1. FATOR DE CORREÇÃO TABELA 11 - FATOR DE CORREÇÃO (q) Observação: Tabela retirada da apostila de Projeto de Engrenagens para Redutores (Página 9). 𝜎 𝑚á𝑥 = 1,4 × 106 × 25 × 3,6 55,828 × 3,25 × 0,8 × 55,25 × 1175 ≤ 15 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚² 𝜎 𝑚á𝑥 = 13,371 ≤ 15 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚² O material selecionado atende a necessidade do projeto. 7.13. CÁLCULO DO NÚMERO DE DENTES DA COROA 𝑍𝑐 = 𝑍𝑝 × 𝑖1 𝑍𝑐 = 17 × 4,964 = 84,388 ≅ 85 𝑑𝑒𝑛𝑡𝑒𝑠 Onde: Zc – Número de dentes da coroa; I1 – Relação de transmissão da 1ª engrenagem; Zp – Número de dentes do pinhão. 38 7.14. ROTAÇÃO DO EIXO INTERMEDIÁRIO 𝑛2 = 𝑛𝑚𝑜𝑡𝑜𝑟 × 𝑍𝑝 𝑍𝑐 𝑛2 = 1175 × 17 85 = 235 𝑟𝑝𝑚 Onde: Zc – Número de dentes da coroa; n2 – Rotação do eixo secundário (RPM); Zp – Número de dentes do pinhão (RPM); nmotor – Rotação do motor. 7.15. DIÂMETRO DA COROA 𝐷𝑐 = 𝑍𝑐 × 𝑚 𝐷𝑐 = 85 × 3,25 = 276,25 𝑚𝑚 Onde: Dc – Diâmetro (mm); m – Módulo; Zc – Número de dentes. 7.16. TENSÃO MÁXIMA 𝜎 𝑚á𝑥 = 1,4 × 106 × 𝑁 × 𝑞 𝐵 × 𝑚 × 𝑒 × 𝐷 × 𝑛 Onde: M – Módulo normalizado; N – Potência do motor; 39 Dc – Diâmetro primitivo da coroa (mm); N – Relação de transmissão da 1ª engrenagem; E – Fator de carga (para cargas contínuas = 0,8). 7.16.1. FATOR DE CORREÇÃO TABELA 12 - FATOR DE CORREÇÃO (q2) Observação: Tabela retirada da apostila de Projeto de Engrenagens para Redutores (Página 9). 𝜎 𝑚á𝑥 = 1,4 × 106 × 25 × 2,6 55,828 × 3,25 × 0,8 × 276,25 × 235 = 9,657 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚² 7.17. ESCOLHA DO MATERIAL 𝐵 × 𝐷² = 4,5 × 106 × 𝑁 × (𝑖1 ± 1) 𝐾 × 𝑛 × 𝑖1 Onde: Dc – Diâmetro da coroa (mm); B – Largura da coroa (mm); n – Rotação do eixo intermediário (RPM); K – Pressão; HB – Dureza Brinell no flanco do dente (kgf/mm²); h – Vida útil da engrenagem (horas); i1 – Relação de transmissão; N – Potência do motor (cv). 40 7.17.1. PRESSÃO 55,828 × (276,25)² = 4,5 × 106 × 25 × (4,964 ± 1) 𝐾 × 235 × 4,964 𝐾 = 4,5 × 106 × 25 × (4,964 ± 1) 55,828 × (276,25)² × 235 × 4,964 = 0,135 7.18. DUREZA DO MATERIAL 8,7 × 𝐻𝐵² 1 1 𝐾 = 1 ⁄ × ( 𝐸 + 𝐸 ) (𝑛𝑚 × ℎ) 3 0,135 = 8,7 × 𝐻𝐵² 1 1 1⁄ × ( 21000 + ) (235 × 60000) 3 21000 1 𝐻𝐵 = √ 0,135 × (235 × 60000) 8,29 × 10−4 = 198,347 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² Onde: K – Pressão; HB – Dureza Brinell no flanco do dente (Kgf/mm²); nm – Rotação do motor (RPM); h – Vida útil da engrenagem (horas); E – Módulo de elasticidade (Kgf/mm²). ⁄3 41 7.18.1. MATERIAL TABELA 13 - MATERIAL Observação: Tabela retirada da apostila Projeto de Engrenagens para Redutores (Página 7). • Material selecionado – Aço SAE 1045 (têmpera superficial). O material foi selecionado com base na aplicação e custo x benefício. A tensão máxima será igual a 13 kgf/mm² e o HB utilizado para fabricação será de 200 kgf/mm². 𝑘𝑔𝑓 𝑘𝑔𝑓 𝜎 𝑚á𝑥 = 9,657 𝑚𝑚2 ≤ 𝜎 𝑚á𝑥 = 13 𝑚𝑚2 𝑘𝑔𝑓 𝑘𝑔𝑓 𝐻𝐵 = 198,347 𝑚𝑚2 ≤ 𝐻𝐵 = 200 𝑚𝑚2 42 8. DIMENSIONAMENTO DO 2º PAR DE ENGRENAGENS Foi definido para o segundo pinhão 19 dentes. 8.1. CRITÉRIO DE RESISTÊNCIA Para 19 dentes, foi feita uma interpolação para determinar o valor q, logo q = 3,4. 𝜎 𝑚á𝑥 = 1,4 × 106 × 𝑁 × 𝑞 𝐵 × 𝑚 × 𝑒 × 𝐷 × 𝑛 𝜎 𝑚á𝑥 = 1,4 × 106 × 25 × 3,4 𝐷 1,2 × 𝐷 × ( ) × 0,8 × 𝐷𝑐 × 235 19 𝜎 𝑚á𝑥 = 2,261 × 109 225,6 × 𝐷³ 𝐷𝑐³ = 10022163,12 𝜎 𝑚á𝑥 Onde: m – Módulo normalizado; N – Potência do motor; D – Diâmetro; n – Relação de transmissão da 1ª engrenagem; e – Fator de carga (Para cargas contínuas = 0,8). 43 8.2. CRITÉRIO DE DESGASTE 8,7 × 𝐻𝐵² 1 1 𝐾 = 1 ⁄ × ( 𝐸 + 𝐸 ) (𝑛𝑚 × ℎ) 3 𝐾 = 8,7 × 𝐻𝐵² 1 1 1⁄ × ( 21000 + ) (235 × 60000) 3 21000 𝐻𝐵² = 241,587 × 𝐾 8,286 × 10−4 𝐾 = 𝐻𝐵² 291560,463 Onde: K – Pressão; HB – Dureza Brinell no flanco do dente; nm – Rotação do motor; h – Vida útil da engrenagem; E – Módulo de elasticidade. 8.2.1. VOLUME 1,2 × 𝐷3 = 4,5 × 106 × 25 × (3,615 ± 1) ( 𝐻𝐵2 ) × 235 × 3,615 291560,463 𝐻𝐵2 ( ) × 1,2 × 𝐷3 = 611150,349 291560,463 𝐻𝐵2 × 𝐷3 = 1,782 × 1011 1,2 44 Logo, 𝐷3 = 1,485 × 1011 𝐻𝐵² 𝐷3 = 1,485 × 1011 𝐻𝐵² 10022163,12 = 𝜎 𝑚á𝑥 𝐻𝐵 = √14817,160 × 𝜎𝑚á𝑥 TABELA 14 - DUREZA E TENSÃO MÁXIMA 𝜎𝐦á𝐱 Fórmula HB 10 HB = √14817,160 × σmáx 384,931 11 HB = √14817,160 × σmáx 403,719 12 HB = √14817,160 × σmáx 421,670 13 HB = √14817,160 × σmáx 438,888 8.2.2. VERIFICAÇÃO 𝐷𝐶3 = 10022163,12 𝜎𝑚á𝑥 3 𝐷𝐶 = √ 10022163,12 12 = 94,173 𝑚𝑚 8.3. MÓDULO 𝐷 𝑚 = 𝑧 45 𝑚 = 94,173 19 = 4,956 8.3.1. MÓDULO NORMALIZADO TABELA 15 - MÓDULO NORMALIZADO Observação: Tabela retirada da apostila de Projeto de Engrenagens para Redutores (Página 6). • Módulo normalizado selecionado = 5,00 8.3.2. DIÂMETRO NORMALIZADO 𝐷 = 𝑚 × 𝑧 𝐷 = 5,00 × 19 𝐷 = 95 𝑚𝑚 8.4. LARGURA DO PINHÃO 𝜎𝑚á𝑥 =1,4 × 106 × 𝑁 × 𝑞 𝐵 × 𝑚 × 𝑒 × 𝐷𝑐 × 𝑛 46 𝐵 = 1,4 × 106 × 25 × 3,4 12 × 5 × 0,8 × 95 × 235 = 111,049 𝑚𝑚 Para a sua fabricação será acrescentado um percentual de 5%, logo: 𝐵 = 111,049 × 1,05 = 116,601 𝑚𝑚 ≅ 117 𝑚𝑚 8.4.1. VERIFICAÇÃO DA RELAÇÃO 𝐵 ≤ 1,2 𝐷 111,049 95 ≤ 1,2 1,17 ≤ 1,2 8.5. CRITÉRIO DE DESGASTE 𝐷𝑐3 = 1,485 × 1011 𝐻𝐵² 3 𝐷𝑐 = √ 1,485 × 1011 (421,670)² = 94,173 𝑚𝑚 8.5.1. PRESSÃO 8,7 × 𝐻𝐵² 1 1 𝐾 = 1 ⁄ × ( 𝐸 + 𝐸 ) (𝑛𝑚 × ℎ) 3 8,7 × (421,670)² 1 1 𝐾 = 1⁄ × ( 21000 + ) = 0,610 (235 × 60000) 3 21000 47 8.5.2. LARGURA DO SEGUNDO PINHÃO 𝐵 × 𝐷2 = 4,5 × 106 × 𝑁 × (𝑖2 ± 1) 𝐾 × 𝑛𝑚 × 𝑖2 𝐵 = 4,5 × 106 × 𝑁 × (𝑖2 ± 1) 𝐾 × 𝐷² × 𝑛𝑚 × 𝑖2 𝐵 = 4,5 × 106 × 25 × (3,615 ± 1) 0,610 × (95)² × 235 × 3,615 = 111,012 𝑚𝑚 Para a sua fabricação será acrescentado um percentual de 5%, logo: 𝐵 = 111,012 × 1,05 = 116,563 𝑚𝑚 ≅ 117 8.6. DIMENSIONAMENTO DA 2ª COROA 𝑍𝑐2 = 𝑍𝑝2 × 𝑖2 𝑍𝑐2 = 19 × 3,615 = 68,685 ≅ 69 𝑑𝑒𝑛𝑡𝑒𝑠 8.6.1. ROTAÇÃO NO EIXO DE SAÍDA 𝑛3 = 𝑛2 × 𝑍𝑝2 𝑍𝑐2 𝑛3 = 235 × 19 69 = 64,710 𝑟𝑝𝑚 8.6.2. DIÂMETRO PRIMITIVO DA 2ª COROA 𝐷𝑝𝑐2 = 𝑍𝑐2 × 𝑚 𝐷𝑝𝑐2 = 69 × 5 = 345 𝑚𝑚 48 8.6.3. TENSÃO NO MATERIAL 𝜎𝑚á𝑥 = 1,4 × 106 × 𝑁 × 𝑞 𝐵 × 𝑚 × 𝑒 × 𝐷𝑐 × 𝑛 𝜎𝑚á𝑥 = 1,4 × 106 × 25 × 3,4 111,012 × 5 × 0,8 × 345 × 64,710 = 12,004 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚² 8.6.4. PRESSÃO 𝐵 × 𝐷2 = 4,5 × 106 × 𝑁 × (𝑖2 ± 1) 𝐾 × 𝑛 × 𝑖2 𝐾 = 4,5 × 106 × 𝑁 × (𝑖2 ± 1) 𝐵 × 𝐷² × 𝑛 × 𝑖2 𝐾 = 4,5 × 106 × 25 × (3,615 ± 1) 111,012 × (345)² × 64,710 × 3,615 = 0,168 8.6.5. DUREZA DO MATERIAL 8,7 × 𝐻𝐵² 1 1 𝐾 = 1⁄ × ( 21000 + ) (𝑛𝑚 × ℎ) 3 21000 0,168 = 8,7 × 𝐻𝐵² 1 1 1⁄ × ( 21000 + ) (64,710 × 60000) 3 21000 26,405 𝐻𝐵 = √ 828,571 × 10−6 = 178,516 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚² 49 8.6.6. SELEÇÃO DO MATERIAL TABELA 16 - MATERIAL Observação: Tabela retirada da apostila Projeto de Engrenagens para Redutores (Página 7). • Material selecionado – Aço SAE 1045 (têmpera superficial). O material foi selecionado com base na aplicação e custo benefício. A tensão máxima será igual a 13 kgf/mm² e o HB utilizado para fabricação será de 180 kgf/mm². 𝑘𝑔𝑓 𝑘𝑔𝑓 𝜎 𝑚á𝑥 = 12 𝑚𝑚2 ≤ 𝜎 𝑚á𝑥 = 13 𝑚𝑚2 𝑘𝑔𝑓 𝑘𝑔𝑓 𝐻𝐵 = 178,516 𝑚𝑚2 ≤ 𝐻𝐵 = 180 𝑚𝑚2 50 9. PESO DAS RODAS 𝐷 2 𝑃 = ( 2 ) × 𝜋 × 𝐵 × 7,85 × 10−6 Onde: D – Diâmetro (mm); B – Largura da coroa (mm); π – Constante B – Largura da roda (mm); P – Peso (kg). 9.1. PINHÃO 1 𝐷 2 𝑃 = ( ) 2 × 𝜋 × 𝐵 × 7,85 × 10−6 𝑃 = ( 55,25 2 2 ) × 𝜋 × 59 × 7,85 × 10−6 = 1,11 𝐾𝑔 9.2. COROA 1 𝑃 = ( 276,25 2 2 ) × 𝜋 × 55,828 × 7,85 × 10−6 = 26,27 𝐾𝑔 Para a coroa 1 será realizado um alívio de 30%: 𝑃 = 26,27 − (26,27 × 30%) = 18,389 𝐾𝑔 51 9.3. PINHÃO 2 𝐷 2 𝑃 = ( 2 ) × 𝜋 × 𝐵 × 7,85 × 10−6 𝑃 = ( 95 2 2 ) × 𝜋 × 117 × 7,85 × 10−6 = 6,510 𝐾𝑔 9.4. COROA 2 𝐷 2 𝑃 = ( 2 ) × 𝜋 × 𝐵 × 7,85 × 10−6 𝑃 = ( 345 2 2 ) × 𝜋 × 111,012 × 7,85 × 10−6 = 81,464 𝐾𝑔 Para a coroa 2 será realizado um alívio de 30%: 𝑃 = 81,464 − (81,464 × 30%) = 57,025 𝐾𝑔 52 10. SELEÇÃO DO ACOPLAMENTO 10.1. CARACTERÍSTICAS MECÂNICAS DO ACOPLAMENTO TABELA 17 - ACOPLAMENTO Observação: Tabela retirada do catálogo online Metalflex. TABELA 18 - FATOR DE SEGURANÇA Observação: Tabela retirada do catálogo online Metalflex. 53 10.2. TORQUE NO ACOPLAMENTO 𝑇𝑛 = 716,2 × 𝑃𝑛 𝑛 × 𝐹𝑠 𝑇𝑛 = 716,2 × 25 1175 × 1,75 = 26,667 𝐾𝑔𝑓. 𝑚 Onde: Tn – Torque nominal; Pn – Potência do motor; n – rotação no motor. 10.3. CARACTERÍSTICAS DIMENSIONAIS DO ACOPLAMENTO TABELA 19 - CARACTERÍSTICAS DO ACOPLAMENTO 54 Observação: Tabela retirada do catálogo online da Metalflex. 55 11. DIMENSIONAMENTO DO PRIMEIRO EIXO No plano vertical foi utilizado os pesos das engrenagens calculados no tópico 9. Também será utilizado o aço SAE 1045 normalizado, com tensão de ruptura de 63 kgf/mm². 11.1. MOMENTO TORSOR NO PRIMEIRO EIXO 𝑀𝑡1 = 716200 × 𝑁 𝑛𝑚 𝑀𝑡1 = 716200 × 25 1175 = 15238,298 𝑘𝑔𝑓. 𝑚𝑚 Onde: N – Potência (cv); Mt – Momento torsor (mm); nm – Rotação do motor (rpm). 11.2. FORÇA TANGENCIAL 𝐹𝑡1 = 2 × 𝑀𝑡1 𝐷𝑝𝑝1 𝐹𝑡1 = 2 × 15238,298 55,25 = 551,612 𝐾𝑔𝑓 Onde: Ft1 – Força tangencial (kgf); Mt1 – Momento torsor (mm); Dpp1 – Diâmetro primitivo do pinhão 1 (mm). 56 11.3. FORÇA RADIAL 𝐹𝑟1 = 𝐹𝑡1 × 𝑡𝑔 20° 𝐹𝑟1 = 551,612 × 𝑡𝑔 20° = 200,770 𝐾𝑔𝑓 Onde: Fr1 – Força radial (Kgf); Ft1 – Força tangencial; tg 20° - Ângulo de pressão da engrenagem. 11.4. DIAGRAMA DO PLANO HORIZONTAL DIAGRAMA 1 - PLANO HORIZONTAL (EIXO 1) 57 11.5. PLANO HORIZONTAL 11.5.1. SOMATÓRIA EM X ∑ 𝐹𝑥 = 0 11.5.2. SOMATÓRIA EM Y ∑ 𝐹𝑦 = 0 𝐹1 − 200,770 + 𝐹2 = 0 𝐹1 + 𝐹2 = 200,770 (𝐸𝑞𝑢𝑎çã𝑜 𝐼) 11.5.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 200,770 × 100 − 𝐹1 × 325 = 0 200,770 × 100 𝐹1 = 325 = 61,775 𝐾𝑔𝑓 11.5.4. SUBSTITUIÇÃO DE F1 NA EQUAÇÃO I 𝐹1 + 𝐹2 = 200,770 61,775 + 𝐹2 = 200,770 𝐹2 = 200,770 − 61,775 = 138,995 𝐾𝑔𝑓 11.5.5. MOMENTO NO PONTO A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 58 11.5.6. MOMENTO NO PONTO B ∑ 𝑀(𝐵) = 138,995 × 100 = 13899,5 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 11.5.7. MOMENTO NO PONTO C ∑ 𝑀(𝐶) = 138,995 × 325 − 200,770 × 225 = 0 11.5.8. MOMENTO NO PONTO D ∑ 𝑀(𝐷) = 0 11.6. DIAGRAMA DO PLANO VERTICAL DIAGRAMA 2 - PLANO VERTICAL (EIXO 1) 59 11.7. PLANO VERTICAL 11.7.1. SOMATÓRIA EM X ∑ 𝐹𝑥 = 0 11.7.2. SOMATÓRIA EM Y ∑ 𝐹𝑦 = 0 𝐹1 − 551,612 + 𝐹2 = 0 𝐹1 + 𝐹2 = 551,612 𝐾𝑔𝑓 (𝐸𝑞𝑢𝑎çã𝑜 𝐼) 11.7.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 (551,612 × 225) − (𝐹2 × 325) = 0 551,612 × 225 𝐹2 = 325 = 381,885 𝐾𝑔𝑓 11.7.4. SUBSTITUIÇÃO DE F2 NA EQUAÇÃO I 𝐹1 + 𝐹2 = 551,612 𝐹1 + 381,885 = 551,612 𝐹1 = 551,612 − 381,885 = 169,727 𝐾𝑔𝑓 11.7.5. MOMENTO NO PONTO A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 60 11.7.6. MOMENTO NO PONTO B ∑ 𝑀(𝐵) = 169,727 × 225 = 38188,575 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 11.7.7. MOMENTO NO PONTO C ∑ 𝑀(𝐶) = (169,727 × 325) − (551,612 × 100) = 0 11.7.8. MOMENTO NO PONTO D ∑ 𝑀(𝐷) = 0 11.8. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √𝑀𝑓𝑣2 + 𝑀𝑓ℎ² 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √(38188,575 )² + (13899,5)² = 40639,431 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 Onde: Mfeq – Momento fletor equivalente (Kgf.mm); Mfv – Momento fletor no plano vertical (Kgf.mm); Mfh – Momento fletor no plano horizontal (Kgf.mm). 11.9. CARREGAMENTO 11.9.1. TENSÃO I 𝜎𝐼 = 0,333 × 𝜎𝑟𝑢𝑝 61 𝜎𝐼 = 0,333 × 63 = 20,979 Onde: 𝜎𝐼 – Carregamento tipo 1; 𝜎𝑟𝑢𝑝 – Tensão de ruptura do material (63 kgf/mm²). 11.9.2. TENSÃO III 𝜎𝐼𝐼𝐼 = 𝜎𝐼𝐼𝐼 = 𝜎𝐼 3,8 20,979 3,8 = 5,521 Onde: 𝜎𝐼𝐼𝐼 – Carregamento tipo 3; 𝜎𝐼 – Carregamento tipo 1. 11.10. DIÂMETRO DO EIXO 3 √(𝑚𝑓𝑒𝑞)2 + (𝛼 × 𝑀𝑡)² 𝑑 = √ 0,1 × 𝜎𝑟𝑢𝑝 3 √(40639,431)2 + (0,263 × 15238,298)2𝑑 = √ = 41,977 𝑚𝑚 0,1 × 5,521 𝑑 ≅ 42 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro do eixo; Mfeq – Momento fletor equivalente; Mt – Momento torsor; 62 𝜎𝑟𝑢𝑝 – Tensão de ruptura. O material selecionado será o SAE 1045 normalizado, cuja tensão de ruptura é 𝜎𝑟𝑢𝑝 = 63 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚². 63 12. DIMENSIONAMENTO DO SEGUNDO EIXO No plano vertical foi utilizado os pesos das engrenagens calculados no tópico 9. Também será utilizado o aço SAE 1045 normalizado, com tensão de ruptura de 63 kgf/mm². 12.1. MOMENTO TORSOR NO SEGUNDO EIXO 𝑀𝑡2 = 716200 × 𝑁 𝑛2 𝑀𝑡2 = 716200 × 25 235 = 76191,489 𝑘𝑔𝑓. 𝑚𝑚 Onde: N – Potência (cv); Mt2 – Momento torsor (mm); N2 – Rotação do motor (rpm). 12.2. FORÇA TANGENCIAL – PINHÃO 2 𝐹𝑡1 = 2 × 𝑀𝑡2 𝐷𝑝𝑝2 𝐹𝑡1 = 2 × 76191,489 95 = 1604,031 𝐾𝑔𝑓 Onde: Ft1 – Força tangencial (kgf); Mt2 – Momento torsor (mm); Dpp2 – Diâmetro primitivo do pinhão 2 (mm). 64 12.3. FORÇA RADIAL – PINHÃO 2 𝐹𝑟1 = 𝐹𝑡2 × 𝑡𝑔 20° 𝐹𝑟1 = 1604,031 × 𝑡𝑔 20° = 583,820 𝐾𝑔𝑓 Onde: Fr1 – Força radial (Kgf); Ft2 – Força tangencial; tg 20° - Ângulo de pressão da engrenagem. 12.4. FORÇA TANGENCIAL – COROA 1 𝐹𝑡2 = 2 × 𝑀𝑡2 𝐷𝑝𝑐1 𝐹𝑡2 = 2 × 76191,489 276,25 = 551,612 𝐾𝑔𝑓 Onde: Ft2 – Força tangencial (kgf); Mt2 – Momento torsor (mm); Dpc1 – Diâmetro primitivo da coroa 1 (mm). 12.5. FORÇA RADIAL – COROA 1 𝐹𝑟2 = 𝐹𝑡2 × 𝑡𝑔 20° 𝐹𝑟2 = 551,612 × 𝑡𝑔 20° = 200,770 𝐾𝑔𝑓 Onde: Fr2 – Força radial (Kgf); Ft2 – Força tangencial; 65 tg 20° - Ângulo de pressão da engrenagem. 12.6. DIAGRAMA DO PLANO HORIZONTAL DIAGRAMA 3 - PLANO HORIZONTAL (EIXO 2) 12.7. PLANO HORIZONTAL 12.7.1. SOMATÓRIA EM X ∑ 𝐹𝑥 = 0 12.7.2. SOMATÓRIA EM Y ∑ 𝐹𝑦 = 0 𝐹3 + 200,770 − 583,820 + 𝐹4 = 0 𝐹3 + 𝐹4 = 383,050 (𝐸𝑞𝑢𝑎çã𝑜 𝐼) 66 12.7.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 200,770 × 100 − 583,820 × 205 + 𝐹3 × 325 = 0 99606,100 𝐹3 = 325 = 306,480 𝐾𝑔𝑓 12.7.4. SUBSTITUIÇÃO DE F4 NA EQUAÇÃO I 𝐹3 + 𝐹4 = 383,050 306,480 + 𝐹4 = 383,050 𝐹4 = 383,050 − 306,480 = 76,570 𝐾𝑔𝑓 12.7.5. MOMENTO NO PONTO A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 12.7.6. MOMENTO NO PONTO B ∑ 𝑀(𝐵) = 306,480 × 100 = 30648 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 12.7.7. MOMENTO NO PONTO C ∑ 𝑀(𝐶) = (306,480 × 225) − (583,820 × 105) = 7656,9 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 12.7.8. MOMENTO NO PONTO D ∑ 𝑀(𝐷) = (306,480 × 325) − (583,820 × 205) + (200,770 × 100) = 0 67 12.8. DIAGRAMA DO PLANO VERTICAL DIAGRAMA 4 - PLANO VERTICAL (EIXO 2) 12.9. PLANO VERTICAL 12.9.1. SOMATÓRIA EM X ∑ 𝐹𝑥 = 0 12.9.2. SOMATÓRIA EM Y ∑ 𝐹𝑦 = 0 𝐹3 − 551,612 − 18,389 + 1604,031 + 𝐹4 = 0 𝐹3 + 𝐹4 = − 1034,03 𝐾𝑔𝑓 (𝐸𝑞𝑢𝑎çã𝑜 𝐼) 68 12.9.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 −(551,612 × 100) − (18,389 × 100) + (1604,031 × 205) + (𝐹3 × 325) = 0 −271826,255 𝐹3 = 325 = − 836,388 𝐾𝑔𝑓 12.9.4. SUBSTITUIÇÃO DE F3 NA EQUAÇÃO I 𝐹3 + 𝐹4 = − 1034,03 𝐹4 − 836,388 = − 1034,03 𝐹4 = − 1034,03 + 836,388 = −197,642 𝐾𝑔𝑓 12.9.5. MOMENTO NO PONTO A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 12.9.6. MOMENTO NO PONTO B ∑ 𝑀(𝐵) = − 836,388 × 120 = − 100366,56 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 12.9.7. MOMENTO NO PONTO C ∑ 𝑀(𝐶) = −(836,388 × 225) + (1604,031 × 105) = − 19764,045 𝑘𝑔𝑓. 𝑚𝑚 12.9.8. MOMENTO NO PONTO D ∑ 𝑀(𝐷) = −(836,388 × 325) + (1604,031 × 205) − (570,001 × 100) = 0 69 12.10. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE NO PONTO B 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √𝑀𝑓𝑣2 + 𝑀𝑓ℎ² 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √(− 100366,56)² + (30648)² = 104941,633 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 Onde: Mfeq – Momento fletor equivalente (Kgf.mm); Mfv – Momento fletor no plano vertical (Kgf.mm); Mfh – Momento fletor no plano horizontal (Kgf.mm). 12.11. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE NO PONTO C 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √𝑀𝑓𝑣2 + 𝑀𝑓ℎ² 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √(− 19764,045)² + (7656,9)² = 21195,414 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 Onde: Mfeq – Momento fletor equivalente (Kgf.mm); Mfv – Momento fletor no plano vertical (Kgf.mm); Mfh – Momento fletor no plano horizontal (Kgf.mm). 12.12. CARREGAMENTO 12.12.1. TENSÃO I 𝜎𝐼 = 0,333 × 𝜎𝑟𝑢𝑝 𝜎𝐼 = 0,333 × 63 = 20,979 70 Onde: 𝜎𝐼 – Carregamento tipo 1; 𝜎𝑟𝑢𝑝 – Tensão de ruptura do material (63 kgf/mm²). 12.12.2. TENSÃO III 𝜎𝐼𝐼𝐼 = 𝜎𝐼𝐼𝐼 = 𝜎𝐼 3,8 20,979 3,8 = 5,521 Onde: 𝜎𝐼𝐼𝐼 – Carregamento tipo 3; 𝜎𝐼 – Carregamento tipo 1. 12.13. DIÂMETRO DO EIXO NO PONTO B 3 √(𝑚𝑓𝑒𝑞)2 + (𝛼 × 𝑀𝑡)² 𝑑 = √ 0,1 × 𝜎𝑟𝑢𝑝 3 √(104941,633)2 + (0,263 × 76191,489)2 𝑑 = √ = 57,841 𝑚𝑚 0,1 × 5,521 𝑑 ≅ 58 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro do eixo; Mfeq – Momento fletor equivalente; Mt – Momento torsor; 𝜎𝑟𝑢𝑝 – Tensão de ruptura. 71 O material selecionado será o SAE 1045 normalizado, cuja tensão de ruptura é 𝜎𝑟𝑢𝑝 = 63 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚². 12.14. DIÂMETRO DO EIXO NO PONTO C 3 √(𝑚𝑓𝑒𝑞)2 + (𝛼 × 𝑀𝑡)² 𝑑 = √ 0,1 × 𝜎𝑟𝑢𝑝 3 √(21195,414)2 + (0,263 × 76191,489)2 𝑑 = √ = 37,523 𝑚𝑚 0,1 × 5,521 𝑑 ≅ 38 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro do eixo; Mfeq – Momento fletor equivalente; Mt – Momento torsor; 𝜎𝑟𝑢𝑝 – Tensão de ruptura. O material selecionado será o SAE 1045 normalizado, cuja tensão de ruptura é 𝜎𝑟𝑢𝑝 = 63 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚². 72 13. DIMENSIONAMENTO DO TERCEIRO EIXO No plano vertical foi utilizado os pesos das engrenagens calculados no tópico 9. Também será utilizado o aço SAE 4340 com tempera total, com tensão de ruptura de 160 kgf/mm² devido aos esforços que são realizados. 13.1. MOMENTO TORSOR NO TERCEIRO EIXO 𝑀𝑡3 = 716200 × 𝑁 𝑛3 𝑀𝑡3 = 716200 × 25 64,710 = 276696,028 𝑘𝑔𝑓. 𝑚𝑚 Onde: N – Potência (cv); Mt3 – Momento torsor (mm); N3 – Rotação do motor (rpm). 13.2. FORÇA TANGENCIAL 𝐹𝑡1 = 2 × 𝑀𝑡3 𝐷𝑝𝑐2 𝐹𝑡1 = 2 × 276696,028 345 = 1604,035 𝐾𝑔𝑓 Onde: Ft1 – Força tangencial (kgf); Mt3 – Momento torsor (mm); Dpc2 – Diâmetro primitivo da coroa 2 (mm). 73 13.3. FORÇA RADIAL 𝐹𝑟1 = 𝐹𝑡1 × 𝑡𝑔 20° 𝐹𝑟1 = 1604,035 × 𝑡𝑔 20° = 583,821 𝐾𝑔𝑓 Onde: Fr3 – Força radial (Kgf); Ft3 – Força tangencial; tg 20° - Ângulo de pressão da engrenagem. 13.4. FORÇA TANGENCIAL NA RODA DENTADA MOTORA 𝐹𝑡𝑟𝑑𝑚 = 2 × 𝑀𝑡3 𝐷𝑝𝑟𝑑𝑚 𝐹𝑡𝑟𝑑𝑚 = 2 × 276696,028 276,454 = 2001,751 𝐾𝑔𝑓 Onde: Ftrdm – Força tangencial na roda dentada motora (kgf); Mt3 – Momento torsor (mm); Dprdm – Diâmetro primitivo da roda dentada motora (mm). 74 13.5. FORÇA RESULTANTE 13.5.1. FATOR F TABELA 20 - CARGA E FATOR F Observação: Tabela retirada da apostila de Eixos. 13.5.2. FORÇA RESULTANTE 𝑅 = 𝑓 × 𝐹𝑡𝑟𝑑𝑚 𝑅 = 1,2 × 2001,751 = 2402,101 𝐾𝑔𝑓 13.6. PESO DA CORRENTE 1 𝑃𝑐𝑜𝑟𝑟. = ( 3 ) + 𝑃𝑒𝑠𝑜 × 𝑛° 𝑑𝑒 𝑒𝑙𝑜𝑠 × 𝑃 1000 1 𝑃𝑐𝑜𝑟𝑟. = ( 3 ) + 10,13 × 95 × 50,8 = 49,221 𝐾𝑔 1000 75 13.7. PESO DA RODA DENTADA MOTORA TABELA 21 - CORRENTE SIMPLES 𝑃𝑟𝑑𝑚 = ( 𝜋 × 𝐷𝑝𝑟𝑑𝑚2 4 ) × 𝐴𝑐 × 7,8 × 10−6 𝑃𝑟𝑑𝑚 = [ 𝜋 × (276,454)2 4 ] × 59,48 × 7,8 × 10−6 = 27,848 𝐾𝑔 Para a roda dentada motora será realizado um alívio de 30%: 𝑃 = 27,848 − (27,848 × 30%) = 19,494 𝐾𝑔 13.8. PESO TOTAL NA PONTA DO EIXO DE SAÍDA DO REDUTOR 𝑃𝑡 = 𝑃𝑡 = 1 × 𝑃𝑐𝑜𝑟𝑟 + 𝑃𝑟𝑑𝑚 3 1 × 49,221 + 19,494 = 35,901 𝐾𝑔3 76 13.9. DIAGRAMA DO PLANO HORIZONTAL DIAGRAMA 5 - PLANO HORIZONTAL (EIXO 3) 13.10. PLANO HORIZONTAL 13.10.1. SOMATÓRIA EM X ∑ 𝐹𝑥 = 0 13.10.2. SOMATÓRIA EM Y ∑ 𝐹𝑦 = 0 + 𝐹5 + 2402,101 + 𝐹6 + 583,821 = 0 + 𝐹5 + 𝐹6 = − 2985,922 (𝐸𝑞𝑢𝑎çã𝑜 𝐼) 13.10.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM C ∑ 𝑀(𝐶) = 0 77 2402,101 × 130 − 583,821 × 120 + 𝐹6 × 325 = 0 −242214,61 𝐹6 = 325 = − 745,276 𝐾𝑔𝑓 13.10.4. SUBSTITUIÇÃO DE F6 NA EQUAÇÃO I 𝐹5 + 𝐹6 = − 2985,922 𝐹5 = − 2985,922 − 𝐹6 𝐹5 = − 2985,922 − 745,276 = − 3731,198 𝐾𝑔𝑓 13.10.5. MOMENTO NO PONTO A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 13.10.6. MOMENTO NO PONTO B ∑ 𝑀(𝐵) = − (583,821 × 120) − (745,276 × 325) = −312273,22 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 13.10.7. MOMENTO NO PONTO C ∑ 𝑀(𝐶) = − (745,276 × 205) = − 152781,58 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 13.10.8. MOMENTO NO PONTO D ∑ 𝑀(𝐷) = (2402,101 × 455) − (3731,198 × 325) + (583,821 × 205) = 0 78 13.11. DIAGRAMA DO PLANO VERTICAL DIAGRAMA 6 - PLANO VERTICAL (EIXO 3) 13.12. PLANO VERTICAL 13.12.1. SOMATÓRIA EM X ∑ 𝐹𝑥 = 0 13.12.2. SOMATÓRIA EM Y ∑ 𝐹𝑦 = 0 −29,727 + 𝐹5 − 1662,035 + 𝐹6 = 0 𝐹5 + 𝐹6 = 1691,762 𝐾𝑔𝑓 (𝐸𝑞𝑢𝑎çã𝑜 𝐼) 13.12.3. SOMATÓRIA DE MOMENTO EM C ∑ 𝑀(𝐶) = 0 79 (1662,035 × 120) + (𝐹6 × 325) − (29,727 × 130) = 0 −195579,69 𝐹6 = 325 = − 601,784 𝐾𝑔𝑓 13.12.4. SUBSTITUIÇÃO DE F6 NA EQUAÇÃO I 𝐹5 + 𝐹6 = 1691,762 𝐾𝑔𝑓 𝐹5 = 1691,762 − 𝐹6 𝐹5 = 1691,762 − 601,784 = 1089,978 𝐾𝑔𝑓 13.12.5. MOMENTO NO PONTO A ∑ 𝑀(𝐴) = 0 13.12.6. MOMENTO NO PONTO B ∑ 𝑀(𝐵) = −(29,727 × 130) = − 3864,51 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 13.12.7. MOMENTO NO PONTO C ∑ 𝑀(𝐶) = −(29,727 × 250) + (1089,978 × 120) = 123365,61 𝑘𝑔𝑓. 𝑚𝑚 13.12.8. MOMENTO NO PONTO D ∑ 𝑀(𝐷) = −(29,727 × 455) + (1089,978 × 325) − (1662,035 × 205) = 0 13.13. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE NO PONTO B 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √𝑀𝑓𝑣2 + 𝑀𝑓ℎ² 80 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √(− 3864,51)2 + (−312273,22)² = 312297,131 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 Onde: Mfeq – Momento fletor equivalente (Kgf.mm); Mfv – Momento fletor no plano vertical (Kgf.mm); Mfh – Momento fletor no plano horizontal (Kgf.mm). 13.14. MOMENTO FLETOR EQUIVALENTE NO PONTO C 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √𝑀𝑓𝑣2 + 𝑀𝑓ℎ² 𝑀𝑓𝑒𝑞 = √(123365,61)2 + (− 152781,58)² = 196370,212 𝐾𝑔𝑓. 𝑚𝑚 Onde: Mfeq – Momento fletor equivalente (Kgf.mm); Mfv – Momento fletor no plano vertical (Kgf.mm); Mfh – Momento fletor no plano horizontal (Kgf.mm). 13.15. CARREGAMENTO 13.15.1. TENSÃO I 𝜎𝐼 = 0,333 × 𝜎𝑟𝑢𝑝 𝜎𝐼 = 0,333 × 160 = 53,28 Onde: 𝜎𝐼 – Carregamento tipo 1; 𝜎𝑟𝑢𝑝 – Tensão de ruptura do material (160 kgf/mm²). 81 13.15.2. TENSÃO III 𝜎𝐼𝐼𝐼 = 𝜎𝐼𝐼𝐼 = 𝜎𝐼 3,8 53,28 3,8 = 14,021 Onde: 𝜎𝐼𝐼𝐼 – Carregamento tipo 3; 𝜎𝐼 – Carregamento tipo 1. 13.16. DIÂMETRO DO EIXO NO PONTO B 3 √(𝑚𝑓𝑒𝑞)2 + (𝛼 × 𝑀𝑡)² 𝑑 = √ 0,1 × 𝜎𝑟𝑢𝑝 3 √(312297,131)2 + (0,263 × 276696,028)2 𝑑 = √ = 61,154 𝑚𝑚 0,1 × 14,021 𝑑 ≅ 61,5 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro do eixo; Mfeq – Momento fletor equivalente; Mt – Momento torsor; 𝜎𝑟𝑢𝑝 – Tensão de ruptura. O material selecionado será o SAE 4340 com tempera total, cuja tensão de ruptura é 𝜎𝑟𝑢𝑝 = 160 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚². 82 13.17. DIÂMETRO DO EIXO NO PONTO C 3 √(𝑚𝑓𝑒𝑞)2 + (𝛼 × 𝑀𝑡)² 𝑑 = √ 0,1 × 𝜎𝑟𝑢𝑝 3 √(196370,212)2 + (0,263 × 276696,028)2 𝑑 = √ = 53,057 𝑚𝑚 0,1 × 14,021 𝑑 ≅ 53,5 𝑚𝑚 Onde: D – Diâmetro do eixo; Mfeq – Momento fletor equivalente; Mt – Momento torsor; 𝜎𝑟𝑢𝑝 – Tensão de ruptura. O material selecionado será o SAE 4340 com tempera total, cuja tensão de ruptura é 𝜎𝑟𝑢𝑝 = 160 𝑘𝑔𝑓/𝑚𝑚². 83 14. DIMENSIONAMENTO DAS CHAVETAS 14.1. DIMENSIONAMENTO DA CHAVETA PARA O PRIMEIRO EIXO 14.1.1. DADOS PARA A CHAVETA TABELA 22 - CHAVETA PARA DIÂMETRO DE 26 mm Observação: Tabela retirada do catálogo Rezler. Para o diâmetro de 26 mm: B = 8 mm H = 7 mm T1 = 4 mm 84 14.1.2. FATOR DE SEGURANÇA TABELA 23 - FATOR DE SEGURANÇA PARA DIÂMETRO DE 26 mm • Tipo de carregamento selecionado será o Reverso ou com choques, com fator de segurança 6. 14.1.3. ESMAGAMENTO 14.1.3.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝜎𝑒 = 26 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 6 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒 𝐹. 𝑆 26 = 4,333 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² 6 14.1.3.2. ESMAGAMENTO 𝐿 ≥ 4 × 𝑀𝑡 ℎ × 𝑑 × 𝜎𝑒𝑠𝑐 𝐿 ≥ 4 × 15238,298 7 × 26 × 4,333 85 𝐿 ≥ 77,3 𝑚𝑚 𝐿 ≅ 77,5 𝑚𝑚 Onde: L – Esmagamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝜎𝑒𝑠𝑐 – Tensão de escoamento. 14.1.4. CISALHAMENTO 14.1.4.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝑟𝑐 = 15,5 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 6 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 𝐹. 𝑆 𝑟𝑐 = 15,5 6 = 2,583 𝐾𝑔𝑓 𝑚𝑚² 14.1.4.2. CISALHAMENTO 𝐿 ≥ 2 × 𝑀𝑡 𝑏 × 𝑑 × 𝑟𝑐 𝐿 ≥ 2 × 15238,298 8 × 26 × 2,583 86 𝐿 ≥ 56,725 𝑚𝑚 𝐿 ≅ 57 𝑚𝑚 Onde: L – Cisalhamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝑟𝑐 – Tensão de cisalhamento. 14.1.5. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA 𝐷𝑓 = 𝐷 + 𝑡1 𝐷𝑓 = 26 + 4 = 30 𝑚𝑚 87 14.2. DIMENSIONAMENTO DA CHAVETA PARA O SEGUNDO EIXO 14.2.1. DADOS PARA A PRIMEIRA CHAVETA TABELA 24 - CHAVETA PARA O DIÂMETRO DE 65 mm Observação: Tabela retirada do catálogo Rezler. Para o diâmetro de 65 mm: B = 18 mm H = 11 mm T1 = 7 mm 88 14.2.2. FATOR DE SEGURANÇA TABELA 25 - FATOR DE SEGURANÇA PARA O DIÂMETRO DE 65 mm • Tipo de carregamento selecionado será o Reverso ou com choques, com fator de segurança 6. 14.2.3. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 65 mm 14.2.3.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝜎𝑒 = 26 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 6 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒 𝐹. 𝑆 26 = 4,333 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² 6 14.2.3.2. ESMAGAMENTO 𝐿 ≥ 4 × 𝑀𝑡 ℎ × 𝑑 × 𝜎𝑒𝑠𝑐 𝐿 ≥ 4 × 76191,489 11 × 65 × 4,333 89 𝐿 ≥ 98,372 𝑚𝑚 𝐿 ≅ 98,5 𝑚𝑚 Onde: L – Esmagamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝜎𝑒𝑠𝑐 – Tensão de escoamento. 14.2.4. CISALHAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 65 mm 14.2.4.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝑟𝑐 = 15,5 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 6 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 𝐹. 𝑆 15,5 6 = 2,583 𝐾𝑔𝑓 𝑚𝑚² 14.2.4.2. CISALHAMENTO 𝐿 ≥ 2 × 𝑀𝑡 𝑏 × 𝑑 × 𝑟𝑐 𝐿 ≥ 2 × 76191,489 18 × 65 × 2,583 𝐿 ≥ 50,423 𝑚𝑚 90 𝐿 ≅ 50,5 𝑚𝑚 Onde: L – Cisalhamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝑟𝑐 – Tensão de cisalhamento. 14.2.5. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA 𝐷𝑓 = 𝐷 + 𝑡1 𝐷𝑓 = 65 + 7 = 72 𝑚𝑚 14.2.6. DADOS PARA A SEGUNDA CHAVETA TABELA 26 - CHAVETA PARA O DIÂMETRO DE 73 mm Observação: Tabela retirada do catálogo Rezler. 91 Para o diâmetro de 73 mm: B = 20 mm H = 12 mm T1 = 7,4 mm 14.2.7. FATOR DE SEGURANÇA TABELA 27 - FATOR DE SEGURANÇA PARA O DIÂMETRO DE 73 mm • Tipo de carregamento selecionado será o Reverso ou com choques, com fator de segurança 6. 14.2.8. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 73 mm 14.2.8.1. TENSÃO DE ESCOAMENTODados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝜎𝑒 = 31 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 6 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒 𝐹. 𝑆 31 = 5,167 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² 6 92 14.2.8.2. ESMAGAMENTO 𝐿 ≥ 4 × 𝑀𝑡 ℎ × 𝑑 × 𝜎𝑒𝑠𝑐 𝐿 ≥ 4 × 76191,489 12 × 73 × 5,167 𝐿 ≥ 67,332 𝑚𝑚 𝐿 ≅ 67,5 𝑚𝑚 Onde: L – Esmagamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝜎𝑒𝑠𝑐 – Tensão de escoamento. 14.2.9. CISALHAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 73 mm 14.2.9.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝑟𝑐 = 18,5 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 6 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 𝐹. 𝑆 18,5 6 = 3,083 𝐾𝑔𝑓 𝑚𝑚² 93 14.2.9.2. CISALHAMENTO 𝐿 ≥ 2 × 𝑀𝑡 𝑏 × 𝑑 × 𝑟𝑐 𝐿 ≥ 2 × 76191,489 20 × 73 × 3,083 𝐿 ≥ 33,854 𝑚𝑚 𝐿 ≅ 34 𝑚𝑚 Onde: L – Cisalhamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝑟𝑐 – Tensão de cisalhamento. 14.2.10. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA 𝐷𝑓 = 𝐷 + 𝑡1 𝐷𝑓 = 73 + 7,4 = 80,4 𝑚𝑚 94 14.3. DIMENSIONAMENTO DA CHAVETA PARA O TERCEIRO EIXO 14.3.1. DADOS PARA A PRIMEIRA CHAVETA TABELA 28 - CHAVETA PARA O DIÂMETRO DE 76 mm Observação: Tabela retirada do catálogo Rezler. Para o diâmetro de 76 mm: B = 22 mm H = 14 mm T1 = 9 mm 95 14.3.2. FATOR DE SEGURANÇA TABELA 29 - FATOR DE SEGURANÇA PARA O DIÂMETRO DE 76 mm • Tipo de carregamento selecionado será o constante (uniforme), com fator de segurança 2. 14.3.3. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 76 mm 14.3.3.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝜎𝑒 = 31 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 2 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒 𝐹. 𝑆 31 = 15,5 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² 2 14.3.3.2. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 76 mm 𝐿 ≥ 4 × 𝑀𝑡 ℎ × 𝑑 × 𝜎𝑒𝑠𝑐 𝐿 ≥ 4 × 276696,028 14 × 76 × 15,5 𝐿 ≥ 67,110 𝑚𝑚 96 𝐿 ≅ 67,5 𝑚𝑚 Onde: L – Esmagamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝜎𝑒𝑠𝑐 – Tensão de escoamento. 14.3.4. CISALHAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 76 mm 14.3.4.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝑟𝑐 = 18,5𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 2 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 𝐹. 𝑆 18,5 2 = 9,25 𝐾𝑔𝑓 𝑚𝑚² 14.3.4.2. CISALHAMENTO 𝐿 ≥ 2 × 𝑀𝑡 𝑏 × 𝑑 × 𝑟𝑐 𝐿 ≥ 2 × 276696,028 22 × 76 × 9,25 𝐿 ≥ 35,781 𝑚𝑚 𝐿 ≅ 36 𝑚𝑚 97 Onde: L – Cisalhamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝑟𝑐 – Tensão de cisalhamento. 14.3.5. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA 𝐷𝑓 = 𝐷 + 𝑡1 𝐷𝑓 = 76 + 9 = 85 𝑚𝑚 14.3.6. DADOS PARA A SEGUNDA CHAVETA TABELA 30 - CHAVETA PARA O DIÂMETRO DE 62 mm Observação: Tabela retirada do catálogo Rezler. Para o diâmetro de 62 mm: 98 B = 18 mm H = 11 mm T1 = 7 mm 14.3.7. FATOR DE SEGURANÇA TABELA 31 - FATOR DE SEGURANÇA PARA O DIÂMETRO DE 62 mm • Tipo de carregamento selecionado será o Constante (uniforme), com fator de segurança 2. 14.3.8. ESMAGAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 62 mm 14.3.8.1. TENSÃO DE ESCOAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝜎𝑒 = 31 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 2 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒𝑠𝑐. = 𝜎𝑒 𝐹. 𝑆 31 = 15,5 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² 2 99 14.3.8.2. ESMAGAMENTO 𝐿 ≥ 4 × 𝑀𝑡 ℎ × 𝑑 × 𝜎𝑒𝑠𝑐 𝐿 ≥ 4 × 276696,028 11 × 62 × 15,5 𝐿 ≥ 104,7 𝑚𝑚 𝐿 ≅ 105 𝑚𝑚 Onde: L – Esmagamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝜎𝑒𝑠𝑐 – Tensão de escoamento. 14.3.9. CISALHAMENTO PARA O DIÂMETRO DE 62 mm 14.3.9.1. TENSÃO DE CISALHAMENTO Dados (valores retirados da apostila de eixo-cubo): 𝑟𝑐 = 18,5 𝐾𝑔𝑓/𝑚𝑚² F.S = 2 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 = 𝑟𝑐 𝐹. 𝑆 18,5 2 = 9,25 𝐾𝑔𝑓 𝑚𝑚² 100 14.3.9.2. CISALHAMENTO 𝐿 ≥ 2 × 𝑀𝑡 𝑏 × 𝑑 × 𝑟𝑐 𝐿 ≥ 2 × 276696,028 18 × 62 × 9,25 𝐿 ≥ 53,610 𝑚𝑚 𝐿 ≅ 54 𝑚𝑚 Onde: L – Cisalhamento; Mt – Momento torsor; D – Diâmetro; 𝑟𝑐 – Tensão de cisalhamento. 14.3.10. RECÁLCULO DO DIÂMETRO EM FUNÇÃO DA CHAVETA 𝐷𝑓 = 𝐷 + 𝑡1 𝐷𝑓 = 62 + 7 = 69 𝑚𝑚 101 15. DIMENSIONAMENTO DOS ROLAMENTOS 15.1. ROLAMENTO PARA O PRIMEIRO EIXO 15.1.1. VIDA NOMINAL DO ROLAMENTO 𝐿 = 60 × 𝑛 × 𝐿ℎ 106 𝐿 = 60 × 1175 × 60000 106 = 4230 𝑚𝑖𝑙ℎõ𝑒𝑠 𝑑𝑒 𝑟𝑜𝑡𝑎çõ𝑒𝑠 Onde: L – Vida nominal do rolamento (rotações); N – Rotação do motor (rpm); Lh – Vida nominal (horas). 15.1.2. CARGA EQUIVALENTE 𝑃 = √(𝑅ℎ)2 + (𝑅𝑣)² 𝑃 = √(61,775)2 + (169,727)² = 180,620 𝐾𝑔𝑓 𝑃 = √(𝑅ℎ)2 + (𝑅𝑣)² 𝑃 = √(138,995)2 + (381,885)² = 406,394 𝐾𝑔𝑓 Onde: P – Carga equivalente (KN); Rh – Força de reação no plano horizontal (Kgf); 102 Rv – Força de reação no plano vertical (Kgf). 15.1.3. CAPACIDADE DINÂMICA 10⁄3 𝐶 = √𝐿 × 𝑃 10⁄3 10⁄3 𝐶 = √4230 × (406,394) 10⁄3 = 49,75 𝑘𝑁 Onde: P – Carga equivalente (KN); C – Capacidade Mecânica (KN); L – Vida nominal (Rotações). 103 15.1.4. ESPECIFICAÇÕES TÉCNICAS DO ROLAMENTO TABELA 32 - ROLAMENTO PARA O PRIMEIRO EIXO 104 Observação: Tabela retirada do catálogo online da SKF. 105 15.2. ROLAMENTO PARA O SEGUNDO EIXO 15.2.1. VIDA NOMINAL DO ROLAMENTO 𝐿 = 60 × 𝑛 × 𝐿ℎ 106 𝐿 = 60 × 235 × 60000 106 = 846 𝑚𝑖𝑙ℎõ𝑒𝑠 𝑑𝑒 𝑟𝑜𝑡𝑎çõ𝑒𝑠 Onde: L – Vida nominal do rolamento (rotações); N – Rotação do motor (rpm); Lh – Vida nominal (horas). 15.2.2. CARGA EQUIVALENTE 𝑃 = √(𝑅ℎ)2 + (𝑅𝑣)² 𝑃 = √(306,480)2 + (836,388)² = 890,740 𝐾𝑔𝑓 𝑃 = √(𝑅ℎ)2 + (𝑅𝑣)² 𝑃 = √(76,570)2 + (197,642)² = 211,956 𝐾𝑔𝑓 Onde: P – Carga equivalente (KN); Rh – Força de reação no plano horizontal (Kgf); Rv – Força de reação no plano vertical (Kgf). 106 15.2.3. CAPACIDADE DINÂMICA 10⁄3 𝐶 = √𝐿 × 𝑃 10⁄3 10⁄3 10 𝐶 = √846 × (890,740) ⁄3 = 67,292 𝑘𝑁 Onde: P – Carga equivalente (KN); C – Capacidade Mecânica (KN); L – Vida nominal (Rotações). 107 15.2.4. ESPECIFICAÇÕES TÉCNICAS DO ROLAMENTO TABELA 33 - ROLAMENTO PARA O SEGUNDO EIXO 108 Observação: Tabela retirada do catálogo online da SKF. 109 15.3. ROLAMENTO PARA O TERCEIRO EIXO 15.3.1. VIDA NOMINAL DO ROLAMENTO 𝐿 = 60 × 𝑛 × 𝐿ℎ 106 𝐿 = 60 × 64,710 × 60000 106 = 232,956 𝑚𝑖𝑙ℎõ𝑒𝑠 𝑑𝑒 𝑟𝑜𝑡𝑎çõ𝑒𝑠 Onde: L – Vida nominal do rolamento (rotações); N – Rotação do motor (rpm); Lh – Vida nominal (horas). 15.3.2. CARGA EQUIVALENTE 𝑃 = √(𝑅ℎ)2 + (𝑅𝑣)² 𝑃 = √(3731,198)2 + (1089,978)² = 3887,144 𝐾𝑔𝑓 𝑃 = √(𝑅ℎ)2 + (𝑅𝑣)² 𝑃 = √(745,276)2 + (601,784)² = 957,904 𝐾𝑔𝑓 Onde: P – Carga equivalente (KN); Rh – Força de reação no plano horizontal (Kgf); Rv – Força de reação no plano vertical (Kgf). 110 15.3.3. CAPACIDADE DINÂMICA 10⁄3 𝐶 = √𝐿 × 𝑃 10⁄3 10⁄3 10 𝐶 = √232,956 × (3887,144) ⁄3 = 199,440 𝑘𝑁 Onde: P – Carga equivalente (KN); C – Capacidade Mecânica (KN); L – Vida nominal (Rotações). 111 15.3.4. ESPECIFICAÇÕES TÉCNICAS DO ROLAMENTO TABELA 34 - ROLAMENTO PARA O TERCEIRO EIXO 112 Observação: Tabela retirada do catálogo online da SKF. 113 16. CONSIDERAÇÕES FINAIS
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