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Projeto Elementos de Máquinas Página 1 PEM – Projeto Elementos de Maquinas (Revisão) 2 Ksi= Quilograma por polegada quadrada Kip= Quilo libra força Psi= libra força por polegada quadrada (lbf/in2) Ksi=1000Psi Kip= 1000Psi Psi=lbf/pol2 Ksi=6895Mpa Psi=0,006895Mpa Pé=0,30479metros metro=3,28084pés Projeto Elementos de Máquinas Página 2 A=π.d.h Projeto Elementos de Máquinas Página 3 Projeto Elementos de Máquinas Página 4 Projeto Elementos de Máquinas Página 5 Projeto Elementos de Máquinas Página 6 Projeto Elementos de Máquinas Página 7 60 lb-pés 210 lb-pés 150 lb-pés G=Módulo transversal J= Momento Inercia Polar Projeto Elementos de Máquinas Página 8 Projeto Elementos de Máquinas Página 9 Projeto Elementos de Máquinas Página 10 Projeto Elementos de Máquinas Página 11 Projeto Elementos de Máquinas Página 12 Exercício 1. O estado de tensão sobre a estrutura do assunto durante uma trombada é mostrado na figura. Determine o menor limite de escoamento para o aço a ser selecionado para o elemento, baseando-se na teoria da tensão de cisalhamento máximo. Projeto Elementos de Máquinas Página 13 2. Determine o coeficiente de segurança do ponto (P) critico da alavanca de freio mostrada na figura. 3. Determine os coeficientes de segurança para o ponto A da peça ilustrada (Região critica) usando Von Mises e Tresca. Material 2024-T4 (alumínio). Psi=lbf/pol2 Projeto Elementos de Máquinas Página 14 Projeto Elementos de Máquinas Página 15 4. Construa o circulo de Mohr para as tensões atuantes na superfície de um tubo de aço pressurizado internamente que esteja sujeito às tensões tangencial e axial na superfície externa de 45.000 e 30.000 Psi, respectivamente, e a uma tensão devida à torção de 18.000Psi. Figura 4.49 Uma seção internamente pressurizada de tubulação de aço é submetida a tensões axiais tangenciais e torsionais conhecidas na superfície Desenhar uma representação em círculo mohr das tensões superficiais A regra positiva no sentido horário é usada. 𝜎1 = 45 + 30 2 ± √(( 45 − 30 2 ))2 + 182)) 𝜎1 = 57000𝑃𝑠𝑖 = 393,015𝑀𝑃𝑎 𝜎2 = 18000𝑃𝑠𝑖 = 124,110𝑀𝑃𝑎 𝜏 𝑚𝑎𝑥. = 𝜎1 − 𝜎3 2 = 57 − 0 2 𝜏 𝑚𝑎𝑥. = 28,500𝑃𝑠𝑖 = 196,507𝑀𝑃𝑎 O estresse principal 𝜎3 é zero, porque a magnitude da tensão radial é zero na superfície externa Psi=0,006895MPa Projeto Elementos de Máquinas Página 16 5. Um cilindro está pressurizado internamente com uma pressão de 100MPa. Esta pressão provoca tensões tangencial e axial na superfície externa que valem 400 e 200 MPa, respectivamente. Construa o circulo de Mohr representativo dessas tensões atuantes na superfície externa. Qual é o valor da tensão cisalhante máxima atuante na superfície externa? Figura 4.50 6. Para a figura 4.58, qual é o valor da Tensão máxima atuante no furo e no entalhe? Tração = 𝜎 = 𝑃 𝐴 65000 3500 = 18,57𝑀𝑃𝑎 𝜎𝑚á𝑥. = 𝜎𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 . 𝐾𝑇 Tensão máxima= Tensão nominal. KT Um cilindro é internamente pressurizado para uma pressão conhecida que causa tensões tangenciais e axiais conhecidas na superfície externa Desenhar uma representação de ciclo mohr das tensões na superfície externa e determinar o máximo esforço de cisalhamento experimentado. A regra positiva no sentido horário é usada. 𝜎1 = 400𝑀𝑃𝑎 𝜎2 = 𝜎1 2 = 400 2 = 200𝑀𝑃𝑎 𝜏 𝑚𝑎𝑥. = 𝜎1 − 𝜎3 2 = 400 2 = 200𝑀𝑃𝑎 O esforço de cisalhamento máximo na superfície externa é de 200 MPa. A tensão principal 𝜎3 é zero na superfície externa A= b.h = 25.(200-60) A= 3500 mm2 Projeto Elementos de Máquinas Página 17 FURO d/w= 30/200= 0,15 Kt= 2,6 (d/b) = 30/200= 0,15 Kt= 2,6 ENTALHE H/h= 200/(200-30)= 1,176 (r/h) = 15/(200-30)= 0,0882 Kt= 2,5 Projeto Elementos de Máquinas Página 18 F=65000N A=3500mm2 σ = 𝐹 𝐴 = 65000 3500 = 18,57 𝑀𝑃𝑎 𝜎𝑚á𝑥. = 𝜎𝑛𝑜𝑚𝑖𝑛𝑎𝑙 . 𝐾𝑇 Tensão máxima= Tensão nominal.KT FURO σmáx. =2,6 .18,57 = 48,28 MPa ENTALHE σmáx. =2,45 .18,57 = 45,50 MPa 7. Um eixo é apoiado em mancais nas extremidades A e B, e é carregado com uma força de 1000 N para baixo, conforme mostrado na Figura 4.59. Determine a tensão máxima atuante no adoçamento do eixo. O adoçamento crítico do eixo está posicionado a 70mm de B. ENTALHE D/d= 200/(200-30)= 1,176 (r/d) = 15/(200-30)= 0,0882 Kt= 2,41 Projeto Elementos de Máquinas Página 19 𝑟 𝑑 = 5 40 = 0.125 𝐷 𝑑 = 80 40 = 2 𝐾𝑡 = 1,65 2 0,125 Projeto Elementos de Máquinas Página 20 8. Uma barra de seção transversal circular está sujeita a uma tensão axial de 50 MPa superposta a uma tensão devida à torção de 100 MPa. Qual é a sua melhor previsão do fator de segurança em relação ao início do escoamento do material considerando que ele possua uma resistência ao escoamento por tração de 500 MPa.(veja a Figura 6.29) Uma vez obtida á tensão equivalente, ela é comparada com a resistência ao escoamento fornecida pelo ensaio de tração padronizado. Se σe for superior a Sy, poder-se-á prever o escoamento do material. 𝜎𝑒 = √𝜎𝑥 2 + 3. 𝜏𝑥𝑦 2 𝜎𝑒 = √502 + 3. 100𝑥𝑦 2 𝜎𝑒 = 180,3 𝑀𝑃𝑎 𝜎𝑒 = 𝑆𝑦 𝑆𝐹 = 𝑆𝐹 = 𝑆𝑦 𝜎𝑒 = 500𝑀𝑃𝑎 180,3𝑀𝑃𝑎 = 𝑆𝐹 = 2,77 𝜏𝑚á𝑥 = 𝑆𝑠𝑦 𝑆𝐹 = 𝑆𝐹 = 𝑆𝑦/2 √𝜏𝑥𝑦2 + ( 𝜎𝑥 + 𝜎𝑦 2 ) 2 = 500 2⁄ 𝑀𝑃𝑎 √1002 + ( 50 + 0 2 ) 2 = 𝑆𝐹 = 250𝑀𝑃𝑎 √1002 + 252 = 𝑆𝐹 = 2,43 Projeto Elementos de Máquinas Página 21 9. A Figura 8.41 mostra um eixo de seção circular e o perfil de flutuação do torque a que ele é submetido. O material é um aço com Su = 162 ksi e Sy = 138 ksi. Toda a superfície critica são retificadas. Estime o fator de segurança para uma vida infinita contra fadiga em Relação a (a) uma sobrecarga que aumenta tanto o torque médio quanto o alternado do mesmo fator e (b) uma sobrecarga que aumenta apenas o torque alternado. 𝑆𝑢𝑠 = 0,8(162) = 130𝐾𝑠𝑖 𝑆𝑠𝑦 = 0,58(138) = 80𝐾𝑠𝑖 𝑆𝑦𝑡 = Resistência ao escoamento na tração 𝑆𝑢𝑠 = Limite de resistência ao cisalhamento, limite de resistência ao cisalhamento por torção. 𝑆𝑠𝑦 =Resistência ao escoamento por cisalhamento 𝑆𝑢 =Resistência última ou limite de resistência à tração Projeto Elementos de Máquinas Página 22 𝐾𝑇 = 𝑑 𝐷 = ( 1 16) 1 = 0,0625 𝐾𝑇 = 1,75 (𝑝𝑎𝑟𝑎 𝑜 𝑓𝑢𝑟𝑜 "𝑡𝑜𝑟çã𝑜") FIGURA 8.24 Curvas de sensibilidade ao entalhe (baseadas na referência 9D). Observe que: (1) r é o raio no ponto onde se origina a potencialtrinca por fadiga, e (2) para r > 0,16 in, as curvas devem ser extrapoladas ou deve ser utilizado q'= 1. 𝐾𝐹 = 1 + (𝐾𝑇 − 1). 𝑞 = 𝐾𝐹 = 1 + (1,75 − 1). 0,88 𝐾𝐹 = 1,66 𝐾𝑇 = 𝑣𝑎𝑙𝑜𝑟 𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑜 𝑐𝑜𝑛𝑓𝑜𝑟𝑚𝑒 𝑡𝑜𝑟çã𝑜 𝑓𝑖𝑔𝑢𝑟𝑎 4.37 = 𝐾𝑇 = 1,33 q Raio = 0,1 polegada Carga de torção Material aço 162 Ksi q= fator de sensibilidade q =0,88 Projeto Elementos de Máquinas Página 23 𝜎𝑛𝑜𝑚. = 𝑇𝑐 ( 𝜋. 𝐷3 16 ) − ( 𝑑. 𝐷2 6 ) 𝜎𝑚á𝑥. = (7000 + 3000)/2 ( 𝜋. 13 16 ) − ( (1/16). 12 6 ) . 1,66 𝜎𝑚á𝑥 = 44,600𝑝𝑠𝑖 𝜎𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑎 = (7000 − 3000)/2 ( 𝜋. 13 16 ) − ( (1/16). 12 6 ) . 1,66 𝜎𝑚𝑖𝑛𝑖𝑚𝑎 = 17,88𝑝𝑠𝑖 Resistência a 106 ciclos (limite de resistência à fadiga Sn’) Cargas de Flexão Cargas de Axiais Cargas de Torção CL (fator de carga) Flexão=1 Carga Axial=1 Torção=0,58 CG (fator gradiente) diâmetro < (0,4 in ou 10 mm) =1 =0,7 a 0,9 =1 (0,4 in ou 10 mm} < diâmetro < (2 in ou 50 mm) =1 =0,7 a 0,9 =0,9 CS (fator de superfície) Figura 8.13 CT (fator de temperatura) T ≤ 840 °F Para aço =1 Para aço =1 Para aço =1 840 °F < T≤ 1020 °F 1 - (0,0032.T – 2,688) CR (fator de confiabilidade) 50% confiabilidade 90% 95% 99% 99,9% 1,000 0,897 0,868 0,814 0,753 1,000 0,897 0,868 0,814 0,753 1,000 0,897 0,868 0,814 0,753 Para materiais que não possuem um limite de resistência à fadiga, adote os fatores para as resistências a 108 e 5 x 1 08 ciclos. Sn’ = 0,5 Sn para os aços, salvo melhores resultados. 𝑆𝑛 = 𝑆𝑛`𝐶𝐿𝐶𝐺𝐶𝑆𝐶𝑇 𝐶𝑅 𝑆𝑛 = 𝑆𝑢. 0,5. 0,58. 0,9. 0,89. 1. 1 𝑆𝑛 = (162). 0,5. 0,58. 0,9. 0,89. 1. 1 = 38 Ksi Figura 8.13 Redução do limite de resistência á fadiga devido ao acabamento superficial - componentes de aço. Projeto Elementos de Máquinas Página 24 𝜎𝑚𝑖𝑛 = 𝜏𝑎 𝐹𝑆 = 𝐹𝑆 = 25 17,88 = 𝐹𝑆 = 1,4 𝜎𝑚𝑖𝑛 = 𝜏𝑎 𝐹𝑆 = 𝐹𝑆 = 22 17,88 = 𝐹𝑆 = 1,2 10. 6.4 Uma placa fina com largura de 2w = 6 in e espessura t = 0,035 in e fabricada com o alumínio 7075-T651 (Su= 78 ksi e Sy= 70 ksi). A placa é carregada por tração e possuí uma trinca central perpendicular à direção da carga aplicada. Estime a maior carga P (veja a Figura 6.2a) que pode ser aplicada sem causar uma fratura súbita na placa quando a trinca central aumentar até um comprimento 2c de 1 in. A placa possui uma tensão plana KIC = 60 ksi √𝑖𝑛 e será utilizada na fuselagem de um avião, c será periodicamente inspecionada para a identificação do crescimento da trinca. 𝑲𝑰𝑪 = (𝟏, 𝟖√𝑪 )𝝈𝒈 𝟔𝟎 = (𝟏, 𝟖√𝟎, 𝟓 ). 𝝈𝒈 = 𝝈𝒈= 𝟔𝟎 (𝟏,𝟖√𝟎,𝟓 ) = 𝝈𝒈 = 𝟒𝟕, 𝟏𝟒𝑲𝒔𝒊 𝑃 = 𝜎𝑔. (2. W. t) P= 47,14. (6.0,035) P= 9,899 ℓ𝑏 𝐴 = 𝑏. ℎ = 𝑡. (2𝑊 − 2𝐶) A=0,035.(6-1) A=0,175pol2 𝜎 = 𝑃 𝐴 = 𝜎 = 9,899 0,175 =56,57 Ksi 𝑆𝑦 = 𝜎𝑒 = 70𝐾𝑠𝑖 𝜎 < 𝑆𝑦 (satisfatório) Projeto Elementos de Máquinas Página 25 11. 8.21 Uma barra de aço com 10 mm de diâmetro possui Su= 1200 MPa, Sy = 950 MPa, e suas superfícies possuem um acabamento fino. Estime a resistência à fadiga por flexão para (1) 106 ciclos ou mais e (2) 2x 105 ciclos. Resistência a 106 ciclos (limite de resistência à fadiga Sn’) 𝑆𝑛 = 𝑆𝑛`𝐶𝐿𝐶𝐺𝐶𝑆𝐶𝑇 𝐶𝑅 1200 = 𝑆𝑛´.1. 0,9. 0,86.1. 1 𝑆𝑛´ = ( 𝑆𝑛 2 ) = 928,8 2 = 464,4 𝑀𝑃𝑎 Resistência a 103 ciclos (limite de resistência à fadiga Sn’) 𝜎𝑓 = 0,9. 𝑆𝑢 = 0,9.1200 = 1080 𝑀𝑃𝑎 12. 8.32 Um eixo com entalhe similar ao mostrado na Figura 4.36 é usinado a partir de um aço com 180 Bhn e Sy = 65 ksi. As dimensões são D=1,1 in, d= 1.0 in e r= 0,05 in. Um polimento comercial é aplicado apenas á superfície do entalhe. Com um fator de segurança de 2, estime o valor do torque T máximo que pode ser aplicado para uma vida infinita quando a carga torcional flutuante consiste em (a) uma torção completamente alternada, com um torque variando de -Ta +T, (b) um torque constante T superposto a um torque alternado de 2T. Projeto Elementos de Máquinas Página 26 𝐷 𝑑 = 1,1 1 = 1,1 𝑖𝑛 𝑟 𝑑 = 0,05 1 = 0,05 𝑖𝑛 𝐾𝑇 = 1,63 Raio=0,05in Equação: 𝐾𝑓 = 1 + (𝐾𝑇 − 1). 𝑞 𝐾𝑓 = 1 + (1,63 − 1). 0,79 𝐾𝑓 = 1,50 𝑆𝑛 = 𝑆𝑛`𝐶𝐿𝐶𝐺𝐶𝑆𝐶𝑇 𝐶𝑅 𝑆𝑛´ = 𝑆𝑛. 0,5 𝑆𝑛´ = 𝑆𝑛. 0,5 = 0,25. 𝐵ℎ𝑛 𝐾𝑠𝑖 q Projeto Elementos de Máquinas Página 27 𝑆𝑛 = 𝑆𝑛`𝐶𝐿𝐶𝐺𝐶𝑆𝐶𝑇 𝐶𝑅 𝐶𝐿=0,58 𝐶𝐺=0,9 𝐶𝑆=0,86 “180 Ksi” 𝐶𝑇=1 𝐶𝑅=1 𝑆𝑛 = 0,25. (180). 0,58. 0,9. 0,86. 1. 1 𝑆𝑛 = 20,2 𝐾𝑠𝑖 𝑆𝑢𝑠 = 0,8 𝑆𝑢 Onde; 𝑆𝑢 = 0,5 𝐵ℎ𝑛 𝐾𝑠𝑖 𝑆𝑢𝑠 = 0,8. (0,5). (180) = 72𝐾𝑠𝑖 𝑆𝑦𝑠 = 0,58. 𝑆𝑦 = 0,58. (65) = 37,7 𝐾𝑠𝑖 𝜎𝑛𝑜𝑚 = 𝑆𝑛 = 𝑇𝑐 𝐽 = 16. 𝑇𝑐 𝜋. 𝑑3 . 𝐾𝑓 𝑇𝑐 = 20,2𝐾𝑠𝑖. 103ℓ𝑏. 𝜋. (13𝑖𝑛) 1𝐾𝑠𝑖. 16.1,50 𝑇𝑐 = 2644 ℓ𝑏. 𝑖𝑛 𝑆𝑛 = limite de resistência à fadiga 𝜎𝑔 = tensão de tração 𝑆𝑛´= padrão de resistência à fadiga para eixos sob flexão. 𝜎 = tensão normal e ou tensão de tração 𝑆𝑠𝑦 = resistência ao escoamento por cisalhamento 𝜎𝑚á𝑥 = tensão máxima 𝑆𝑢 = resistência última ou limite de resistência à tração 𝜎𝑚𝑖𝑛 = tensão mínima 𝑆𝑢𝑐 = limite de resistência à compressão 𝜎𝑛𝑜𝑚 = tensão nominal 𝑆𝑢𝑠 = limite de resistência ao cisalhamento por torção 𝜎𝑒 = tensão equivalente 𝑆𝑦 = resistência ao escoamento 𝜎𝑎 = tensão alternada ou amplitude de tensão 𝑆𝑠𝑦𝑐 = resistência ao escoamento na compressão 𝜏 = tensão cisalhante nominal 𝑆𝑦𝑡 = resistência ao escoamento na tração 𝜏𝑚á𝑥 = tensão de cisalhante máxima 13.
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