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Estruturas de Concreto I Profa. Jamires Praciano jamirescordeiro@gmail.com Vigas 04/04/2018 2 Vigas 04/04/2018 3 Vigas 04/04/2018 4 Vigas 04/04/2018 5 Detalhamento da armadura longitudinal ao longo da viga A determinação da quantidade de aço em cada seção S é dada conforme já visto. Isso deveria ser feito para todas as seções, porém não é prático. Por isso, é adotado o processo gráfico, procurando-se graficamente a posição da seção na qual será preciso usar certo número de barras. O segundo passo é admitir que existe linearidade entre o momento fletor e a área de aço de uma dada seção. Deve ser adotado o valor do momento máximo. 04/04/2018 6 Detalhamento da armadura longitudinal ao longo da viga 7 b) Determinação do comprimento das barras negativas. c) Diagrama de momentos estratificados. a) Diagrama de momento fletor. Ancoragem Há necessidade de transferir para o concreto as tensões a que as barras de aço estão submetidas. Para isso, as barras devem ter um comprimento adicional para transferir essas tensões, essa transferência chama-se ancoragem e o comprimento adicional é chamado de comprimento de ancoragem reto (lb). Tipos básicos de ancoragem: traspasse e luva. 04/04/2018 8 Ancoragem das barras Regiões favoráveis ou desfavoráveis quanto à aderência As condições de boa ou má aderência das barras segundo a 6118, considera barras em boa situação de aderência se: a) Com inclinação maior que 45º sobre a horizontal (a); b) Horizontais ou com inclinação menor que 45º sobre a horizontal se: • Localizados, no máximo, 30 cm acima da face inferior do elemento ou da junta de concretagem mais próxima, para elementos estruturais com h < 60cm (b); • Localizados, no mínimo, 30cm abaixo da face superior do elemento ou da junta de concretagem mais próxima, para elementos estruturais com h ≥ 60cm (c). 04/04/2018 9 Valores das resistências de aderência A resistência de aderência de cálculo entre a armadura passiva e o concreto, segundo a norma, deve ser determinada por: 𝑓𝑏𝑑 = 𝜂1 ∙ 𝜂2 ∙ 𝜂3 ∙ 𝑓𝑐𝑡𝑑 Em que: 𝑓𝑐𝑡𝑑 = 𝑓𝑐𝑡𝑘,𝑖𝑛𝑓 𝛾𝑐 = 0,7∙𝑓𝑐𝑡,𝑚 𝛾𝑐 = 0,21∙ 𝑓𝑐𝑘² 3 1,4 com fck em MPa; h1 = 1,0 para barras lisas (CA25) h1 = 1,4 para barras entalhadas (CA60) h1 = 2,25 para barras de alta aderência (CA50) h2 = 1,0 para situações de boa aderência h2 = 0,7 para situações de má aderência h3 = 1,0 para < 32mm h3 = 132−𝜙 100 para > 32mm (com em mm) 04/04/2018 10 Ancoragem das barras – Comprimento básico de ancoragem lb As barras tracionadas podem ser ancoradas com um comprimento retilíneo ou com grande raio de curvatura em sua extremidade. A ancoragem deve se dar: Obrigatoriamente com gancho para barras lisas; Sem gancho nas que tenham alternância de solicitação (tração e compressão); Com ou sem gancho nos demais casos, não sendo recomendado o gancho para barras de > 32mm ou para feixes de barras. As barras comprimidas só poderão ser ancoradas sem ganchos. 04/04/2018 11 Ancoragem das barras – Comprimento básico de ancoragem lb 12 lb é o comprimento necessário para ancorar a força Asfyd em uma barra de diâmetro , da armadura passiva. Esse comprimento deve ser maior que 25 e é calculado por lb = 𝜙 4 ∙ 𝑓𝑦𝑑 𝑓𝑏𝑑 Asfyd fbd lb Ancoragem das barras – Comprimento necessário de ancoragem lb,nec Em situações em que a armadura existente (detalhada) em um determinado elemento é maior que a necessária calculada, o comprimento de ancoragem necessário (lb,nec) pode ser reduzido, sendo calculado por: lb,nec = 𝛼1 ∙ lb ∙ 𝐴𝑠,𝑐𝑎𝑙𝑐𝐴𝑠,𝑒𝑓 ≥ lb,mín Em que: 1 = 1,0 (barras sem gancho); 1 = 0,7 (barras tracionadas com ganho) As,calc = área de armadura calculada para resistir ao esforço solicitante; As,ef = área de armadura efetiva (existente); lb ,mín = maior valor entre 0,3lb, 10 e 100mm. 04/04/2018 13 Ganchos de ancoragem nas extremidades das barras Ganchos da armadura de tração Os ganchos podem ser: • Semicirculares, com ponta reta de comprimento não inferior a 2 (barras lisas); • Em ângulo de 45º (interno), com ponta reta de comprimento não inferior a 4; • Em ângulo reto, com ponta reta de comprimento não inferior a 8. 04/04/2018 14 Ganchos de ancoragem nas extremidades das barras O diâmetro interno da curvatura de dobramento dos ganchos das armaduras longitudinais de tração (i), a fim de evitar fissuras no aço, deve ser, pelo menos, igual aos valores do quadro abaixo, em função do diâmetro da barra. 04/04/2018 15 Emendas de barras Barras de aço: 12m Limitação: não são permitidas para bitolas superiores a 32mm e nem elementos tracionados (tirantes). 04/04/2018 16 Cálculo do comprimento de traspasse Barras tracionadas: Quando a distância livre entre barras emendadas estiver compreendida entre 0 e 4, o comprimento do trecho de traspasse deve ser: l0t = 0t lb,nec l0t,mín Em que: l0t,mín é o maior valor entre 0,3 0t lb, 15 e 200mm; 0t é o coeficiente em função da porcentagem de barras emendadas na mesma seção, conforme a norma: 04/04/2018 17 Cálculo do comprimento de traspasse Barras comprimidas: Adota-se a seguinte expressão para cálculo do comprimento de traspasse: l0c = lb,nec ≥ l0c,mín Em que: l0c,mín é o maior valor entre 0,6 lb, 15 e 200mm; 04/04/2018 18 Deslocamento do diagrama de momentos fletores (Decalagem) Até agora o efeito considerado era flexão simples e pura; Em vigas reais há sempre efeitos de cisalhamento, para levar esse efeito em conta, é utilizado o modelo de treliça de Mörsch. Segundo Mörsch, a viga fissurada, próximo da situação de colapso, pode ser representada por uma treliça, onde o carregamento atuante corresponda ao estado limite de ruptura, no caso, por cisalhamento. No colapso, as fissuras próximas ao apoio estão inclinadas em aproximadamente 45º. Analisando essa região, podemos considerar que o concreto íntegro entre duas fissuras inclinadas (biela comprimida de concreto) seja representado pelas diagonais da treliça, com inclinação de 45º, a região de concreto comprimida acima da linha neutra é representada pelo banzo superior horizontal; a armadura longitudinal tracionada é representada pelo banzo inferior e os montantes (verticais) representam o efeito dos estribos. 04/04/2018 19 Deslocamento do diagrama de momentos fletores (Decalagem) 04/04/2018 20 Seccionando a treliça em SS e fazendo o equilíbrio de momentos em K: Fs z = R a – P1 (a1+a2) - P2 a2 Fs z = Md (fyd As) z = Md As = 𝑀𝑑 𝑧 ∙ 𝑓𝑦𝑑 Deslocamento do diagrama de momentos fletores (Decalagem) 04/04/2018 21 Porém, na situação de cálculo da viga, Md atuava na seção que continha o ponto J (onde atua Fs), que está defasada da seção que contem o ponto K em a2; como Md atuante na seção do ponto J é menor que Md atuante na seção K, a área de aço obtida é menor que a necessária. Ou seja, a área de armadura As foi calculada em Fs que atua em J, quando deveria ter sido calculada em Fs atuante na seção que contém o ponto K, em que é maior. Deslocamento do diagrama de momentos fletores (Decalagem) Uma maneira de considerar esse fato é transladar o diagrama de momentos fletores de certa distância al na direçãomais desfavorável (indicado pelas curvas tracejadas). Dessa maneira, os comprimentos ai das barras seriam tirados deste novo diagrama. 04/04/2018 22 Deslocamento do diagrama de momentos fletores (Decalagem) São possíveis dois modelos de cálculo: Modelo I: admite-se que as diagonais de compressão (bielas comprimidas) têm inclinação = 45º em relação ao eixo longitudinal, e que Vc (parcela da força cortante absorvida por mecanismos adicionais ao de treliça) tem valor constante, independentemente de VSd (força cortante solicitante de cálculo); Modelo II: admite-se que as diagonais de compressão têm inclinação diferente de 45º, arbitrada livremente entre 30º 45º; nesse caso, a parcela Vc é considerada com valores menores, sofrendo redução com o aumento de VSd. 04/04/2018 23 Decalagem – Modelo I al = 𝑑 ∙ 𝑉𝑆𝑑,𝑚á𝑥 2∙ 𝑉𝑆𝑑,𝑚á𝑥−𝑉𝑐 ∙ 1 + cot 𝛼 − cot 𝛼 ≤ 𝑑 Em que: al = d para |VSd,máx| |Vc| ; al ≥ 0,5 d, no caso geral; al ≥ 0,2 d, para estribos inclinados a 45º; = ângulo de inclinação da armadura transversal em relação ao eixo longitudinal; VSd,máx = força cortante de cálculo na seção mais solicitada; Vc = parcela da força cortante absorvida por mecanismos adicionais ao de treliça, onde, para o caso de flexão simples, Vc = 0,6 fctd bw d OBS: No caso de estribos verticais ( = 0º): al = 𝑑 ∙ 𝑉𝑆𝑑,𝑚á𝑥 2∙ 𝑉𝑆𝑑,𝑚á𝑥−𝑉𝑐 ≤ 𝑑 04/04/2018 24 Decalagem – Modelo II al = 0,5 ∙ 𝑑 ∙ cot 𝜃 − cot 𝛼 ≥ 0,5 ∙ 𝑑 (𝑐𝑎𝑠𝑜 𝑔𝑒𝑟𝑎𝑙) 0,2 ∙ 𝑑 (𝑒𝑠𝑡𝑟𝑖𝑏𝑜𝑠 𝑎 45º) Em que: = inclinação das diagonais de compressão (bielas), variando entre 30º e 45º. OBS: No caso de estribos verticais ( = 0º): al = 0,5 ∙ 𝑑 ∙ cot 𝜃 ≥ 0,5 ∙ 𝑑 04/04/2018 25 Ancoragem da armadura de tração junto aos apoios Ancoragem na tração – Armadura; Ancoragem na compressão – Concreto; Em apoios extremos, para garantir a ancoragem da diagonal de compressão, armaduras capazes de resistir a uma força de tração dada por: 𝑅𝑠𝑡 = 𝑎l 𝑑 ∙ 𝑉𝑑 + 𝑁𝑑 Onde Vd é a cortante no apoio e Nd é uma força de tração eventualmente existente. Em apoios extremos e intermediários, a armadura no apoio deve ser: • As,apoio ≥ 𝐴𝑠,𝑣ã𝑜 3 se Mapoio for nulo ou negativo e de valor absoluto 0,5 Mvão; • As,apoio ≥ 𝐴𝑠,𝑣ã𝑜 4 se Mapoio for negativo e de valor absoluto > 0,5 Mvão. 04/04/2018 26 Ancoragem da armadura de tração junto aos ap Na ancoragem da armadura de tração no apoio com momentos negativos ou nulos, as barras dessas armaduras deverão ser ancoradas a partir da face do apoio com cobrimentos iguais ou superiores ao maior dos seguintes valores: lb,nec; (r + 5,5 ), em que r é o raio de curvatura interno do gancho e a bitola da barra; 60mm. 04/04/2018 27 Engastamento viga-pilar Nos apoios, principalmente nos extremos, deve-se levar em conta a solidariedade dos pilares com as vigas (rigidez da ligação, que permite a transmissão parcial de momentos). Segundo a norma: 04/04/2018 28 𝑀𝑒𝑥𝑡𝑟,𝑣𝑖𝑔𝑎 = 𝑟𝑖𝑛𝑓 + 𝑟𝑠𝑢𝑝 𝑟𝑖𝑛𝑓 + 𝑟𝑠𝑢𝑝 + 𝑟𝑣𝑖𝑔𝑎 ∙ 𝑀𝑒𝑛𝑔 Onde: rinf, rsup e rviga é a rigidez de cada elemento i no nó em foco; ri = Ii/li, sendo Ii a inércia do elemento e li de acordo com a figura ao lado; Meng é o momento de engastamento perfeito na ligação viga-pilar. Exemplo 04/04/2018 29 Exemplo 04/04/2018 30 Exemplo 04/04/2018 31 Diagrama de Momento Fletor Diagrama de Esforço Cortante Exemplo 04/04/2018 32 Exemplo 04/04/2018 33
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