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1 TRABALHO AVALIATIVO – MECÂNICA DOS FLUÍDOS I FERRARI, Thiago Toscano 1 CARDOSO, Wander2 wandercleitom@yahoo.com.br RESUMO Este trabalho de pesquisa sobre o cálculo de perda de carga no fluxograma dado com os dados necessários também para cálculo de vazão e dimensionamento de bomba no sistema foi apresentado à disciplina Mecânica dos Fluidos I, ministrada no 5º período do curso de graduação em Engenharia Mecânica da Faculdade Brasileira - Multivix, como requisito parcial para avaliação, cujo orientador foi o Professor Wander Cardoso. Esta pesquisa tem por objetivo a demonstração dos cálculos de vazão do fluxograma, elaboração de lista de material necessário para montagem de tal sistema, cálculo de perda de carga e dimensionamento da bomba necessária para alimentação do fluxograma apresentado. PALAVRAS CHAVE: Vazão, Perda de Carga, Dimensionamento de Bomba. WORK EVALUATIVE – FLUID MECHANICS I ABSTRACT This research on the calculation of pressure loss in the flowchart given with the data also required for flow calculation and dimensioning of pump in the system was presented to the discipline Fluid Mechanics I, taught in the 5th period of the undergraduate program in Mechanical Engineering Brazilian college - Multivix, as a partial requirement for review, whose mentor was Professor Wander Cardoso. This research aims to demonstrate the flow calculations flowchart, preparation of list of equipment required for assembly of such a system, the calculation of loss and sizing the required pump power flow diagram. KEYWORDS: Flow, Pressure loss, Dimensioning Pump. _____________________________________ 1 Acadêmico (a) – Faculdade Brasileira - Multivix. 2 Docente orientador – Faculdade Brasileira - Multivix Curso de Engenharia Mecânica. 2 INTRODUÇÃO Em um processo químico, uma solução é bombeada e armazenada em tanques tipo depósitos e distribuída para vários outros equipamentos de acordo com o fluxograma apresentado. A tubulação deste mesmo sistema deverá ser projeta com materiais e diâmetros diferentes em Aço Carbono. O liquido transportado à temperatura ambiente (25°C) apresenta-se com comportamento similar ao da água, porém possui massa especifica ρ = 1.225 , com viscosidade cinemática de Ѷ = 2,35 x 1°. Cálculo da viscosidade dinâmica do fluido Usando a fórmula µ = Ѷ x ρ µ = 2,35 x x 1.225 µ = 2,87875 Kg/ms 2°. Cálculo da velocidade do fluido entre o tanque 1 e a bomba Consultando a tabela nº 1 disponibilizada no corpo do exercício para a resolução das etapas propostas no exercício avaliativo, foi analisado que a tubulação mais propícia a este projeto seria a de DN 5” de acordo com os cálculos experimentais, já que ela permite uma vazão de até 136 , como é citado no exercício. Foi considerado a linha de sucção da bomba maior que a linha de recalque para diminuir a perda de carga na sucção, onde foi aplicado a tubulação de DN 8” para a linha de sucção. Usando a fórmula: 3°. Cálculo da velocidade do fluido entre a bomba e o tanque 2Como conceito, onde sabemos que a linha de sucção na bomba deve ser maior que a linha de recalque, foi utilizado a tubulação de DN 6”, de acordo com a tabela 1 disponibilizada para a resolução dos exercícios Usando a formula ; 3 4. Cálculo do fator de atrito para cada região O fator de atrito (f) é determinado pelas formulas disponibilizada para cada aluno, sendo a de número 22 que foi repassada pelo docente a este trabalho de pesquisa. {( ) [ ( ) ( ) ] } Determinada a 1° etapa do fluxograma Para o cálculo do fator de atrito, foi utilizado a , onde é necessário o Re (Reynolds) e é preciso também a velocidade nesta determinada secção do sistema. Tubulação DN 8” & Di = 0,2027m Usando a formula Usando a formula {( ) [ ( ) ( ) ] } Determinada a 2° etapa Para o cálculo do fator de atrito usarei a , onde é necessário o Re (Reynolds) que é preciso à velocidade nesta determinada região. Tubulação DN 6” & Di = 0,15405m 4 Usando a formula Usando a formula {( ) [ ( ) ( ) ] } Determinada a 3° etapa Como estabelecido antes do tanque 2, a mesma tubulaçao e o cálculo desta região terá o mesmo valor da 2° etapa, já que não há alteração na tubulação e nem na velocidade . Determinada a 4° etapa Nessa etapa há um desvio na vazão que era de 28 L/s e após o desvio que é de 12 L/s, restaram 16 L/s. Com o auxílio da tabela 1 foi selecionado a tubulação de DN 4” que permite vazão de acordo com os padrões de tubulação. Tubulação DN 4” & Di = 0,10226m Usando a fórmula ; Usando a fórmula 5 {( ) [ ( ) ( ) ] } Determinada a 5° etapa Nessa etapa há um desvio na vazão onde era de 16 L/s. Após o desvio que é de 8 L/s, restaram 8 L/s. Com o auxílio da tabela 1 foi selecionado a tubulação de DN 3” que permite vazão de acordo com os padrões de tubulação Tubulação DN 3” & Di = 0,07793 Usando a formula ; Usando a fórmula {( ) [ ( ) ( ) ] } Determinada a 6° etapa Nessa etapa há um desvio na vazão onde era de 8 L/s. Após o desvio que é de 3 L/s, restaram 5 L/s. Com o auxílio da tabela 1 foi selecionado a tubulação de que permite vazão de acordo com os padrões de tubulação. Tubulação & Di = 0,06271 Usando a fórmula 6 Usando a fórmula ; {( ) [ ( ) ( ) ] } 5. Cálculo o comprimento equivalente de todo o sistema. De acordo com o item expostonesta questão, foi sumarizado e contabilizado todo o trecho reto, conexões e válvulas para chegar ao escopo do material utilizado e a metragem do fluxograma, de acordo com a tabela abaixo. O comprimento equivalente das conexões é de 201,05 m O comprimento do trecho reto é de 100 m Totalizando, o comprimento equivalente de todo o fluxograma é de 301,05 m Material Polegadas Comprimento (m) Válvula de pé com crivo 8” 52 Redução concêntrica de 8” x 6” 8” 3,35 Válvula de retenção vertical (pesada) 6” 19,3 Válvula de retenção vertical (pesada) 6” 19,3 Cotovelo de 90° Raio longo 6” 4,3 Cotovelo de 90° Raio longo 6” 4,3 Saída de tubulação 6” 5 Saída de tanque com borda 6” 5 Válvula de globo aberta 6” 51 Curva 90 ° R/D = 1 6” 2,5 Te fluxo bilateral 6” 10 Redução concêntrica 6” para 4” 6” 2,2 Válvula de gaveta aberta 4” 0,7 Te fluxo bilateral 4” 6,7 Redução concêntrica 4” para 3” 4" 0,9 Cotovelo 90° Raio curto 3" 2,5 Válvula de gaveta aberta 3” 0,5 Te de fluxo bilateral 3” 5,2 Redução concêntricas de 3” para 3” 0,8 Cotovelo 90° Raio longo 2.1/2” 1,6 Válvula gaveta aberta 2.1/2” 0,4 Cotovelo 90° Raio longo 2.1/2” 1,6 Saída de tubulação 2.1/2” 1,9 7 6. Cálculo a perda de carga dos trechos retos de tubulação Cálculo 1° Trecho ∆p ? L 8 m Di m V 0,86768 g 9,8 f Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 0,13127 m 2° Trecho Foi considerado uma só linha de cálculo, pois foi mantida a mesma tubulação para os dois lados, sendo a montante do tanque e jusante do tanque, já que em aula foi estabelecido que poderia ser menor ou igual a 28 L/s para efeito de cálculos. Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 5,08959 m 4° Trecho ∆p ? L 68 m Di 0,15405 m V g 9,8 f ∆p ? L 6m Di 0,10226m V g 9,8 f 8 Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 0,20688 m 5° Trecho ∆p ? L 5m Di m V g 9,8 f Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 1,39647 m 6° Trecho ∆p ? L 13m Di V g 9,8 f Usando a formula da perda de carga. ∆p = 4,89745 m 7. Cálculo da perda de carga localizada de todo o sistema Cálculo feito nas conexões (perda de carga) 1° Trecho Usando a formula da perda de carga. ∆p = 0,90822 m ∆p ? L 55,35m Di m V 0,86768 g 9,8 f 9 2° e 3° Trecho Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 9,19869 m 4° Trecho Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 1,99896 m 5° Trecho Usando a formula da perda de carga. ∆p = 2,51364 m 6° Trecho Usando a formula da perda de carga. ∆p =2,07199 m 8. Cálculo da perda de carga para cada trecho de tubulação 1º Trecho Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 1,03949 m ∆p ? L 122,9 m Di 0,15405 m V g 9,8 f ∆p ? L 8,3m Di 0,10226m V g 9,8 f ∆p ? L 9m Di m V g 9,8 f ∆p ? L 5,5m Di m V g 9,8 f ∆p ? L 63,35 m Di m V 0,86768 g 9,8 f 10 2º e 3º Trecho Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 14,28828 m 4º Trecho Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 3,44399 m 5º Trecho Usando a fórmula da perda de carga. ∆p = 3,91011 m 6º Trecho Usando a fórmula da perda de carga. ∆p =6,96945 m 9. Cálculo a perda de carga de todo o sistema. ∆p = 28,41316 m Para melhor reconhecimento dos trechos. Segue o fluxograma com os trechos utilizados no cálculo das perdas de cargas, resolvidos nos exercícios 6,7,8 e 9 já solucionados. ∆p ? L 190,9 m Di 0,15405 m V g 9,8 f ∆p ? L 14,3m Di 0,10226m V g 9,8 f ∆p ? L 14m Di m V g 9,8 f ∆p ? L 18,5m Di m V g 9,8 f 11 10. Dimensionamento ou cálculo a potência da bomba centrifuga. O comprimento equivalente de todo o sistema é de 301,05 m ∆p = 28,41316 m Gz = 32m V = 1,50225 m/s m = 35 kg/s Wegz V mbW t 95,153.241316,2832 2 50225,1 .35 2 2 2 2 2 11. Lista de material detalhada de válvulas e conexões e tubos deste fluxograma Material Polegada Quantidade Trecho reto vertical 8” 8m Trecho reto vertical 6” 51m Trecho reto horizontal 6” 15m Trecho reto horizontal 4” 6m Trecho reto vertical 3” 1m Trecho reto horizontal 3” 4m Trecho reto horizontal 2.1/2” 10m Trecho reto vertical 2.1/2” 3m Válvula Pé com crivo 8” 1 12 Válvula de retenção pesada 6” 2 Cotovelo 90 Raio Longo 6” e 2.1/2” 2 de cada Curva 90 R/D 6” 1 Válvula Globo Aberta 6" 1 Válvula Gaveta Aberta 4”,3”,2.1/2” 1 de cada Cotovelo 90 Raio Curto 3” 1 Tê de Redução 6” x 4” 1 Tê de Redução 4” x 3” 1 Tê Reto 1 Redução Concêntrica 3” x 2” 1
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