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RENDIMENTO DAS BOMBAS O rendimento total () de uma bomba hidráulica é dado pela relação entre a potência consumida pela mesma, na realização de seu trabalho (conhecida por potência hidráulica NH), e a potência total (N), fornecida no seu eixo, geralmente pelo motor elétrico. = 𝑁𝐻 𝑁 São vários os fatores que influenciam no baixo rendimento total das bombas. Dentre os principais podem ser destacados: - A rugosidade das paredes dos componentes internos. - Fuga do liquido. Este deve ocorrer nas vedações estáticas ou dinâmicas. - O atrito mecânico entre as partes móveis da bomba. Tais fatores, descritos acima, são responsabilizados pelo fracionamento do rendimento total em Rendimento hidráulico (H), Rendimento volumétrico (V) e Rendimento mecânico (M). Rendimento hidráulico Leva em consideração a perda de carga que ocorre dentro da bomba, devido à rugosidade das paredes internas do rotor e da carcaça. Comprovadamente este rendimento depende do tempo de utilização das bombas. Quando a bomba for nova, as paredes internas por onde o líquido irá percorrer tem maior rugosidade, devido às marcas de avanço promovidas pela ponta da ferramenta de corte, durante a usinagem. A rugosidade nas superfícies dos componentes da bomba também é gerada pelo processo de fundição. Na medida em que o tempo de funcionamento da bomba aumenta a rugosidade tende a diminuir, aumentando, desta forma, o rendimento. O gráfico mostrado abaixo caracteriza o rendimento hidráulico em relação ao tempo de uso da bomba. A energia total fornecida ao sistema (HtotalS) será dada pela altura manométrica total mais a perda de carga dentro da bomba (HBomba). HtotalS = Hman + ∆𝐻𝐵𝑜𝑚𝑏𝑎 H = Hman HtotalS H = Hman HtotalS = 1 − ∆𝐻𝐵𝑜𝑚𝑏𝑎 HtotalS Sendo: H Rendimento hidráulico HtotalS Energia total do sistema HBomba Perda de carga na bomba Conforme pode ser observado, portanto, que quanto menor for o valor de HBomba o valor de H tende a aproximar-se de 1, ou seja, rendimento próximo de 100%. Rendimento volumétrico Este rendimento é a parcela do rendimento total que considera a perda de vazão que ocorre pela recirculação e a “fuga” e nas vedações. A recirculação é um fenômeno que ocorre, praticamente, em todas as bombas quando a perda de carga total é aumentada. A vazão total aspirada pela bomba é igual à vazão consumida pelo sistema mais a perda da vazão, sendo esta dada por: QtotalS = Q + 𝑞 Portanto V = Q Q+q Sendo: V Rendimento volumétrico Q Vazão consumida pelo sistema q Perda de vazão O rendimento volumétrico depende da pressão da instalação, pois: Para baixas pressões Hman < 15m 96% a 99% Para médias pressões 15m < Hman < 50m 88% a 95% Para altas pressões Hman > 50m 85% a 87% Rendimento mecânico Deve ser levada em consideração a perda de potência que ocorre devido à resistência passiva, que praticamente aparece em todo conjunto mecânico. Esta resistência envolve principalmente o atrito mecânico. Nas bombas ele aparece nos mancais e nos anéis de desgastes, dentre outros. O rendimento mecânico é dado por: M = N−Ndis N Sendo N Potencia total necessária ao acionamento Ndis Potencia dissipada devido a resistência passiva Finalmente o Rendimento total () será dado pelo produto entre os três rendimentos parciais, ou seja: = H x V x M MEDIÇÃO DIRETA DA ALTURA MANOMÉTRICA Nas instalações elevatórias, principalmente industrial, a variação da altura manométrica total (Hman) irá ocorrer com muita freqüência. Pois nas mesmas instalações, a regulagem do registro de recalque torna a vazão do sistema uma grandeza variável. Esta ocorrência irá interferir diretamente na perda de carga (H). Conforme é conhecido Hman = Ho + H, sendo H = f(, Re, L, Q). A altura manométrica total e a sua variação, portanto, poderá ser medida com a instalação de um vacuômetro na tubulação de entrada da bomba e ainda com a instalação de um manômetro imediatamente após a saída da bomba, conforme será apresentado a seguir para instalações com a bomba não afogada e com a bomba afogada. Estação de bombeamento para substâncias líquidas - BOMBA NÃO AFOGADA Na figura 1, abaixo, e mostrado o esquema de uma estação de bombeamento. Na mesma pode ser notada a presença de um vacuômetro (Pv). No mesmo é possível medir a pressão vacuométrica gerada na entrada da bomba. Ainda na mesma figura observa-se o manômetro (PM). A altura entre os pontos de medição será dada por y, ou seja, a altura entre o ponto de instalação e medição do vacuômetro e ponto de instalação e medição do manômetro vale y. Figura 1 – Instalação elevatória com vacuômetro e manômetro Sabe-se que a energia consumida por 1 Kg de liquido para ultrapassar a bomba define a altura manométrica da instalação. Portanto a quantidade de energia fornecida à bomba para que a mesma eleve o liquido da sua entrada até sua saída será: a energia equivalente a Hman mais, uma pequena parcela relativa às perdas ocorridas dentro da própria bomba. Portanto: Portanto Obs.: Considerando o índice de referência 1 como sendo o ponto de conexão do vacuômetro, o índice 2 como sendo o ponto de conexão do manômetro e ainda aplicando teorema de Bernoulli nos pontos de entrada e saída da bomba temos: As pressões P1 e P2 são pressões absolutas, enquanto que aquelas medidas pelos vacuômetro e o manômetro são relativas. A parcela da energia cinética tanto na entrada como na saída será desconsiderada, portanto: Portanto: Para os instrumentos de medição cuja unidade for o mca, como ocorre na maioria destas aplicações a altura manométrica será dada por: PatmPP PatmPP V V 11 PatmPP PatmPP M M 2 2 yPPHman VM ) 2 () 2 ( 2 11 2 22 g VP y g VP Hman y PP Hman g VP y g VP Hman VM ) 2 () 2 ( 2 11 2 22 12 EEHman Estação de bombeamento para substâncias líquidas - BOMBA AFOGADA Neste caso deve ser feito as mesmas considerações anteriores exceto o fato de não existir o vacuômetro conforme pode ser mostrado na figura 2. Figura 2 – Instalação elevatória com manômetro – Bomba afogada Como no caso anterior a expressão que determina a altura manométrica é: O valor da pressão P1 será determinado por teorema de Stevin, portanto: P1 = h + Patm (P1 pressão absoluta), portanto: ) 2 () 2 ( 2 11 2 22 g VP y g VP Hman Patm h P PatmhP 1 1 PatmPP PatmPP M M 2 2 hy P Hmanhy P Hman MM )()(
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