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Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Convecc¸a˜o Forc¸ada Externa Vicente Luiz Scalon Faculdade de Engenharia/UNESP-Bauru Disciplina: Transmissa˜o de Calor Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Suma´rio Me´todo Empı´rico Camada Limite Teoria de Prandtl Soluc¸a˜o de Blasius Convecc¸a˜o Laminar externa a Placas Planas Regime Laminar Convecc¸a˜o Mista Convecc¸a˜o externa a cilindros Convecc¸a˜o externa a esferas Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Principais objetivos: neste capı´tulo sera˜o usadas expresso˜es analı´ticas/empı´ricas para determinar o coeficiente de pelı´cula sera˜o apresentados conceitos de camada limite para a soluc¸a˜o analı´tica sera˜o estudadas diversas geometrias externas e as expresso˜es adequadas para obtenc¸a˜o do coeficiente de pelı´cula; todas as expresso˜es sa˜o baseadas na adimensionalizac¸a˜o apresentada anteriormente: Nux = f(~x∗,Re,Pr) e Nu = f(Re,Pr) Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Me´todo Empı´rico e´ uma das principais formas utilizadas na determinac¸a˜o do coeficiente de pelı´cula os resultados sa˜o obtidos normalmente utilizando resisteˆncias ele´tricas com a poteˆncia ele´trica fornecida e o conhecimento das temperaturas do fluido e superfı´cie determina-se o h os resultados para o escoamento sa˜o enta˜o plotados usando os adimensionais Nu, Re e Pr Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Regio˜es da Camada Limite Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Primo´rdios da Camada Limite Princı´pio da camada limite foi proposto por Ludwig Prandtl em um Congresso Internacional de Matema´tica em 1904 A ide´ia consiste em separar o escoamento em duas regio˜es distintas: Regia˜o da Camada Limite regia˜o pro´xima ao corpo onde os efeitos da viscosidade sa˜o determinantes. Regia˜o de Corrente Livre regia˜o mais afastada onde os efeitos viscosos podem ser desprezados; a prova da efetividade do modelo so´ veio alguns anos mais tarde, em 1908, quando Paul Richard Heinrich Blasius (um orientado de Prandtl) conseguiu determinar o coeficiente de arrasto sobre a placa plana com muita precisa˜o e usando estes princı´pios. Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Soluc¸a˜o de Blasius Soluc¸a˜o de Blasius obteve soluc¸a˜o para escoamento laminar ao longo de uma placa plana se baseia no princı´pio da Similaridade do campo de velocidades: converte-se um problema bidimensional em unidimensional u = f(x, y) e´ convertido em um problema u = f(η) a soluc¸a˜o do problema de convecc¸a˜o depende tanto da soluc¸a˜o do escoamento como do campo de temperaturas Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Equac¸o˜es Fundamentais Simplificadas pela Hipo´tese de Camada Limite Equac¸a˜o da quantidade de movimento em x: u ∂u ∂x + v ∂u ∂y = ν · ∂ 2u ∂y2 Equac¸a˜o da Continuidade: ∂u ∂x + ∂v ∂y = 0 Equac¸a˜o da energia: u · ∂T ∂x + v · ∂T ∂y = α ∂2T ∂y2 Varia´vel de similaridade (η): δ(x) ∝ √ νx u0 ⇒ η = y δ(x) = y √ u0 νx e u u0 = φ(η) = f ′(η) Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Equac¸o˜es Similares da Camada Limite Hidrodinaˆmica Da equac¸a˜o da continuidade tem-se: v = 1 2 √ u0 · ν x [ η · f ′(η)− f(η)] Equac¸a˜o da quantidade de movimento em x: f(η) · f ′′(η) + 2f ′′′(η) = 0 Condic¸o˜es de contorno: em y = 0⇒ u = 0 ou seja η = 0⇒ f ′(η) = 0 em y = 0⇒ v = 0 ou seja η = 0⇒ f(η) = 0 em y →∞⇒ u = u0 ou seja η →∞⇒ f ′(η) = 1 Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Soluc¸a˜o da Camada Limite Hidrodinaˆmica Tabela de Soluc¸a˜o η f(η) f ′(η) = u/u0 f ′′(η) 0 0 0 0,332 ... ... 4,8 3,085 0,988 0,022 5,2 3,482 0,994 0,011 ... ... 6,8 5,079 1,000 0,000 =⇒f ′(η) = u u0 = 0,99 quando η = 5,0 δ = 5 √ ν · x u0 = 5 · x√ Rex O valor de f ′′(0) tambe´m e´ um paraˆmetro importante. pois ele informa o coeficiente de atrito local da placa: Cf,x = 2× f ′′(0)× √ Rex = 0,664 · √ Rex Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Equac¸o˜es Similares da Camada Limite Te´rmica Define-se uma temperatura adimensionalizada: T − Ts T∞ − Ts = θ(ηt) onde ηt = y δt(x) e δt(x) ≈ √ α · x u0 Equac¸a˜o da quantidade de movimento em x: θ′′(η) + Pr 2 · f(η) · θ′(η) = 0 Condic¸o˜es de contorno: em y = 0⇒ T = Ts ou seja η = 0⇒ θ(η) = 0 em y →∞⇒ T = T∞ ou seja η →∞⇒ θ(∞) = 1 Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Transfereˆncia de calor na placa plana Da mesma forma que no anterior e´ preciso encontrar o valor de θ′(0): uma regressa˜o destes valores em func¸a˜o do Prandtl e´ dada por: θ′(0) = 0,332 · Pr 13 o fluxo de calor: h(Ts−T∞) = q′′ = −k · ∂T ∂y = −k ·(T∞−Ts)∂θ ∂y = k ·(Ts−T∞) r u0 ν · xθ ′(η) o coeficiente local de transfereˆncia de calor na parede (η = 0): h = ( √ x)2 x k · r u0 ν · xθ ′(η)|η=0 == k x · r u0 · x ν · θ′(0) na forma adimensional: Nux = 0,332 · √ Rex · Pr 13 o coeficiente me´dio pode ser obtido por integrac¸a˜o: Nux = 2 ·Nux Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Convecc¸a˜o Laminar externa a Placas Planas utilizando propriedades do fluido avaliadas a Tf = (Ts + T∞)/2 Escoamento laminar ao longo de uma placa aquecida (ReL < 5× 105): Nux = 0,664 · Pr1/3 · Re1/2x Para o caso da placa sujeita a um fluxo de calor constante (escoamento laminar): qp · x k(Tp − T∞) = 0,453 · Pr 1/3 · Re1/2x Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Convecc¸a˜o Mista externa a Placas Planas utiliza-se propriedades do fluido avaliadas a Tf = (Ts + T∞)/2 o coeficiente de pelı´cula turbulento local e´ dado por: Nux = 0, 0296 · Re4/5x · Pr1/3 Escoamento misto considerando parte laminar e parte turbulento: hL = 1 L „Z xt x=0 hl,x · dx+ Z L x=xt ht,x · dx « Assim sendo o valor me´dio sobre a laca e´ dado por: NuL = Pr 1 3 [0,037 · Re4/5L − (0,037 · Re4/5t − 0,664 · √ Ret)| {z } A ] Admitindo a transic¸a˜o de laminar para turbulento: Ret = 5× 105 NuL = “ 0,037 · Re4/5L − 871 ” Pr 1 3 Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Escoamento externo a cilindros -Valor Local Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Escoamento externo a cilindros -Valor Me´dio Com propriedades do fluido avaliadas a Tf = (Ts + T∞)/2, Expressa˜o de Hilpert NuD = C Re n Df Pr 1/3 sendo: ReDf C n 0,4 - 4 0,989 0,330 4 - 40 0,911 0,385 40 - 4000 0,683 0,466 4000 - 40000 0,193 0,618 40000 - 400000 0,02666 0,805 Expressa˜o de Churchill e Bernstein Nud = 0,3 + 0,62 · Re1/2Df · Pr1/3[ 1 + (0,4/Pr)2/3]1/4 · [ 1 + ( Re 28200 )5/8]4/5 va´lida quando ReDf · Pr > 0,2. Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Com a propriedades avaliadas a T∞ exceto Prs que e´ avaliado a Ts Expressa˜o de Zhukauskas - va´lida para faixa de 0,7 ≤ Pr ≤ 500 NuD = C Re n D Pr n „ Pr Prs « 1 4 sendo: se Pr ≤ 10⇒ n = 0,37 e Pr > 10⇒ n = 0,36. ReD C m 1− 40 0,75 0,4 40− 1000 0,51 0,5 1000− 2× 105 0,26 0,6 2× 105 − 106 0,076 0,7 Me´todo Empı´rico Camada Limite Placas Cilindros Esferas Convecc¸a˜o em torno de uma esfera propriedades do fluido avaliadas a T∞, propriedade µw avaliada a` temperatura de parede faixa de Re 3,5 < ReD < 76000: Nu = 2 + (0,4 · Re1/2D + 0,06Re2/3D )Pr0,4 ( µ µw )1/4 Método Empírico Camada Limite Teoria de Prandtl Solução de Blasius Convecção Laminar externa a Placas Planas Regime Laminar Convecção Mista Convecção externa a cilindros Convecção externa a esferas
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