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1 Medidores de Vazão TA 533 – FENÔMENOS DE TRANSPORTE Prof. Dr. Antonio José de Almeida Meirelles Elias de S. Monteiro Filho (doutorando) Alexandre Krip (doutorando) fE V gz P W V gz P +++=+++ 22 2 2 2 2 2 1 1 1 ρρ 0 Tubo de Venturi: 2 2 1 2 221 VVE PP f −=−− ρ 2211 .... AVAV ρρ = Balanço de massa para um fluido incompressível 2 22 1 2 2 2 1 2 21 ... βVD D V A A VV === 1 2 D D=β ( ) fEPPV −−=− ρβ 214 2 2 1 2 2 12 V V=β ( ) ( )4 21 2 1 .2 β ρ − − − = fE PP V ( )42 1 .2 β ρ ∆ − = P CV V CV = coeficiente de descarga, que reflete as perdas friccionais, perdas de energia por atrito. CV = 0,984 para Re > 200.000 (baseado no diâmetro da tubulação D1) Medidor de bocal: ( )42 1 .2 β ρ ∆ − = P CV b Cb = 0,95 – 0,99 p/ 10.000 < Re < 1.000.000 (baseado no diâmetro da tubulação D1) Medidor de placa ou orifício: ( )402 1 .2 β ρ ∆ − = P CV 1 0 D D=β D2 é o diâmetro da vena contracta, mas usa-se D0 na equação e a inconsistência é corrigida pelo coeficiente C0. C0 = 0,61 p/ Re > 30.000 Baseado no diâmetro do orifício D0 Vena contracta D0 = diâmetro do orifício ≈ ¼ D1 2 ( ) ( ) )sen(.....21 φ∆ρρ∆ρρ∆ RghgPPP mm −=−==− Densidade do fluido manométrico Densidade do fluido que escoa Medidor de velocidade local: medidor de Pitot ρ ∆P Vlocal .2= Velocidade local 12 PPP −=∆ Problema: qual a vazão de água? ρágua = 1 g/cm3 ρmercúrio = 13,6 g/cm3 ( ) ( ) polcmpolscmcm ghgP Hg 54,2.1.980.16,13.. 23−=−= ∆ρρ∆ 22 4,136.392,363.31 m N cm dinasP ==∆ s m m kg m N Vlocal 5,2 1000 4,3136.2 3 2 == Se o escoamento for laminar: s mVV 25,1 2 5,2 2 max === sm kg pol m s m m kg polDV .001,0 0254,0.6.25,1.1000.. Re 3== µ ρ Re = 190.847,0 → NÃO É LAMINAR Logo: 2 maxVV ≠ Se o escoamento for turbulento (fortemente turbulento): s mV V V 025,281,0 max =→≅ 0,610.308 001,0 0254,0.6.025,2.1000 Re . 3 == sm kg pol m s m m kg pol É turbulento e maior que 100.000 maxV V µ ρ .maxDV 3 πρ . 4 0254,0.6 .025,2.1000.. 2 2 3 mpol mpol s m m kgAVm == • h m s mAVV h kg h s s kgm 332 98,13210.69,3. 3,980.132 1 3600 .9,36 === == − • • Problema 10.63, p. 319, Sissom & Pitts Qual a vazão? ( ) 22 23 8,727.624,278.627 54,2.20.980.16,13 m N cm dinasP pol cmpol s cm cm gP == −= ∆ ∆ ( ) 7063,0 52,2 78,1 984,0 , 1 .2 42 == = − = pés pés C P CV vv β β ρ ∆ ( ) 2222 2 49,24 78,1 4 . pés pésD A === ππ s m s péspéss pésAVV 332 22 987,25,10549,2.4,42. ==== • s kg s lbm s pés pé lbVAVm m m 4,29869,6583 51,105.4,62... 3 322 == === • •• ρρ ( )( ) s pés m pés s mV 4,42 281,3.92,12 7063,01 1000 8,727.62 .2.984,0 42 = == − = ( ) ( ) s m pés pés A AV V pé m pé m s m 45,6 43048,0.52,2. 43048,0.78,1..92,12 . .. 2 2 1 22 1 === π π ρ ρ o turbulentfortemente10.52,219.954.4Re 001,0 3048,0.52,2.45,6.1000.. Re 6 . 3 →≅= == sm kg pé m s m m kg pésDV µ ρ Problema: ( ) ( ) ( ) ( ) 3 3 3 3 600.13C 25 1000C 25 . 10.347,0C 85 4,969C 85 2 2 2 m kg m kg sm kg m kg Hg OH OH OH =° =° =° =° − ρ ρ µ ρ Calcule Ef L = 50m → comprimento da tubulação 4 Tubo de Pitot: ( ) ( ) cmscmcm ghgP OHHg 85,3.980.16,13.. 232 −=−= ∆ρρ∆ 22 0,47548,539.47 m N cm dinasP ==∆ s mPV m kg m N local 13,34,969 0,4754.2.2 3 2 === ρ ∆ Centro do tubo Vlocal = Vmax Densidade do fluido em escoamento (T = 85 °C) Admitir Reynolds muito alto (alta turbulência): s mV V V 54,281,0 max =→= Checar a hipótese: sm kg s m m kg mDV . 310.347,0 0525,0.54,2.4,969.. Re 3 −== µ ρ Re = 372.534,0 → a hipótese anterior é VÁLIDA 0009,0 0525,0 00004725,0 == D e Re = 372.534,0 0009,0= D e f = 0,020 Diagrama de Moody Diagrama de Moody ( ) 2 222 2 54,2 . 0525,0 50 .020,0 2 .. s m m mV D L fE f == m s m s m g E kg J s m E f f 27,6 81,9 4,61 4,614,61 2 2 2 2 2 == == Problema: mesmos dados do problema anterior (Ltotal = 50 m). Qual o trabalho W e a potência pu úteis da bomba? Acessórios: 3 cotovelos K = 0,75 1 redução K = − 2 1 2 21.4,0 D D fE V gz P W V gz P +++=+++ 22 2 2 2 2 2 1 1 1 ρρ 1º passo: escolher pontos (1) e (2) com base nos dados disponíveis 2º passo: calcular cada termo conhecido • Ef = Ef tubulação + Ef acessórios Já calculado no problema anterior para 50 m de tubulação total ( )( ) kgJE f 55,82 54,2 4,075,0.3 2 acessórios =+= 4,01.4,0 2 1 2 2 = −= D D K Quando D1 >>> D2 → válido para um tanque 5 Ef = 61,4 + 8,55 = 69,95 J/kg • P1 e P2 P1 = Patm (tanque aberto) P2 = Patm (água é liberada na atmosfera) • Energia Potencial Fixar z1 = 1m → z2 = 21m • Energia Cinética ( ) ( ) s m m m A AV V s mV s m 00175,0 42. 40525,0..54,2 . .. 54,2 22 22 1 22 1 2 === →= π π ρ ρ Conclusão: 01 ≅V Tanques e equipamentos de grande diâmetro 3º passo: calcular o termo desconhecido fE V gz P W V gz P +++=+++ 22 2 2 2 2 2 1 1 1 ρρ ≈ 0 ( ) fE V zzgW ++−= 2 2 2 12 ( ) ( ) 2 2 2 22 95,69 2 54,2 12181,9 s m s m mW sm ++−= kg JW 2,269= 2 2 2 2 2 2 95,692258,3196 s m s m s m W ++= ( ) s kgm mAVm WVWmp s m m kg u 33,5 4 .0525,0 .54,2.4,969.. ... 2 2 3 = == == • • •• πρ ρ pu = 1434,8 J/s = 1,435 kW ≈ 1,5 kW mecânica mecânica η upp = Eficiência mecânica, leva em consideração as perdas de energia por atrito friccional no interior da bomba (atrito do fluido com a bomba e interno ao fluido), assim como o atrito entre as peças da própria bomba. elétrica elétrica η mecpp = Corresponde à energia que será consumida da rede elétrica da indústria para o bombeamento do produto Eficiência elétrica, leva em consideração as perdas de energia no motor elétrico da bomba que a mantém em funcionamento. Bomba Centrífuga Bomba Centrífuga (rotor) 6 Gráfico Altura de Descarga x Vazão Tubo de Pitot Tubo de Venturi
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