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UNIVERSIDADE FEDERAL RURAL DE PERNAMBUCO UNIDADE ACADÊMICA DO CABO DE SANTO AGOSTINHO CURSO DE ENGENHARIA MECÂNICA PRIMEIRA VERIFICAÇÃO DE APRENDIZAGEM Ar Condicionado e Refrigeração - 2021.2 Docente: Prof. Rogério Soares da Silva 15 de Agosto de 2022 RESOLUÇÃO Observação: Não esqueça de indicar as hipótese simplificadoras para cada problema! 1. (Pontos: 1,5) Cite 5 (cinco) requerimentos termodinâmicos desejados para um fluido refriger- ante. Resp.: (a) Temperatura crítica e ponto tríplo fora da faixa de trabalho. (b) Pressão de sucção acima da pressão atmosférica. (c) Pressão de descarga baixa: permite a construção de equipamentos mais leves. (d) Razão de pressão: a menor possível ⇒ alta eficiência volumétrica e baixo consumo de energia. (e) Alto calor latente de evaporação. (f) Baixa viscosidade: baixa perda de carga (queda de pressão). 2. (Pontos: 1,5) Misturas zeotrópicas (ou não-azeotrópicas) são designadas pela série 400. Cite 2 (duas) características deste tipo de refrigerante. Resp.: (a) Se comportam como uma mistura binária. (b) A concentração da fase vapor é distinta da fase líquido. 3. (Pontos: 3,5) Duas correntes de ar úmido são misturadas adiabaticamente. As vazões são 0,25 e 1kg de ar seco/s. A pressão local vale 101,3kPa. Determine a TBS, a TBU e a ϕ da mistura resultante. Adote: Entrada 1 (TBS = 15℃, ϕ = 60), Entrada 2 (TBS = 30℃, ϕ = 80). Resp.: Pela carta psicrométrica, temos que: Entrada 1: h1 = 32kJ/kg, v1 = 0, 825m3/kg, ω1 = 0, 0066 kg vapor/kg ar seco Entrada 2: h2 = 85kJ/kg, v2 = 0, 890m3/kg, ω2 = 0, 022 kg vapor/kg ar seco Pela primeira lei temos: h2 − h3 h3 − h1 = ṁa1 ṁa2 = 0, 25 h3 = 74, 4kj/kg Pela conservação da massa temos: ω2 − ω3 ω3 − ω1 = ṁa1 ṁa2 = 0, 25 ω3 = 0, 0188 kg vapor/kg ar seco Pelo cruzamento das retas (h3 e ω3): TBS = 27, 5℃, TBU = 9℃, ϕ = 80 4. (Pontos: 3,5) Considere o sistema de duplo estágio da figura 1. O mesmo opera com uma carga térmica de 127kW no evaporador a −20℃ utilizando R134a. O condensador encontra-se a 1, 4MPa. A pressão intermediária do sistema é dada por: pi = √ pepc (1) onde: pe (pressão no evaporador), pc (pressão no condensador). Determine: (a) (Pontos: 1,5) O ciclo termodinâmico em um diagrama p−h indicando cada um dos pontos. Resp.: Balanço de energia evaporador. ṁ1 = QL h1 − h7 (2) h1 = hv(−20℃) = 238, 43kJ/kg h7 = h5 = hl(1, 4MPa) = 127, 25kJ/kg ⇒ ṁ1 = 1, 142kg/s Compressor 1. p2 = √ 1400× 132, 8 = 431, 18kPa s2 = s1 = sv(−20℃) = 0, 9457kJ/kg ·K A tabela de vapor superaquecido do R134a informa (h,s,v,u) para 400kPa e 500kPa. Para a pi do problema, vamos adotar os valores para p=400kPa. Há um erro um tanto grosseiro, mas podemos ter uma ideia do acontece na saída do compressor 1. Assim, h2 = h(431, 18kPa, 0, 9457kJ/kg ·K) = 261, 25 (média aritmética para 10℃ e 20℃) ⇒ ẆI = ṁ1 (h2 − h1) = 26, 06kW Tanque de flash Conservação da massa: ṁ6 + ṁ2 = ṁ3 (3) Balanço de energia: h6ṁ6 + h2ṁ2 = h3ṁ3 (4) Fazendo (3) em (4), fica: ṁ3 = ṁ2 h2 − h6 h3 − h6 (5) h6 = h5 = hl(1, 4MPa) = 127, 25kJ/kg (Expansão adiabática) h3 = hv (431, 18kPa) = 256.78kJ/kg (interpolação) ⇒ ṁ3 = 1, 1814kg/s s3 = sv (431, 18kPa) = 0.92619578 (interpolação) Compressor 2. h4 = h(s4 = s3, pcond = 1, 4MPa) ≈ 280kJ/kg ⇒ ẆII = ṁ2 (h4 − h3) = 23, 22kW (b) (Pontos: 2,0) COP do ciclo. COP = QL ẆI + ẆII = 2, 577 (6) Figure 1: Ciclo de refrigeração de duplo estágio.
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