Prévia do material em texto
UNIVERSIDADE ESTADUAL DE MARINGÁ CENTRO DE TECNOLOGIA DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA QUÍMICA Fundamentos da Engenharia Química – 9074/05 Resolução: Exercício de Balanço Combinado Acadêmico(s): Leticia Natsumi Yoshida RA: 116797 Nathália Cristina Lopes RA: 119782 Maringá-PR 25 de abril de 2022 O dióxido de enxofre é oxidado a trióxido de enxofre em um reator de planta piloto. SO2 e 100% de excesso de ar alimentam o reator a 450°C. A reação transcorre até 65% de conversão do SO2 e os produtos deixam o reator a 550°C. A taxa de produção de SO3 é de 100 kg/mim. O reator está provido de uma jaqueta de resfriamento, na qual circula água a 25°C. Considere que a elevação da temperatura dessa água deve ser mantida abaixo de 15°C. a) Calcule todas as vazões molares envolvidas neste processo. Montagem do fluxograma com todos os dados presentes no enunciado: A reação desse processo é 𝑆𝑂 2 + 12 𝑂2→𝑆𝑂3 Como no enunciado a base de cálculo é mássica e os próximos cálculos envolvem valores molares, primeiramente foi convertido o valor de 100kg/min de para mol/min𝑆𝑂 3 100𝑘𝑔 𝑆𝑂 3 𝑚𝑖𝑛 ∙ 1𝑘𝑚𝑜𝑙 𝑆𝑂 3 80𝑘𝑔 𝑆𝑂 3 ∙ 1000𝑚𝑜𝑙1𝑘𝑚𝑜𝑙 = 1250𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 Pela equação 𝑛 𝑠𝑎𝑖 = 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 + νξ Para o 𝑆𝑂 3 1250𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 = 0 + 1ξ ξ = 1250𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 Considerando que a conversão da reação é de 65% 𝑓 =− νξ𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑆𝑂 2 0, 65 =− (−1)1250𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑆𝑂 2 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑆𝑂 2 = 1923, 08 𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 Para o 𝑆𝑂 2 𝑛 𝑠𝑎𝑖 𝑑𝑒 𝑆𝑂 2 = 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑆𝑂 2 + νξ 𝑛 𝑠𝑎𝑖 𝑑𝑒 𝑆𝑂 2 = 1923, 08 + (− 1)1250 𝑛 𝑠𝑎𝑖 𝑑𝑒 𝑆𝑂 2 = 673, 08 𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 Para o 𝑂 2 𝑛 𝑠𝑎𝑖 𝑑𝑒 𝑂 2 = 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑂 2 + νξ 𝑛 𝑠𝑎𝑖 𝑑𝑒 𝑂 2 = 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑂 2 + − 0, 5( )1250 (1) Cálculo do teórico𝑂 2 1𝑚𝑜𝑙 𝑆𝑂 2 _________________________________0, 5𝑚𝑜𝑙 𝑑𝑒 𝑂 2 1923, 08_______________________________________𝑥 𝑥 = 961, 54 𝑚𝑜𝑙 𝑂 2 /𝑚𝑖𝑛 Excesso de 100% 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑂 2 = 961, 54 * 200% 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑂 2 = 1923, 08 𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 Substituindo o valor acima em (1) 𝑛 𝑠𝑎𝑖 𝑑𝑒 𝑂 2 = 1923, 08 + − 0, 5( )1250 𝑛 𝑠𝑎𝑖 𝑑𝑒 𝑂 2 = 1298, 08 𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 Para o 𝑁 2 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑁 2 = 1923,08𝑚𝑜𝑙 𝑑𝑒 𝑂 2 𝑚𝑖𝑛 • 0,79 𝑚𝑜𝑙 𝑑𝑒 𝑁 2 0,21 𝑚𝑜𝑙 𝑑𝑒 𝑂 2 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑁 2 = 7234, 4 𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 Como o não é consumido na reação então𝑁 2 𝑛 𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑁 2 = 𝑛 𝑠𝑎𝑖 𝑑𝑒 𝑁 2 = 7234, 4 𝑚𝑜𝑙/𝑚𝑖𝑛 b) Calcule a taxa de calor (kW) que deve ser transferida do reator para a água de resfriamento. Temos o Balanço de Energia geral do sistema: Δ𝐸 = 𝑗=1 𝑁 𝑒 ∑ (𝐻+ 𝐸 𝑐 + 𝐸 𝑝 ) 𝑗 − 𝑗=1 𝑁 𝑒 ∑ (𝐻+ 𝐸 𝑐 + 𝐸 𝑝 ) 𝑘 + 𝑄 + 𝑊 Considerações: Podemos considerar que não há acúmulo, o sistema está em estado estacionário. Não há variação de energia cinética e potencial. Não há realização de trabalho. Portanto, temos: 𝑄 =Δ𝐻 = Δ𝐻𝐸 + Δ𝐻 𝑟𝑥𝑛 + Δ𝐻𝑆 Como as condições dadas não são ideais, precisamos fazer integração: -Cálculo das variações de entalpia sensíveis das entradas: =Δ𝐻𝐸 450 25 ∫ (𝑎 + 𝑏𝑇 + 𝑐𝑇² + 𝑑𝑇³)𝑑𝑇 Pelos dados da tabela, temos: =Δ𝐻 𝑆𝑂 2 𝐸 450 25 ∫ (38, 91𝑥10³ + 3, 904𝑥105𝑇 + (− 3, 104𝑥108)𝑇² + 8, 606𝑥1012𝑇³𝑑𝑇 = -19,62 kJ/molΔ𝐻 𝑆𝑂 2 𝐸 =Δ𝐻 𝑂 2 𝐸 450 25 ∫ (29, 10𝑥10³ + 1, 158𝑥105𝑇 + (− 0, 6076 𝑥108)𝑇² + 1, 311𝑥1012𝑇³𝑑𝑇 = -13,37 kJ/molΔ𝐻 𝑂 2 𝐸 =Δ𝐻 𝑁 2 𝐸 450 25 ∫ (29, 00𝑥10³ + 0, 2199𝑥105𝑇 + (0, 5723 𝑥108)𝑇² + (− 2, 871)𝑥1012𝑇³𝑑𝑇 = -12,69 kJ/molΔ𝐻 𝑁 2 𝐸 Δ𝐻𝐸= 1923, 08𝑥(− 19, 62) + 1923, 08𝑥(− 13, 37) + 7234, 4𝑥(− 12, 69) = -155.246,95 kJ/minΔ𝐻𝐸 -Cálculo da variação de entalpia da reação: Δ𝐻 𝑟𝑥𝑛 = ξ 𝑖=1 𝑛 ∑ 𝑣 𝑖 Δ𝐻° 𝑓,𝑗 Δ𝐻 𝑟𝑥𝑛 = ξ(𝑣 𝑆𝑂2 Δ𝐻° 𝑓,𝑆𝑂2 + 𝑣 𝑂2 Δ𝐻° 𝑓,𝑂2 + 𝑣 𝑆𝑂3 Δ𝐻° 𝑓,𝑆𝑂3 Δ𝐻 𝑟𝑥𝑛 = 1250. [(− 1)(− 296, 90) + (1)(− 395, 18)] = -122.850 kJ/minΔ𝐻 𝑟𝑥𝑛 -Cálculo das variações de entalpia sensíveis das saídas: =Δ𝐻𝑆 25 550 ∫ (𝑎 + 𝑏𝑇 + 𝑐𝑇² + 𝑑𝑇³)𝑑𝑇 Pelos dados da tabela, temos: =Δ𝐻 𝑆𝑂 2 𝑆 25 550 ∫ (38, 91𝑥10³ + 3, 904𝑥105𝑇 + (− 3, 104𝑥108)𝑇² + 8, 606𝑥1012𝑇³𝑑𝑇 = +24,80 kJ/molΔ𝐻 𝑆𝑂 2 𝑆 =Δ𝐻 𝑂 2 𝑆 25 550 ∫ (29, 10𝑥10³ + 1, 158𝑥105𝑇 + (− 0, 6076 𝑥108)𝑇² + 1, 311𝑥1012𝑇³𝑑𝑇 = +16,71 kJ/molΔ𝐻 𝑂 2 𝑆 =Δ𝐻 𝑁 2 𝑆 25 550 ∫ (29, 00𝑥10³ + 0, 2199𝑥105𝑇 + (0, 5723 𝑥108)𝑇² + (− 2, 871)𝑥1012𝑇³𝑑𝑇 = +15,81 kJ/molΔ𝐻 𝑁 2 𝑆 =Δ𝐻 𝑆𝑂 3 𝑆 25 550 ∫ (48, 50𝑥10³ + 9, 188𝑥105𝑇 + (− 8, 54 𝑥108)𝑇² + 32, 40𝑥1012𝑇³𝑑𝑇 = +35,34 kJ/molΔ𝐻 𝑁 2 𝑆 Δ𝐻𝑆= 673, 08𝑥(+ 24, 80) + 1298, 08𝑥(+ 16, 71) + 7234, 4𝑥(+ 12, 69) + 1250𝑥(+ 35, 34) = +196.934,17 kJ/minΔ𝐻𝐸 Logo, substituindo os valores na equação: 𝑄 =Δ𝐻 = Δ𝐻𝐸 + Δ𝐻 𝑟𝑥𝑛 + Δ𝐻𝑆 𝑄 =− 155. 246, 95 − 122. 850 + 196. 934, 17 𝑄 =− 81. 162, 8 𝑘𝐽𝑚𝑖𝑛 𝑚𝑖𝑛 60𝑠 1𝑘𝑊 1𝑘𝐽/𝑠 𝑄 =− 1352, 7 𝑘𝑊 Agora, fazendo o balanço de energia para a água de resfriamento: Δ𝐸 = 𝑗=1 𝑁 𝑒 ∑ (𝐻+ 𝐸 𝑐 + 𝐸 𝑝 ) 𝑗 − 𝑗=1 𝑁 𝑒 ∑ (𝐻+ 𝐸 𝑐 + 𝐸 𝑝 ) 𝑘 + 𝑄 + 𝑊 Considerações: -sistema estacionário; -não há energia potencial e cinética; -trabalho nulo; 0 = (𝐻 𝐻2𝑂 𝐸 − 𝐻 𝐻2𝑂 𝑆 )𝑚 𝐻2𝑂 + 𝑄 𝑟𝑒𝑎𝑡𝑜𝑟 = (Atente-se para o sinal do calor: ele está entrando no sistema)𝑚 𝐻2𝑂 −𝑄 𝑟𝑒𝑎𝑡𝑜𝑟 𝐶 𝑝 (𝑇𝐸−𝑇𝑆) =𝑚 𝐻2𝑂 −(+1352,7 𝑘𝐽/𝑠) 4,184 𝑘𝐽/𝑘𝑔°𝐶 (25−40)°𝐶 𝑚 𝐻2𝑂 = 21, 55 𝑘𝑔/𝑠